JPS59220262A - マルテンサイト系ステンレス鋼の連続鋳造法 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレス鋼の連続鋳造法Info
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- JPS59220262A JPS59220262A JP9680483A JP9680483A JPS59220262A JP S59220262 A JPS59220262 A JP S59220262A JP 9680483 A JP9680483 A JP 9680483A JP 9680483 A JP9680483 A JP 9680483A JP S59220262 A JPS59220262 A JP S59220262A
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- JP
- Japan
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- mold
- oscillation
- stainless steel
- martensitic stainless
- continuous casting
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/053—Means for oscillating the moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼の無手入れス
ラブ（表面手入れを要することなく熱延に供し得るスラ
ブ）を製造するための連続鋳造法に関する。
ラブ（表面手入れを要することなく熱延に供し得るスラ
ブ）を製造するための連続鋳造法に関する。
熱延に供されるステンレス鋼のスラブを連続鋳造によっ
て製造する場合、そのスラブの表面性状が銅帯または鋼
板成品の表面性状に影響を与えることになる。とくに表
面品質が重要視されるステンレス鋼帯または鋼板にあっ
てはこの連鋳スラブの表面性状の管理は重要な課題であ
る。得られた連鋳スラブを富温近くまで冷却してその表
面を研削処理する表面手入れ作業を実施すればスラブ表
面を良好にすることができるが、高温の連鋳スラブ（表
面温度は通富約７００℃程度である）をこの作業のため
に冷却することばエネルギー面で無駄が生じると共に作
業の煩雑性からの生産能率の低下が余儀無くされるので
、このような表面下入れを要しない良好な表面性状の連
鋳スラブを製造する技術を確立することが最も望ましい
。
て製造する場合、そのスラブの表面性状が銅帯または鋼
板成品の表面性状に影響を与えることになる。とくに表
面品質が重要視されるステンレス鋼帯または鋼板にあっ
てはこの連鋳スラブの表面性状の管理は重要な課題であ
る。得られた連鋳スラブを富温近くまで冷却してその表
面を研削処理する表面手入れ作業を実施すればスラブ表
面を良好にすることができるが、高温の連鋳スラブ（表
面温度は通富約７００℃程度である）をこの作業のため
に冷却することばエネルギー面で無駄が生じると共に作
業の煩雑性からの生産能率の低下が余儀無くされるので
、このような表面下入れを要しない良好な表面性状の連
鋳スラブを製造する技術を確立することが最も望ましい
。
本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼を連続鋳造す
る場合のかような無手入れスラブを製造する技術の確立
を目的としたものである。
る場合のかような無手入れスラブを製造する技術の確立
を目的としたものである。
先に、同一出願人に係る特願昭５６−１１４２６８号に
おいて、オシレーションマークの平均最大深さを２００
μ以下とし、かつその深さと幅の比の平均が０．０８以
下とした連鋳スラブであれば、これを無手入れのまま用
いて熱延鋼帯を製造した場合でも。
おいて、オシレーションマークの平均最大深さを２００
μ以下とし、かつその深さと幅の比の平均が０．０８以
下とした連鋳スラブであれば、これを無手入れのまま用
いて熱延鋼帯を製造した場合でも。
安定的かつ良好な表面品質の熱延鋼帯がｆ！７られるこ
とを明らかにした。しかし、その後の試験研究ヤ操業経
験から、このオシレーションマークに起因する熱延鋼板
の表面欠陥はこのマークが浅い程減少するが１反対に、
このような浅いオシレーションマークを得る連続鋳造条
件では、スラブ表面にヒキツリ疵が発生しやすくなり、
極端な場合には、ブレークアウトを引き起こすことにも
なることがわかった。このヒキツリ疵は、鋳型と凝固シ
ェルとの間でステツキング（すべり不良）を起こすこと
によってスラブ表面にヒキツノタような跡が点在する疵
である。このようなヒキツリ疵も熱延鋼板の表面疵の起
因をなすことになるほか、このヒキッリ疵が発生するよ
うな連続鋳造条件では連続鋳造操業自体に無理がかかる
ことは明らかである。このため１本発明者らは、別の観
点からステンレス鋼の無手入れスラブを製造する連続鋳
造の仕方について種々の試験研究を続けてきた。その結
果、同じステンレス鋼であっても、マルテンサイト系、
フェライト系、あるいはオーステナイト系の鋼種別に、
微妙に異なった挙動のもとに。
とを明らかにした。しかし、その後の試験研究ヤ操業経
験から、このオシレーションマークに起因する熱延鋼板
の表面欠陥はこのマークが浅い程減少するが１反対に、
このような浅いオシレーションマークを得る連続鋳造条
件では、スラブ表面にヒキツリ疵が発生しやすくなり、
極端な場合には、ブレークアウトを引き起こすことにも
なることがわかった。このヒキツリ疵は、鋳型と凝固シ
ェルとの間でステツキング（すべり不良）を起こすこと
によってスラブ表面にヒキツノタような跡が点在する疵
である。このようなヒキツリ疵も熱延鋼板の表面疵の起
因をなすことになるほか、このヒキッリ疵が発生するよ
うな連続鋳造条件では連続鋳造操業自体に無理がかかる
ことは明らかである。このため１本発明者らは、別の観
点からステンレス鋼の無手入れスラブを製造する連続鋳
造の仕方について種々の試験研究を続けてきた。その結
果、同じステンレス鋼であっても、マルテンサイト系、
フェライト系、あるいはオーステナイト系の鋼種別に、
微妙に異なった挙動のもとに。
オシレーションマークを浅くかつヒキツリ疵を発生させ
ない良好な連鋳スラブを得る適正な連続鋳造条件が存在
することを見いだすことができた。
ない良好な連鋳スラブを得る適正な連続鋳造条件が存在
することを見いだすことができた。
すなわち、マルテンサイト系ステンレス鋼の連続鋳造に
さいしては、１３００°Ｃでの粘度が１．５〜’１．５
ｐｏｉｓｅとなるモールドパウダーを使用し。
さいしては、１３００°Ｃでの粘度が１．５〜’１．５
ｐｏｉｓｅとなるモールドパウダーを使用し。
鋳型のオシレーション条件を。
０．１７＜ｔＮ〈０゜２６でかつ
０．２４＜ｔｐ＜０．４２
但しｔＮ（５ｅｃ） ＝ １／ｆ −ｔｐｔｐ （５
ｅｃ） −〇Ｏ３’ （−Ｖ／ ２ πａｆ） ／
７Ｂここで、ν ；鋳型引抜き速度（ｍｍ／ｓｅｃ ）
ｆ ；鋳型振動数（Ｃｙｃｌｅ ／ｓｅｃ ）ａ ；振
幅（ｍｍ） とするならば、オシレーションマークに起因する欠陥を
発生させることなり、シかもステツキングによるしキラ
リ疵等による表面欠陥の発生をなくしかつシェル破断や
ブレークアウトなどの危険をなくして１表面手入れが不
要の良好な連鋳スラブを製造することができることがわ
かった。
ｅｃ） −〇Ｏ３’ （−Ｖ／ ２ πａｆ） ／
７Ｂここで、ν ；鋳型引抜き速度（ｍｍ／ｓｅｃ ）
ｆ ；鋳型振動数（Ｃｙｃｌｅ ／ｓｅｃ ）ａ ；振
幅（ｍｍ） とするならば、オシレーションマークに起因する欠陥を
発生させることなり、シかもステツキングによるしキラ
リ疵等による表面欠陥の発生をなくしかつシェル破断や
ブレークアウトなどの危険をなくして１表面手入れが不
要の良好な連鋳スラブを製造することができることがわ
かった。
ｔＮ（ネガティブ時間）は鋳型振動速度が鋳型引抜き速
度より速くなっている間の時間を意味し。
度より速くなっている間の時間を意味し。
ｔｐ （ポジティブ時間）は鋳型振動速度が鋳型引抜き
速度より遅い間の時間を意味している。
速度より遅い間の時間を意味している。
以下に９本発明の詳細な説明
代表的な実験結果をもとにして具体的に説明しよう。
実験はＳｔｌＳ４２０Ｊ２鋼について，つぎの連続鋳造
条件の組合せで行った。
条件の組合せで行った。
スラブザイズ；いずれも１５５ Ｘ １０３０ｍｍモー
ルドパウダーの１３００℃での粘度ｉ１．２，１．５。
ルドパウダーの１３００℃での粘度ｉ１．２，１．５。
１、８，２．５または２． ７ ｐｏｉｓｅのいずれか
。
。
鋳型卦抜き速度．０．５．０．７またはＯ、３ｍ／ｍｉ
ｎのいずれか。
ｎのいずれか。
鋳型の振幅；２．５＋ ３．０． ４．０または４．
５ｍｍのいずれか。
５ｍｍのいずれか。
鋳型の振動数ｉ６０，８０，１００．１２０または１
４ ０Ｃｙｃｌｅ ／ｍｉｎのいずれか。
４ ０Ｃｙｃｌｅ ／ｍｉｎのいずれか。
第１図は．鋳型引抜き速度Ｑ．７ ｍ ／ｍｉｎ 、振
幅３、０ｍｍ のもとで、モールドパウダーの粘度と
振動数を変えた場合のオシレーションマークの深さとの
関係を調べた結果を示す。
幅３、０ｍｍ のもとで、モールドパウダーの粘度と
振動数を変えた場合のオシレーションマークの深さとの
関係を調べた結果を示す。
第１図より，振動数を高くずると同一粘度のモールドパ
ウダーでもオシレーションマーク深さは浅くなると共に
モールドパウダーの粘度を高くずるとオシレーションマ
ーク深さは全体的に浅くなることがわかる。そしてモー
ルドパウダーの粘度を一層高くすると，オシレーション
マーク深さを浅くするような条件下（例えば高振動数に
する）のもとでも、ステツキングによりスラブ表面にヒ
キツリ疵が現れ，極端な場合には，シェルの破断（シェ
ルが破断してもモールド内で再凝固することもあり，ブ
レークアウトには至らない）やブレ−クアウトを引き起
こすことにもなる。反対に。
ウダーでもオシレーションマーク深さは浅くなると共に
モールドパウダーの粘度を高くずるとオシレーションマ
ーク深さは全体的に浅くなることがわかる。そしてモー
ルドパウダーの粘度を一層高くすると，オシレーション
マーク深さを浅くするような条件下（例えば高振動数に
する）のもとでも、ステツキングによりスラブ表面にヒ
キツリ疵が現れ，極端な場合には，シェルの破断（シェ
ルが破断してもモールド内で再凝固することもあり，ブ
レークアウトには至らない）やブレ−クアウトを引き起
こすことにもなる。反対に。
モールドパウダーの粘度を低くしていくと、モールドと
シェル間へのモールドパウダーの流れ込みを減少させる
ような振動条件にしても、オシレーションマーク深さは
あまり浅くならない。すなわち、マルテンサイト系ステ
ンレス鋼の無手入れスラブを得るには、特定のオシレー
ション条件のもとで、モールドパウダーの粘度を適正範
囲にすることが重要である。
シェル間へのモールドパウダーの流れ込みを減少させる
ような振動条件にしても、オシレーションマーク深さは
あまり浅くならない。すなわち、マルテンサイト系ステ
ンレス鋼の無手入れスラブを得るには、特定のオシレー
ション条件のもとで、モールドパウダーの粘度を適正範
囲にすることが重要である。
本発明者らの実験によると、マルテンサイト系ステンレ
ス鋼の場合、１３００”ｃでのモールドパウダーの粘度
が１．２ρｏｉｓｅ以下であれば、振動数を１４０Ｃｙ
ｃｌｅ ／ｍｉｎまであげてモールドパウダーの流れ込
みを少なくしようとしても、オシレーション深さは３０
０μ程度であった。また２、５よりも高い粘度にすると
、モールドパウダーの流れ込みが全体に少なくなり、振
動数をあげるとこれが極端に少なくなって、操業的に危
険域に入ることがわかった。従って、マルテンサイト系
ステンレス鋼の無手入れスラブを得るには、まずモール
ドパウダーの粘度を適正に定めることが必要であり、１
３００℃での粘度が１．５〜２．５ ｐｏｉｓｅの範囲
となるモールドパウダーを使用することが良好な結果を
得るうえで重要な要ｆ’ｌとなることがわかった。
ス鋼の場合、１３００”ｃでのモールドパウダーの粘度
が１．２ρｏｉｓｅ以下であれば、振動数を１４０Ｃｙ
ｃｌｅ ／ｍｉｎまであげてモールドパウダーの流れ込
みを少なくしようとしても、オシレーション深さは３０
０μ程度であった。また２、５よりも高い粘度にすると
、モールドパウダーの流れ込みが全体に少なくなり、振
動数をあげるとこれが極端に少なくなって、操業的に危
険域に入ることがわかった。従って、マルテンサイト系
ステンレス鋼の無手入れスラブを得るには、まずモール
ドパウダーの粘度を適正に定めることが必要であり、１
３００℃での粘度が１．５〜２．５ ｐｏｉｓｅの範囲
となるモールドパウダーを使用することが良好な結果を
得るうえで重要な要ｆ’ｌとなることがわかった。
第２図と第３図は、モールドパウダーの粘度が１．５〜
２．５ρｏｉｓｅの範囲内で、オシレーションマーク深
さに及ぼす七Ｎとｔｐの影響を調べた結果を示している
。両図より、オシレーションマーク深さば、このｔＮｈ
ｔｐに強く依存することが明らかであり、熱延鋼帯の
表面欠陥（山型状スリーバー疵）の原因をなす深いオシ
レーションマーク （３００μ以上の深さ）に達しない
ようにするには、 ｔＮは０．２６以下、 ｔｐは０．
４２以下となるようなオシレーション条件でマルテンサ
イト系ステンし・ス鋼を連続鋳造すればよいことがわか
る。
２．５ρｏｉｓｅの範囲内で、オシレーションマーク深
さに及ぼす七Ｎとｔｐの影響を調べた結果を示している
。両図より、オシレーションマーク深さば、このｔＮｈ
ｔｐに強く依存することが明らかであり、熱延鋼帯の
表面欠陥（山型状スリーバー疵）の原因をなす深いオシ
レーションマーク （３００μ以上の深さ）に達しない
ようにするには、 ｔＮは０．２６以下、 ｔｐは０．
４２以下となるようなオシレーション条件でマルテンサ
イト系ステンし・ス鋼を連続鋳造すればよいことがわか
る。
なお、先の特願昭５６−１１４２６８号においては、メ
シレーションマークの深さを２００μ以下にすることを
推奨しているが、その後の実験調査におい°乙オーステ
ナイト系に比べて熱延時のスゲールオフ量の多いマルテ
ンサイト系ステンレス鋼では。
シレーションマークの深さを２００μ以下にすることを
推奨しているが、その後の実験調査におい°乙オーステ
ナイト系に比べて熱延時のスゲールオフ量の多いマルテ
ンサイト系ステンレス鋼では。
オシレーションマーク深さが３００μ以下であれば、熱
延鋼帯表面品質への影響は実質的に現れないことが判明
した。またこのオシレーションマーク深さが浅過ぎる場
合に、具体的に何μ以下からステッキングやブレークア
ウトが発生ずるがという指標はないが、１３００”ｃ程
度の高温での強度が弱いマルテンサイト系では、オシレ
ーションマーク深さが１００〜１５０ＪＪ以下、パウダ
ーの流れ込み量が０．４ｋｇ／を以下になると操業的に
危険域（シェルの破断やブレークアウト）になってくる
。
延鋼帯表面品質への影響は実質的に現れないことが判明
した。またこのオシレーションマーク深さが浅過ぎる場
合に、具体的に何μ以下からステッキングやブレークア
ウトが発生ずるがという指標はないが、１３００”ｃ程
度の高温での強度が弱いマルテンサイト系では、オシレ
ーションマーク深さが１００〜１５０ＪＪ以下、パウダ
ーの流れ込み量が０．４ｋｇ／を以下になると操業的に
危険域（シェルの破断やブレークアウト）になってくる
。
第４図は、ｔＮとｔｐの両者の相関による適正連続鋳造
条件範囲を数多くの実験結果から総括して示したもので
ある。七Ｎとｔｐがあまり小さくなると。
条件範囲を数多くの実験結果から総括して示したもので
ある。七Ｎとｔｐがあまり小さくなると。
モールドパウダーの流入不足によってステッキングやブ
レークアウト発生の危険域に入り１反対にあまり大きく
なると、オシレーションマーク深さそのものによる熱延
鋼帯表面の欠陥原因となる。
レークアウト発生の危険域に入り１反対にあまり大きく
なると、オシレーションマーク深さそのものによる熱延
鋼帯表面の欠陥原因となる。
一般に、 ｔＮ＋ｔｐ＝ １ ／ ｆ であることが
ら、オシレーションマークの管理には、 ｔＮとｔｐの
いずれか一方を適正に制御すればよいように思われるが
。
ら、オシレーションマークの管理には、 ｔＮとｔｐの
いずれか一方を適正に制御すればよいように思われるが
。
第４図の結果に見られるように、 ｔＮはほとんど変化
しないのに、 ｔｐだけがどんどん大きくなる（または
逆に小さくなる）場合もあり、メシレーションマーク深
さの制御には、 ｔＮとｔｐの両者を同時に適正範囲に
調整することが肝要でありこの点が非常に重要なポイン
Ｉ〜となる。
しないのに、 ｔｐだけがどんどん大きくなる（または
逆に小さくなる）場合もあり、メシレーションマーク深
さの制御には、 ｔＮとｔｐの両者を同時に適正範囲に
調整することが肝要でありこの点が非常に重要なポイン
Ｉ〜となる。
より具体的には、１３００°Ｃでの粘度が１．５〜２、
５ ｐｏｉｓｅとなるモールドパウダーを使用し、鋳型
のオシレーション条件を。
５ ｐｏｉｓｅとなるモールドパウダーを使用し、鋳型
のオシレーション条件を。
０．１７＜ｔＮ＜０．２６でかつ
０．２４＜ｔｐ＜０．４２
とすることが、前記本発明の目的を達成するうえでの要
件となり、この範囲のｔＮとｔｐであれば、振幅と振動
数はどのように組合せてもよい。しかし実操業的には、
ｔＮとｔｐば前記範囲て出来るだり小さいほうが有利
であり、振幅は２５〜４．５ｍｍ。
件となり、この範囲のｔＮとｔｐであれば、振幅と振動
数はどのように組合せてもよい。しかし実操業的には、
ｔＮとｔｐば前記範囲て出来るだり小さいほうが有利
であり、振幅は２５〜４．５ｍｍ。
摂動数は８０〜ｌ ４０ Ｃｙｃｌｅ ／ｍｉｎの範囲
内で出来るだけ低振幅、高振動数とするのがよい。。
内で出来るだけ低振幅、高振動数とするのがよい。。
鋳型引抜き速度については、あまり低速にすると、低振
幅、高振動にしても、オシレーションマーク深さを浅く
することが困難になると共に生産性の向上が期待できな
くなるし３反対に、速くすればオシレーションマーク深
さは浅くなるもののあまり速くするとシェル厚みが薄く
なりブレーク７つｌ−の危険もでてくるので、 ０．４
０〜１．０ｍ／ｍｉｎの範囲とするのがよい。
幅、高振動にしても、オシレーションマーク深さを浅く
することが困難になると共に生産性の向上が期待できな
くなるし３反対に、速くすればオシレーションマーク深
さは浅くなるもののあまり速くするとシェル厚みが薄く
なりブレーク７つｌ−の危険もでてくるので、 ０．４
０〜１．０ｍ／ｍｉｎの範囲とするのがよい。
表１は２以上説明した本発明法に従って、モールドパウ
ダーの粘度とｔＮおよびｔｐを前記範囲に制御してマル
テンサイト系ステンレス６１ （ＳＩＩＳ４２０Ｊ２鋼
）を連続鋳造した場合の操業異常（ブレークアウト発生
率〉とスラブの表面品質界７Ｔ；（ステフキングによる
ヒキツリ疵発生率）並びにｉｉ７られたスラブから熱延
鋼帯を製造した場合の表面品質異常（特に山型状スリー
バー疵の発生状態）の実際操業成績を示したものである
。また、同表には、スラブ表面のオシレーションマーク
深さを浅くするように鋳造することに努めながらも、単
に鋳造されたスラブの表面のオシレーションマークの深
さを検査することによって手入れと無手入れの選別を行
っていた従来法の成績も比較のために併せて表示した。
ダーの粘度とｔＮおよびｔｐを前記範囲に制御してマル
テンサイト系ステンレス６１ （ＳＩＩＳ４２０Ｊ２鋼
）を連続鋳造した場合の操業異常（ブレークアウト発生
率〉とスラブの表面品質界７Ｔ；（ステフキングによる
ヒキツリ疵発生率）並びにｉｉ７られたスラブから熱延
鋼帯を製造した場合の表面品質異常（特に山型状スリー
バー疵の発生状態）の実際操業成績を示したものである
。また、同表には、スラブ表面のオシレーションマーク
深さを浅くするように鋳造することに努めながらも、単
に鋳造されたスラブの表面のオシレーションマークの深
さを検査することによって手入れと無手入れの選別を行
っていた従来法の成績も比較のために併せて表示した。
なお１表１において、又およびσは。
熱延コイル当たりの山型状スリーバー疵の発生量の平均
値および標準偏差であり１従来法の無手入れスラブを熱
延した場合の父およびσを１．０として算出したもので
ある。
値および標準偏差であり１従来法の無手入れスラブを熱
延した場合の父およびσを１．０として算出したもので
ある。
表１の結果から９本発明法によると、ｖｔ造時の操業異
常も連鋳スラブ表面の表面欠陥も従来法に比べて大幅に
減少しており、また熱延鋼帯成品の表面品質異常である
山型状スリーパー疵も減少しく×およびσとも減少）、
著しい改善がなされたことがわかる。
常も連鋳スラブ表面の表面欠陥も従来法に比べて大幅に
減少しており、また熱延鋼帯成品の表面品質異常である
山型状スリーパー疵も減少しく×およびσとも減少）、
著しい改善がなされたことがわかる。
（この頁以下余白）
表 １
第１図は、 Ｓ［ｌ５４２０Ｊ２鋼の連続鋳造にさいし
、振幅と引抜き速度を一定とし、モールドパウダーの粘
度と振動数を変えた場合のオシレージ三！ンマーク深さ
の変化を示す図。 第２図は、 ５ＵＳ４２０Ｊ２鋼の連続鋳造における七
Ｎとオシレーションマーク深さとの関係図。 第３図は、 ５ｕｓ４２０Ｊ２鋼の連続鋳造におりＪる
ｔｐとオシレーションマーク深さとの関係図１第４図は
、 ５ＩＪＳ４２０Ｊ２鋼の各種の連続鋳造条（／１に
おけるｔＮとｔｐの関係図である。 出願人 日新製鋼株式会社
、振幅と引抜き速度を一定とし、モールドパウダーの粘
度と振動数を変えた場合のオシレージ三！ンマーク深さ
の変化を示す図。 第２図は、 ５ＵＳ４２０Ｊ２鋼の連続鋳造における七
Ｎとオシレーションマーク深さとの関係図。 第３図は、 ５ｕｓ４２０Ｊ２鋼の連続鋳造におりＪる
ｔｐとオシレーションマーク深さとの関係図１第４図は
、 ５ＩＪＳ４２０Ｊ２鋼の各種の連続鋳造条（／１に
おけるｔＮとｔｐの関係図である。 出願人 日新製鋼株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 マルテンサイト系ステンレス鋼の連続−鋳造にさいし、
１３００℃での粘度が１．５〜２．５ ｐｏｉｓｅとな
るモールドパウダーを使用し、鋳型のオシレーション条
件を。 ０．１７＜ｔＮ＜０．２６でかっ ０．２４＜ｔρ＜ ０．４２ 但しｔＮ（５ｅｅ） ＝ １／ｆ ｔｐｔｐ （５ｅ
ｃ） ＝ Ｃｏ Ｓ−’ （−Ｖ／ ２ ｇａｆ）
／ ｔｔｆここで、ｖ ；鋳型引抜き速度（ｍｍ／ｓｅ
ｃ ）ｆ ；鋳型振動数（Ｃｙｃｌｅ ／ｓｅｃ ）ａ
；振幅（ｍｍ） とすることによって１表面手入れが不要の連鋳スラブを
製造するマルテンサイト系ステンレス鋼の連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9680483A JPS59220262A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | マルテンサイト系ステンレス鋼の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9680483A JPS59220262A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | マルテンサイト系ステンレス鋼の連続鋳造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59220262A true JPS59220262A (ja) | 1984-12-11 |
Family
ID=14174799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9680483A Pending JPS59220262A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | マルテンサイト系ステンレス鋼の連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59220262A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61165253A (ja) * | 1985-01-16 | 1986-07-25 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の連続鋳造法 |
| KR100450611B1 (ko) * | 1999-07-29 | 2004-09-30 | 주식회사 포스코 | 표면품질이 우수한 마르텐사이트계 스테인레스강의 연주주편제조방법 |
| WO2007087886A1 (de) * | 2006-02-02 | 2007-08-09 | Sms Demag Ag | Verfahren und giess-walz-anlage zum herstellen von warmgewalztem metallband, insbesondere stahlwerkstoffband, mit hoher oberflächengüte |
| JP2010184266A (ja) * | 2009-02-12 | 2010-08-26 | Nisshin Steel Co Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼の連続鋳造スラブ及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-05-31 JP JP9680483A patent/JPS59220262A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61165253A (ja) * | 1985-01-16 | 1986-07-25 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の連続鋳造法 |
| JPH0429458B2 (ja) * | 1985-01-16 | 1992-05-19 | ||
| KR100450611B1 (ko) * | 1999-07-29 | 2004-09-30 | 주식회사 포스코 | 표면품질이 우수한 마르텐사이트계 스테인레스강의 연주주편제조방법 |
| WO2007087886A1 (de) * | 2006-02-02 | 2007-08-09 | Sms Demag Ag | Verfahren und giess-walz-anlage zum herstellen von warmgewalztem metallband, insbesondere stahlwerkstoffband, mit hoher oberflächengüte |
| JP2010184266A (ja) * | 2009-02-12 | 2010-08-26 | Nisshin Steel Co Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼の連続鋳造スラブ及びその製造方法 |
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