JPS59206593A - 地熱エネルギ−を利用するための方法及び設備 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、地熱エネルギーを利用するための方法及び設
置＋ｉｉＩに関する。

乾いた岩盤の、その地熱エネルギーの含有熱を利用する
だめの努力がはられれていることは公知のとおりである
。「温水人工発生」として特に複井戸システムが挙げら
れるが、この複井戸システムでは、井戸の１つを使って
水が岩盤内へ圧入され、他の井戸から温水が排出される
ようになっている。従って両井戸の間に液ＩＩ：、結合
部を設けねばならず、例えば爆破により空洞、隙間等を
形成しなければならない。両井戸の下部端点をｌｆいに
近接させて相対させ、るために、１頃科させた井戸もつ
くられる。ハンガリーｑ青、杵第１６５５７９号公報に
開示された解決法は、上記のごとき「１１□）水人王発
生」の原理に基づくものであり、熱の発生に適合した井
戸の構成か提案されている。即ち蓄熱空間は、ケーシン
グパイプによって保護され佳つ地層を支承する際に閉塞
栓によって分割される片開孔の空洞であり、一方吸い上
げ空間は、ウーーシングパイプ内に組込まれ隔てて配置
される搬送管である。水を前記環状空間から搬送管内へ
流動ざぜるためにポンプが設けられている。

この腫の解決法の欠点は、かなりのコスト高となること
である。その理由は、１つには、ポンプが連続的に稼動
するため、エネルギー消費が非ｊ：号に高いこと、また
１つには、効果的な熱絶縁を必要とすることにある。即
ち熱絶縁を効果的に行なわなければ、得られた熱水が地
表面下でもその熱を貫入媒ｊ＜’Ｉｆにうばわれること
になる。しかしなから、このような効未的な熱絶縁は大
きな空間需要を必要とし、従ってもともと小さな貫流横
断面はさらに小さくなり、このことは循環装置のエネル
ギー、−１１要がさらに増すことを意味する。水が岩盤
によって直接に加熱されるこのような複井戸式）竹決法
を適用した場合、得られた水が、熱水と同様に、不都合
にも鉱物性の物質を含んでいることがあり、また石灰化
の心配もあることが他の欠点として指摘される。

上記の複井戸式解決法で指摘される欠点、即ち外側管と
内側管の間の熱交換、コスト高の熱絶縁、ポンプ稼動を
除去するために、圧入された液体と、同じ１ｆｆ１１’
１度の得られた蒸気との熱含有量の差が、即ち蒸発熱が
利用されるような提案が公知である。

」二記の解決法では、水柱内の圧力が深さとともに増し
、従ってこの方法では極めて少量の蒸気しか発生しない
という事実が、合目的な実現化の障害となっている。こ
のことは、書類番号５Ｅ−１７０のもとに公開されたハ
ンガリー特許出願に対しても適用され、それによれば液
体は、地熱エイ・ルギーによって加熱される蒸気搬送管
の内１ｉｉＱ表面１−へ誘導され、該内側表面に沿って
落流し、従って蒸発に必要な圧力か井戸の全深長にわた
って発生ずる。この解決法の欠点は、概ね人気月三まｔ
こは真空によって稼動しく真空ポンプが組込まれ、一方
排出弁は設けられておらず、これに対ｊｉｌｔするよう
に地上の設備が構成されている）、従って出力が小さく
ともかなりの蒸気速度を必要とすることである。これは
、どのような場合Ｇこもガス相を切り１４１１すために
いわゆる分離管を組込まねばならないという事情による
ものであるか、このような処ｊｉ’ｉを施しても出力は
依然制限をう６Ｊる。さらに１．記分離管に関連する問
題は、液体か蒸気搬送・１゛１・の内面から何らかの構
造非対称部を通って分；錐管に到達することからも生じ
、この場合液体はこの（’！’７１前非対称部にも滞留
する。なぜなら、ＩＪ的地へ、すｊずことを可能にする
解決法がないからである。＋１１４造的な理由から、液
体がノズルによって管壁に達し、従って、噴射作用のた
めに、一様な被田が保証されないことが欠点である。最
後に他の欠点は、井戸と岩盤の間に、対応する熱伝導部
を確保することができず、従って期待される出力も最適
なものとはならないことである。

本発明の課題は、地熱エネルギーを利用するための次の
ような解決法を与えること、即ぢ液状媒体を蒸気に変換
することを基調にしながらも、この［さＩ的に適用され
た公知の解決法の上記欠点を有しないような、即ち法外
に大きな蒸気速度が結果せず、分シ１日Ｌ′の問題もな
く、並びに井戸と岩盤の間の熱伝導がわるいことによる
悪影響もないような＋ｍ解決法与えることである。

本発明は、井戸内に適当な超過圧力を発生きせることに
より、さらに熱担持媒体を対応的に選定することにより
、飽和蒸気の蒸発比熱が、液体の流れを蒸気と逆方向に
向けさせることが可能なほどの低速度で岩盤Ｘから抽出
可能な熱量を搬出させるために十分な大きさであるとい
う思想に基づいている。その際、発生した超過圧に対応
して、流動圧力損失をも無視することができるというｉ
ｉ）脂性も存在する。従って、機能を妨害する分ｉ４　
ｉ”、’を取付ける必要がなく、一方蒸気）１：、は、
径って蒸気の飽和温度は井戸の全長にわたってほぼ一定
と見なすことができ、このことは、所定の出１］　’Ｉ
Ｍ度で岩盤から抽出可能な熱量が実際に完全に利用でき
るという基本的条件を成している。

上記の思想に基づけば、前述Ω課題は、本発明によれば
次のような方法によって解決される。即ち、地表面の下
にある岩盤中に埋め込まれる蒸気搬送管内に液体を流し
込み、該液体を地熱を利用して蒸発させ、その蒸気を電
気エネルギーの発生等に利用する場合、前記蒸気搬送管
内に大気ＬＦ、を上回る超過圧力を発生させ、そして該
ｌ昭過１１：、刀のもとての飽和蒸気が少なくともｉ　
０００　’ｉＪ／η７，３の蒸発比熱を有するような液
体を蒸気搬送・１′っ内て熱担持媒体として落流さゼる
ことを特徴とする方θくによって解決される。その結果
、岩盤から抽出ｉｉＪ能な熱量は比］咬的小さな蒸気体
積で、従って低い蒸気速度で、分離管を取イ」りる必要
なしに、搾取されることができる。なぜなら、分離管は
蒸気速度が大きい場合にのみ必要だからである。本発明
による方法の大きな利点は、圧入される液体の温度と取
出された媒体の温度が等しく、即ち液体と媒体は所定の
１１：、力での媒体の飽和温度をもっているということ
である。ところで、超過圧力は、発生ずる蒸気から予じ
め決められた熱量を抽出するようなｆ占様で発生させる
。即ち、超過圧力は抽出された熱と関連している。取出
された、利用可能となった熱の量と同じ大きさの量は、
後述する自動調整稼動を行なう前になされるテストによ
って確定することができる。

本発明の他の特徴によれば、蒸気搬送管内で次のような
液体を落流させ、即ち一般には５０”Ｃないし１５０°
゛Ｃである所定の地熱温度で、且つ井戸及び地表の利用
設［１ｉｉｆの圧力維持能の範囲内で、最大の平衡圧力
を生じさせるような沸）江を有し、そして最大の蒸発熱
を有するような液体を落流させる。この場合、比較的低
い蒸気速度で大きな出力を得ることができる。

本発明の他の特徴によれば、約ｉｏｏ℃ないし１２０°
Ｃの井戸温度までは熱担持媒体としてアンモニアＮＨ３
またはＦ１２．Ｆ２２等の種々のフレオンが、及び／ま
たはＣ３Ｈ６＋　Ｃ３Ｈ８袴の炭化水素が使用される。

しかし温度がｊ　２０　”Ｃを越えれば、熱担持媒体と
して水を使用するのか合Ｅｌ的である。

「井戸温度」とは、井戸の内部温度であり、実際には井
戸の全体にわたって、別の表現をすれば、蒸気搬送管に
沿って一定である。井戸温度は、井戸の深さに依存し、
また井戸内で調整される１１：、力に依存する。

本発明による方法の他の特徴によれば、発生した蒸気を
利用する際に閉じた糸に生しる凝縮体が蒸気搬送管内へ
戻され、このようにして設ｆ＋ｉｉｆの稼動が自動調整
される。

本発明の他の実施態様は、蒸気搬送管かケーシングバイ
ブの内側に間隔をもって記動され、そしてケーシングバ
イブが熱水を含有する地層を貫通している場合、ケーシ
ングバイブが熱水を含有する地層の領域で開口し、熱水
が、蒸気搬送管とケーシングバイブの間に形成される環
状の空間内へ導かれ、そしてそこから地表面へ導かれ、
このようにして蒸気搬送管の少なくとも上部部分が熱水
によって熱絶、筺部を（寸分され、そして送出された熱
水も別の目的に利用される。

最適な熱利用という観点からは、周囲の岩盤の空洞、細
孔、ひび、隙間等の裂は目が、少なくとも蒸気搬送管の
蒸気発生区帯て、追加的に硬化される熱伝導率の秀れた
物質によって充填されるのが有利である。あとで硬化す
る熱伝導率の秀れた物質は、セメント粉等の液圧固着剤
、黒鉛粉等の熱伝導率のよい骨桐、水、並びにコンクリ
ート軟化剤、ｌ）ス結抑制剤等の他の添加剤から成る混
合物としてつくられることができる。熱伝導率の秀れた
物質によって充填される岩盤の領域が、爆破により、及
び／または液圧により、及び／または他の方法で裂け１
」を形成され、そしてあとで硬化する熱伝導率の秀れた
物質が岩盤の隙間に貫入されるのが有利である。

本発明による方法の他の実施態様は、液体が蒸気発生管
の内面に沿って、及び／またはラツシヒリング等によっ
て形成される充填物に沿って落流し、該充填物が、蒸気
発生管のなかに、蒸気のために十分な流動横断面を保証
している物質内に或は適当な方法で、場合によっては蒸
気発生管を内側から支持するように配置されていること
を特徴としている。

本発明による設備は、地表面下にある岩盤に埋め込めら
れる蒸気搬送管と、該蒸気搬送管の」二端に接続される
液体供給用装置ｉｊ７．と、蒸気排υ冒１・と、排出さ
れた蒸気のエネルギーを変換するために用いられる装置
とを有する。この設（ｉｔｆｆの特徴は、前記液体供給
用装置が配分容器をイｒＬ、該配分容藷内に、液体をフ
ィルム状の層を成してｌ）’Ｊ　ｉｃ６蒸気搬送管の内
面上に誘導する環状のん？流部が配置１ｔされ、該溢流
部が、配分容器に通しる蒸気搬送管の開Ｌ１部を取り囲
んでいることを特徴としている。

次に、本発明を本発明による設置１ｉｉｔの２つのイｊ
利な実施態様に関し添付の図面を用いて説明する。

第１図に図示した井戸は、壁が密な蒸気搬送管２を有す
る。この管の内側空間は岩石７によって蕾に囲まれてい
る。蒸気搬送管２の上端には、符号１を何されている配
分容器が接続している。配分容器１内に通じる蒸気搬送
管２の開口部２ａは、環状の溢流部１ａによって取囲ま
れている。溢流部１ａは、υの符号を（＝Ｉされている
液体を蒸気搬送管２の内側表面に次のように誘導し、ｆ
ｆ１Ｊち液体か該表面にて薄ｊ模状に流れ落ちるように
誘導する。

液体は、管接続部１ｂによって円筒形の配分容器１内へ
接線方向に送入されるのが合目的である。

蒸気を排出するために管接続部１ｃが設けられている。

第１図には、地表面ｔ１の他に３つのレベルが”２　＋
　Ｌ３　＋　ｔ４の符号を付されている。レベ／ｌ／ｌ
ｌとｔｚの間には井戸の部分Ｉがあり、レベルｔ２とＬ
３の間には部分■があり、レベルＬ３とｔ４の間には部
分Ｉｌ＋がある。部分■と■は、一般に適用される配管
技術たけに基づいて互いに切り離される。

井戸の全深長は、従って部分■ないしＩＩの全長は、一
般に８００ｍないし４００　Ｑ’ｍである。地質学的な
諸条件に依存するが、深さ８００ｍでの温度は５０°Ｃ
ないし８０”Ｃであり、深さ４０００　ｖＬでの温度は
１８　Ｄ　’Ｃないし２００　’Ｃである。温度は下限
と上限の間でほぼ直線的に変化し、或は地質学的な状態
に依存する。

蒸気搬送％ｉ：２は、部分Ｉと■てケーシングパイプ４
によって取囲まれている。蒸気搬送管２とケーシングパ
イプ４の間の空間は、熱伝導物質４ａによって充填され
（特に部分■にて）、この伝導物質４ａは、固体状態の
堅牢度を、一方〆（ν体状態、例えば温水としての堅牢
度をも有することができる。後者の場合、水を保持する
ことができるようニ、ケーシングパイプ４が水密であり
几っケーシングパイプ４と蒸気搬送管２の間の空間が密
閉されていなければならないことは１′；うまてもない
。

ケーシングパイプ４は、部分Ｉて外側から他の熱絶縁体
５によって囲まれている。これは、システム或は地盤の
温度が井戸の稼動効率を著しく低ドさせるほど低いがら
である。

部分■と■は井戸の蒸気発生区帯を形成し、該区帯に沿
って続く岩盤７の裂は目、隙間、細孔は、本発明によれ
ば、熱伝導率のよい固定物質乙によって充填されている
。この種の物質としては、液圧固着剤（例えばセメント
粉）、水や熱伝導率のよい骨イ′、Ａ（例えば黒鉛粉）
、他の添加剤（例えばコンクリート軟化剤、凝結抑制剤
等）から成る液状の貫入可能な或は汲み入れ可能な混合
物が使用される。液圧固着剤や熱伝導率のよい骨相の粒
子の大きさ並びにそれらの密度は類似に選定するのが合
［］的である。それによって、前記混合物を固くなる前
に容易に汲み入れることができる。黒鉛等の熱伝導率の
よい骨相は、対応する液圧特性を劣化させない限りに於
て、可能な限りの比率で混合のために配；辻するのが望
ましく、それによって熱伝導物質の各粒子間の接触が可
能な限り多くなる。混合物の固体含有ｂ１の６０％ない
し６５％が熱伝導率のよい物質から成るのが合目的であ
る。

熱伝導率のよさが自然条件によっても保証されているな
らば（例えば広範囲に延在する熱水を含有する地層によ
って）、混合物を貫入する前に熱伝導率を予測すること
ができる。上述のように井戸の外面が熱伝導率のよい且
つ適当な（めさをもった物質によって取囲まれているこ
とにより、熱伝導面が拡大し、従ってより大きな体積の
岩盤の潜熱を利用する口とが可能になる。地質学的な９
゛、ｒ性に対応して、追加的に硬化させられる物質６を
ｕ人する前に、場合によっては井戸の周囲を曝破せねば
ならないことがある。この作業過程は、例えば液圧によ
り爆薬を用いて或は他の手段を用いて行なうことができ
る。

第２図に図示した解決法は、例えば５０℃ないし８０°
Ｃの温泉を掘るために事前に地ド水が搾取されている結
果、例えば３００　Ｑ　ｎＬの深さの枯渇した油井を比
較的浅い深さく　８００　ｔ＋ｔないし１５００ｍ）で
採掘するような、しばしば起こりがちな場合に好都合で
ある。その際、熱を搾取するうえて価値のある井戸の下
部部分は搾取されていない。これに対して、穴のなかに
ある例えばφ９．５／８”の厚さのケーシングパイプ４
は、貫通穴８によって、地下水を放出する地層７ａの方
向へ八ぢさＴて開口し、そしてケーシングパイプ４によ
って密１．ｊＪされた状態で該ケーシングパイプ４内に
例えばφ７の厚さの蒸気搬送管２が収納されている。こ
の蒸気搬送管２には、第１図に図示した配分容器１が上
方にて接続している。このように、蒸気搬送管２の熱絶
縁が熱水そのものによって保証され、従って井戸の上部
部分の地熱エネルギーを利用することが可能になる。熱
水１０が貫通穴８を通って管２内に侵入する方向を矢印
ａで示した。これに対して岩盤域７は乾燥しており１、
該岩盤域７に沿って、前述の熱伝導性充填物質がケーシ
ングパイプの外面に沿って延在する区帯に貫入される。

熱水１０は、地表面で別途利用することができ、エネル
ギー上の目的に或は温泉等の他の＋ｈ　＋］ｇに利用す
ることができる。

本発明による設１ｉｉｉｆ　（第１図）は次のように動
作する。エネルギーを担持する液状の媒体が管接続部１
ｂを通って配分容器１内へ接線方向に送入され（矢印Ｋ
）、次にこの媒体は環状の溢流部１ａを介して蒸気搬送
管２の表面へ達し、そこではフィルム状の層を成して落
流する。稼動中、蒸気搬送管２内には超過圧が生じ、こ
の超過１１（のもとに、蒸気を発生させる部分■、ＩＩ
＋にて支配的な温度で液体が蒸発し、矢印Ｇの方向に一
１＝　’ｔｌ　Ｌ／、管接続部１ｃを通って離隔する。

そのエネルギーは、それ自体公知の方法で例えば電気エ
ネルギーを発生させるために利用される。この利用の際
に液体に凝縮する熱担持媒体は、管接続部１ｂを通って
配分容器１内に連続的に戻され、それによって蒸気も連
続的に発生させることがｉ１Ｊ能になる。発生した蒸気
を利用する際に、閉した系に生じる凝縮体を管壁上に誘
導するならば、従って送り戻された凝縮体の量が熱抽出
量と比例し、且つ使用される、従って蒸気を発生させる
ために適した管壁の長さが凝縮体の遣と比例するならば
、設ｉ＋ｉｉｊは自動調節的に機能する。管の内側空間
は液柱を＜Ｕ　ｉＲＬないため、レベルに依存する温度
のもとに蒸気はどこででも発生することができる。

次に、本発明をいくつかの実施例に関し説明する。

実施例１ 枯渇した油井の深さは３０００ｍである。蒸気搬送管の
内径は１６０ｍｍであり、地熱の勾配は１７．５？７Ｚ
／’Ｃである。井戸の内部温度は９０”Ｃである。この
場合、比較的深く位置する岩盤域から約１．０ＭＷの出
力をもった熱流が生じることが算定される。蒸気搬送管
内には２８．１１　ｂａｒの超過ＵＥが発生し、熱担持
媒体としては、対応する蒸発熱をもったフレオレＦ１２
が使用される。所定の温度でのこの媒体の熱力学的特性
並びに流体技術的な固有値は以下のとおりである。

流出時の蒸気温度　　　　　９０　　　　’ｃ出力　　
　　　　　　　　　　ｉ、ｏ　　　ＭＷｆｔａ　和１’
Ｅ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１　８
．１　　ｉ　　　　ｂ　ａ　ｒ蒸発熱　　　　　　　　
　　８４．８１　　　ｋＪ／に９蒸気密度　　　　　　
　　１７７．３０５　　ｋｇ／ｍ３蒸発比熱　　　　　
　　１５０３７．６２　　ｋＪ／ｍ３蒸気流　　　　　
　　　　　１１．７９１　　ｋｇ　／　ｓ蒸気体積流　
　　　　　　　　０．０６６５　　ｍ３／　ｓ蒸気速度
　　　　　　　　　　３３ｏ７　脩／Ｓ圧力損失　　　
　　　　　　３．００　　　ｂａｒ最犬最大飽和温度　
　　　９６１　　　°Ｃ上記のテークかられかることは
、本発明による方法により、主に岩盤がら得られる地熱
エネルギーが好適な効率で利用可能になるということで
ある。蒸気速度は、液体の流動を逆方向にもｉｒｆ能と
させる程度の大きさであり、圧力損失も発生ずる超過圧
力に比べれば無視できるはどのものである。

底部での温度と出口での温度（井Ｐ　ｆ！ａ度）の差も
無視することができ、これは効率がよいことをはっきり
と示すものである。発生したエネルギーは、例えば暖房
目的に使用することができる。

実施例２ 実施例１で説明した井戸の地熱エネルギーは、井戸温度
を７０’Ｃに変えて利用することも可能である。この場
合蒸気搬送管内には３３．７７　ｂａｒの超過圧力が発
生する。この温度に対しては、蒸発熱を有し熱を担持す
る最適な媒体としてアンモニア（ＮＨ３）が使用される
。所定の温度でのアンモニアの熱力学的特性並びにこの
実施例に対し算出された流体技術的な固有値は以下のと
おりである。

出力　　　　　　　　　　１．５　　　　ＭＷ飽和圧　
　　　　　　　　３３．７７　　　ｂ　ａ　ｒ蒸発熱　
　　　　　　　９３８．８４　　　ｋＪ／に９蒸気密度
　　　　　　　　２６．５８５　　ｋｔｉ／ｍ３蒸発比
熱　　　　　２４７７７１．１９　　　ｋＪ／静３静置
蒸気流　　　　　　　１．５９８　　ｋｇ　／　ｓ蒸気
体積流　　　　　　　０．０６０５　　ηＬ３／Ｓ蒸気
速度　　　　　　　　３．０１４　　ｍ／ｓ圧力損失　
　　　　　　　０．３７　　　ｂ　ａ　ｒ最大圧−飽和
温度　　　７０５　　　°Ｃ」二記のデータから実施例
１と同様の結果が得られる。しかし、この実施例２の場
合効率は実際に１００％と結論できる。なぜなら、温度
差がわずかに０５℃にすぎないからである。この実施例
の場合にも、設備は暖房或は温水発生のために使用する
ことができる。

実施例に こでは、本発明による方法に従って、約５０００ｍの深
さのより大きな井戸を、より高い温度を電気エネルギー
をもった蒸気を発生させるために利用することが試みら
れる。井戸内での蒸気搬送管の内径は１６０ｍｍであり
、地熱の勾配は１８０η７゜／°Ｃ１底部での温度は２
８８“Ｃである。

井戸内では４．６６　ｂａｒの超過圧が発生し、熱担持
媒体としては水か使用される。発生した１（り力ての水
の飽和蒸気温度は１５０’Ｃである（井戸１：＋＋ｆ度
）。

この場合、深い位置にある岩盤から井戸の方向に１．５
ＭＷの出力をもった熱流か生じることが幹定される。流
体技術的な固有値、さらには上記ＩＥ力及び温度での水
の特性は次のとおりである。

飽和圧　　　　　　　　　４．４６０　　ｂａｒ蒸発熱
　　　　　　　２１１４．１７　　　ｋＪ１ｋｇ蒸気密
度　　　　　　　　２５４７　　ｋｇ　／７１Ｌ３蒸発
比熱　　　　　　５６８４．７５　　　ｋ　Ｊ　７ｍ３
蒸気流　　　　　　　　　０．７０９５　　’ｃｇ／　
ｓ蒸気体積流　　　　　　　０．２７８６　　ｍ３／　
ｓ蒸気速度　　　　　　　１６８６　　　ｍ　／　ｓ圧
力損失　　　　　　　　１．２５　　　ｂ　ａ　ｒ最大
蒸気圧での飽和温度　１５８３　　　℃本発明の利点は
、ポンプ稼動のためのエネルギーを消費することなく最
適な効率で地熱エネルギーの利用を１１１′能とさせ、
且つ従来はとんど利用されなかった或は満足に利用され
なかったエネルギー源全エネルギー供給へ合理的に切換
えることを可能ならしめることにある。

本発明は、もちろん」二連の方法の実施例に限定される
ものではなく、特許請求の範囲の保護範囲の範囲内で他
の多くの実現可能性へ発展させることかできる。

４図面の＋ｉｉｉ　１３’＋−な説明 第１図は井戸がその全長にわたって乾いた岩盤のなかに
掘られている本発明による設０ｉｆｆの１つの実施態様
の鉛直縦断面図、第２図は熱水の一部によって或は乾い
た岩盤によって囲まれている井戸の部分鉛直縦断面図で
ある。

１・・・配分容器　　　　１ａ・・・溢流部２・・・蒸
気搬送管 ６・・・追加的に硬化される物質 ４・・・ケーシングパイプ ７・・・岩盤 ７ａ・・・熱水を含む地層 １０・・・熱水 代理人　弁理士　　伊　藤　武　久、・□（

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）地熱エネルギーを利用するための方法であって、
   地表面の下にある岩盤中に埋め込まれる蒸気搬送管内に
   液体を流し込み、該液体を地熱を利用して蒸発させ、そ
   の蒸気を電気エネルギーの発生等に利用する前記方法に
   於て、前記蒸気搬送管（２）内に大気圧を上回る超過圧
   力を発生きせ、そして該超過圧力のもとての飽和蒸気が
   少なくとも１０’　００　ｋＪ／ｍ３の蒸発比熱を有す
   るような液体を、蒸気搬送管（２）内で熱担持媒体とし
   て落流させることを特徴とする方法。 （２）蒸気搬送管（２）内で次のような液体を落流させ
   、即ち所定の地熱温度で、且つ井戸及び地表の利用設υ
   １；Ｉの圧力維持能の範囲内で、最大の平衡圧力を生じ
   させるようなと上点を有し、そして最大の蒸発熱を有す
   るような液体を落流させることを特徴とする特許請求の
   範囲第１項に記載の方法。 （６）約１００°Ｃないしｊ　２０″Ｇの井戸温度まで
   は、熱担持媒体としてアンモニアＮＨ３またはＦ１２゜
   Ｆ２２等の種々のフレオンを、及び／またはＣ３Ｉ］６
   ゜Ｃ３Ｈ８等の炭化水素を使用することを９、ｒ徴とす
   る、特許請求の範囲第１項または第２項に記載の方法。 （４）井戸温度が約１２０℃を越える場合には、熱担持
   媒体として水を使用することを特徴とする特許請求の範
   囲第１項または第２項に記載の方法。 （５）発生した蒸気を利用する際に閉じた糸に生しる凝
   縮体が蒸気搬送管（２）内へ戻され、このようにして設
   備の稼動が自動調、ｊｆｉされることを待（：ｔとする
   、特許請求の範囲第１項ないし第４項のいずれか１つに
   記載の方法。 （６）　　蒸気搬送管（２）がケーシングパイプ（４）
   の内側に間隔をもって配置され、そしてケーシングバイ
   ブ（４）が熱水（１０）を含有する地層（７ａ）をｔ′
   １通している場合、ケーシングパイプが熱水（１０）を
   含有する地層（７ａ）の領域で開口し、熱水（１０）が
   、蒸気搬送管（２）とケーシングパイプ（４）の間に形
   成される環状の空間内へ導かれ、そしてそこから地表面
   へ導かれ、このようにして蒸気搬送管（２）の少なくと
   も上部部分か熱水（１０）によって熱絶縁部を付与され
   、そして送出された熱水（１０）も別の目的に利用され
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第５項
   のいずれか１つに記載の方法。 （７）　　周囲の岩盤（７）の空洞、細孔、ひび、隙間
   等の裂けＩ」が、少なくとも蒸気搬送管（２）の蒸気発
   生区帯（ｎ、ｍ）て、あとで硬化する熱伝導率の秀れた
   物質（３）によって充填されることを特徴とする特許請
   求の範囲第１項ないし第６項のいずれか１つに記載の方
   法。 （８）　　あとて硬化する熱伝導率の秀れた物質（６）
   が、セメント粉等の液圧固着剤、黒鉛粉等の熱伝導率の
   秀れた骨相、水、並びにコンクリート軟化剤、凝結抑制
   剤等の他の添加剤から成る混合物としてつくられること
   を特徴とする、待１’；’ｌ請求の範囲第７項に記載の
   方法。 （９）　　熱伝導率の秀れた物質（３）　；こよって充
   填される岩盤（７）の領域が、爆破により、及び／また
   はｉｔり圧により、及び／または他の方法で裂かれるこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第７瑣または第８項に記
   載の方法。 （１０）あとで硬化する熱伝導率の秀れた物質（ロ）か
   岩盤（７）の隙間に貫入されることを特徴とする特許請
   求の範囲第７項ないし第９項のいずれか１つに記載の方
   法。 （１１）液体が、蒸気搬送管（２）の内面に沿って、及
   び／またはラツシヒリング等によって形成される充填物
   に沿って落流し、該充填物か、ツカ気搬送管（２）のな
   かに、蒸気のために十分な流動横断面を保証している物
   質内に或は適″：１な方法で、場合によっては蒸気搬送
   管（２）を内側から支持するように配置されていること
   を相徴とする、Ｒｊ’ｆ請求の範囲第１項ないし第１０
   項のいずれか１つに記載の方法。 （１２）地熱エネルギーを利用するための設備であって
   、該設ｆ＋ｉｉｆか、地表ｔＢｊ下にある岩盤に埋め込
   められる蒸気搬送管と、該蒸気搬送管の上端に接続され
   る液体供給用談’＋？′ｉと、蒸気排出管と、研出され
   た蒸気のエネルギーを変換するために用いられる装置と
   を有する前記Ｖ備に於て、前記液体供給用談；ｔＬが配
   分容器（１）を有し、該配分容器（１）内に、液体をフ
   ィルム状の層を成して前記蒸気搬送管（２）の内面上に
   誘導する環状の溢流部（１ａ）が配置され、該溢流部（
   １ａ）が、配分容器（１）に通しる蒸気搬送管（２）の
   開口部（２ａ）を取り囲んでいることを特徴とする前記
   設備。