JPS5920110B2 - 送電線故障点探査・保護用の故障点標定方式 - Google Patents
送電線故障点探査・保護用の故障点標定方式Info
- Publication number
- JPS5920110B2 JPS5920110B2 JP6290479A JP6290479A JPS5920110B2 JP S5920110 B2 JPS5920110 B2 JP S5920110B2 JP 6290479 A JP6290479 A JP 6290479A JP 6290479 A JP6290479 A JP 6290479A JP S5920110 B2 JPS5920110 B2 JP S5920110B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- transmission line
- power transmission
- relevant
- fault
- current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Locating Faults (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は送電線路の故障点標定方式において、その標定
精度を向上する標定方式に関するものである。
精度を向上する標定方式に関するものである。
現在広く実用化されている故障点標定方式には送電線路
の故障に伴い故障点で発生するサージを送電線路両端で
受信し基準時刻から受信時刻までの時間を測定し故障点
距離を求めるサージ受信方式、あるいは故障発生時に一
端からパルスを印加送信し、故障点からの反射波を受信
するまでの時間を測定し故障点距離を求めるパルス送信
方式がある。
の故障に伴い故障点で発生するサージを送電線路両端で
受信し基準時刻から受信時刻までの時間を測定し故障点
距離を求めるサージ受信方式、あるいは故障発生時に一
端からパルスを印加送信し、故障点からの反射波を受信
するまでの時間を測定し故障点距離を求めるパルス送信
方式がある。
しかしながら、これらはいずれもパルス、サージによる
測定法であるために線路伝播過程での波形の歪または減
衰が大きく、さらに故障様相によつてサージあるいは反
射パルスの波形が著しく異なるなどの現象により標定精
度の向上が困難である。
測定法であるために線路伝播過程での波形の歪または減
衰が大きく、さらに故障様相によつてサージあるいは反
射パルスの波形が著しく異なるなどの現象により標定精
度の向上が困難である。
この外に従来から送電線保護装置に実用されており距離
継電方式として知られているところの送電線路の一端で
計測した電圧と電流値とを用いて当該電線路のインピー
ダンスを算出し、故障点距離を求める手法によつて故障
点標定を行なうことも考えられる。
継電方式として知られているところの送電線路の一端で
計測した電圧と電流値とを用いて当該電線路のインピー
ダンスを算出し、故障点距離を求める手法によつて故障
点標定を行なうことも考えられる。
しかしながら、この方法は故障点抵抗の影響による誤差
が大きくなるので、正確な故障点距離を必要とせず故障
区間の判別のみを行なえば足りる保護方式としての実用
性はあつても、標定精度を重視する故障点標定方式とし
ての実用には無理があつた。本発明は前述の従来故障点
標定方式における問題を解消し、送電線路の任意の一端
の電気所にて計測される電圧値および電流値を用いて高
精度の故障点標定を行なう手法を提供するものである。
が大きくなるので、正確な故障点距離を必要とせず故障
区間の判別のみを行なえば足りる保護方式としての実用
性はあつても、標定精度を重視する故障点標定方式とし
ての実用には無理があつた。本発明は前述の従来故障点
標定方式における問題を解消し、送電線路の任意の一端
の電気所にて計測される電圧値および電流値を用いて高
精度の故障点標定を行なう手法を提供するものである。
以下本発明における故障点標定方式の基本原理を分布定
数回路として扱つた故障発生送電線の等価回路図（第１
図）を用いて説明する。第１図Ａ，Ｂ，Ｃのそれぞれに
て点１，２は送電線の両端子を、点Ｆは点１から距離Ｘ
にある故障点をしめすものとする。
数回路として扱つた故障発生送電線の等価回路図（第１
図）を用いて説明する。第１図Ａ，Ｂ，Ｃのそれぞれに
て点１，２は送電線の両端子を、点Ｆは点１から距離Ｘ
にある故障点をしめすものとする。
第１図Ａは時刻ｔ＝ｏに点Ｆにて故障が発生した状態を
しめすものでありｅ（ｔ），ｉ（ｔ）は１における電圧
、電流をＥｆ（ｔ），Ｉｆ（ｔ），ＲｆはＦにおける電
圧、電鳳故障抵抗をしめすものとする。
しめすものでありｅ（ｔ），ｉ（ｔ）は１における電圧
、電流をＥｆ（ｔ），Ｉｆ（ｔ），ＲｆはＦにおける電
圧、電鳳故障抵抗をしめすものとする。
同図の回路による現象は周知の重畳の理によつて故障発
生直前の状態に等しい第１図Ｂの回路と、第１図Ａの回
路から両端１，２の電源電圧を取除き時刻ｔ＝ｏにて点
Ｆに抵抗Ｒｆを通して−ｅ′ｆ（ｔ）の電圧を有する電
源回路を投入した状態をしめす第１図Ｃの回路とにおけ
る回路現象を重畳したものと同等である。したがつて、
第１図Ｂにしめす故障発生直前における点１の電圧、電
流をｅ（ｔ），ｉ′（ｔ）とし、第１図Ｃにしめす回路
の点Ｆの電源から流出する故障電流１ｆ（ｔ）が点１と
点２の方向へそれぞれＩｆｌ（ｔ），Ｉｆ２（ｔ）づつ
分流し、Ｉｆ，（ｔ）のために点１に生ずる電圧、電流
をｅべｔ），ｉ′（ｔ）とするときに次式（１）１〜４
が成立する。
生直前の状態に等しい第１図Ｂの回路と、第１図Ａの回
路から両端１，２の電源電圧を取除き時刻ｔ＝ｏにて点
Ｆに抵抗Ｒｆを通して−ｅ′ｆ（ｔ）の電圧を有する電
源回路を投入した状態をしめす第１図Ｃの回路とにおけ
る回路現象を重畳したものと同等である。したがつて、
第１図Ｂにしめす故障発生直前における点１の電圧、電
流をｅ（ｔ），ｉ′（ｔ）とし、第１図Ｃにしめす回路
の点Ｆの電源から流出する故障電流１ｆ（ｔ）が点１と
点２の方向へそれぞれＩｆｌ（ｔ），Ｉｆ２（ｔ）づつ
分流し、Ｉｆ，（ｔ）のために点１に生ずる電圧、電流
をｅべｔ），ｉ′（ｔ）とするときに次式（１）１〜４
が成立する。
本発明においては、このＥｆ（ｔ），Ｉｆ（ｔ）を計測
が可能な点１における前述の電圧、電流と既知である送
電線路定数との関係式としてしめすことにより、未知の
故障点距離の算定式を導き出す手法としてラブラス変換
を導入することを特徴とする。
が可能な点１における前述の電圧、電流と既知である送
電線路定数との関係式としてしめすことにより、未知の
故障点距離の算定式を導き出す手法としてラブラス変換
を導入することを特徴とする。
第１図Ｃにおいてｔ＝ｏ（故障発生瞬間に相当する）に
点Ｆへ一ｅ′ｆ（ｔ）の電圧が投入されることからその
ラプラス変換値は、第１図Ｂで点１におけるｔ＝ｏの電
圧位相をθｅ（電圧実効値はＥ）、電流位相をθ１（電
流実効値はｌ）とするとき１ｔ１．〜１ｖであるので、
次の（３）式にてしめされる。
点Ｆへ一ｅ′ｆ（ｔ）の電圧が投入されることからその
ラプラス変換値は、第１図Ｂで点１におけるｔ＝ｏの電
圧位相をθｅ（電圧実効値はＥ）、電流位相をθ１（電
流実効値はｌ）とするとき１ｔ１．〜１ｖであるので、
次の（３）式にてしめされる。
ただしＳ：ラプラス演算子
μ：ω！τｖ
ω：角周波数（＝２πｆ）
Ｌ：当該送電線路単位長当りのインダクタンスＣ：当該
送電線路単位長当りのキヤパシタンスＺ：当該送電線路
のサージインピーダンス−Ｊ？〜 次に第１図Ｃにおいてｔ−０で−ｅ′ｆ（ｔ）を印加し
たとき点１および点Ｆの端子に現われる過渡時の電圧Ｅ
ｆｌ（．ｔ），Ｅｆｆ（ｔ）と点１および点Ｆからそれ
ぞれ内側へ流れる電流１／（ｔ）およびＩｆｌ（ｔ）の
それぞれのラプラス変換値をｅμｓ），Ｅｆｆｆ６），
ｉべＳ），Ｉｆ，（８）とすると、点Ｆに関する量Ｅｌ
ｆ（Ｓ），Ｉｆｌ（８）はそれぞれ点１に関する量ｅ／
（Ｓ），ｉμＳＹＣ、いわゆる四端子定数回路の方程式
として次式（４），（５）式でしめされる。
送電線路単位長当りのキヤパシタンスＺ：当該送電線路
のサージインピーダンス−Ｊ？〜 次に第１図Ｃにおいてｔ−０で−ｅ′ｆ（ｔ）を印加し
たとき点１および点Ｆの端子に現われる過渡時の電圧Ｅ
ｆｌ（．ｔ），Ｅｆｆ（ｔ）と点１および点Ｆからそれ
ぞれ内側へ流れる電流１／（ｔ）およびＩｆｌ（ｔ）の
それぞれのラプラス変換値をｅμｓ），Ｅｆｆｆ６），
ｉべＳ），Ｉｆ，（８）とすると、点Ｆに関する量Ｅｌ
ｆ（Ｓ），Ｉｆｌ（８）はそれぞれ点１に関する量ｅ／
（Ｓ），ｉμＳＹＣ、いわゆる四端子定数回路の方程式
として次式（４），（５）式でしめされる。
ただし γ＝Ｖ［で
Ｌ，Ｃ，Ｚは前述のとおり
ここで、第１図Ａにおける点Ｆの電圧はＥｆ（ｔ）のラ
プラス変換値をＥｆ（Ｓ）とすると、次式（６）式で与
えられる。
プラス変換値をＥｆ（Ｓ）とすると、次式（６）式で与
えられる。
ＶＪ♂こ１′１１▼１′−Ｖ）ｌ
次に故障点Ｆにおける故障電流の分流比、すなわちＩｆ
２（８）／Ｉｆｌ（Ｓ）を考えて、これをＫ（Ｓ，ｘ）
とすれば、′−一！！〜１．．″戸１′８Δ が成立する。
２（８）／Ｉｆｌ（Ｓ）を考えて、これをＫ（Ｓ，ｘ）
とすれば、′−一！！〜１．．″戸１′８Δ が成立する。
また前述のＥｆ但）がであるので（７）と（８）から次
の（９）式が成立する。
の（９）式が成立する。
式中１＋Ｋ（Ｓ，ｘ）の性格について検討した結果、本
方式を適用しようとする系統は計算処理に当つて適当な
Ｓの値Ｓｌ，Ｓ２について１＋Ｋ（Ｓ，ｘ）の値は殆ん
ど変らないことが多くの系統シミユレーシヨンを実抛し
た結果判明した。このことが本発明の基本となつている
。すなわち、＼ − − 龜曾Ｔｌ八 〜
ムＡが成立するとみなし得る。したがつて（９
）式と（自）成の関係から故障点抵抗Ｒｆを消去して次
式をうる。
方式を適用しようとする系統は計算処理に当つて適当な
Ｓの値Ｓｌ，Ｓ２について１＋Ｋ（Ｓ，ｘ）の値は殆ん
ど変らないことが多くの系統シミユレーシヨンを実抛し
た結果判明した。このことが本発明の基本となつている
。すなわち、＼ − − 龜曾Ｔｌ八 〜
ムＡが成立するとみなし得る。したがつて（９
）式と（自）成の関係から故障点抵抗Ｒｆを消去して次
式をうる。
ａノ――＼″ＩＺ聰
ｖエ一易
この左辺をｆ（ｘ）とおき、ｆ（ｘ）−＋Ｏになるよう
なｘを求めればよい。
なｘを求めればよい。
（１成に（３），（４），（５），（６）式を代入して
次式をうる。（１２成はＸに関する導関数が容易に得ら
れるので）のような周知の繰り返し収斂計算手法によつ
てｘを求めることができる。
次式をうる。（１２成はＸに関する導関数が容易に得ら
れるので）のような周知の繰り返し収斂計算手法によつ
てｘを求めることができる。
すなわち２つのパラメータＳｌ，Ｓ２に関する電圧、電
流変化分のラプラス変換値ｄ′（Ｓ１ ），Ｅｌｌ（Ｓ
２），ｉ〃（Ｓ１ ），ｆ（Ｓ２）と故障発生直前の電
圧Ｅ、電流１とそれらの位相θＥ，θ１を計測すること
によつて最初初期値を与え［株］成を計算し、以下（！
３成の収斂計算手法により故障点距離ｘを求めることが
できる。
流変化分のラプラス変換値ｄ′（Ｓ１ ），Ｅｌｌ（Ｓ
２），ｉ〃（Ｓ１ ），ｆ（Ｓ２）と故障発生直前の電
圧Ｅ、電流１とそれらの位相θＥ，θ１を計測すること
によつて最初初期値を与え［株］成を計算し、以下（！
３成の収斂計算手法により故障点距離ｘを求めることが
できる。
ただし前述の（２）式では説明を簡単にするために故障
発生の瞬時を時間の原点として導き出したが、実際には
電圧、電流の計測を行なう点１においては故障発生瞬時
には故障発生を観測し、認識することは不可能である。
発生の瞬時を時間の原点として導き出したが、実際には
電圧、電流の計測を行なう点１においては故障発生瞬時
には故障発生を観測し、認識することは不可能である。
故障成分の電圧・電流進行波は、故障点Ｆから点１まで
伝播する時間γｘを経て、始めて故障発生を検出するこ
とができるので、次に説明する補正が必要となる。
伝播する時間γｘを経て、始めて故障発生を検出するこ
とができるので、次に説明する補正が必要となる。
端子１において故障発生を検出した時刻を時間の原点と
してθｅ米，θｉ米，ｅ汽Ｓ），１米（Ｓ）を次のとお
り定義ずれば、これらと（３）式におけるθＥ，θＩ，
ｅ但），ｉ（Ｓ）との間に次のい拭が成立する。
してθｅ米，θｉ米，ｅ汽Ｓ），１米（Ｓ）を次のとお
り定義ずれば、これらと（３）式におけるθＥ，θＩ，
ｅ但），ｉ（Ｓ）との間に次のい拭が成立する。
θｅ米：端子１において故障発生を検出した瞬時の電圧
位相角θｉ米：端子１において故障発生を検出した瞬時
の電流位相角♂米［Ｆ］）：端子１において故障発生を
検出した瞬時を時間の原点として故障により生ずる電圧
変化分のラプラス変換値 １？ＺＳ）：端子１において故障発生を検出した瞬時を
時間の原点として故障により生ずる電流変化分のラプラ
ス変換値 上述の斡拭を用いて（３），（４），（５）式を修正し
、これにより（９）式左辺の分子、分母のＥｆ（Ｓ），
１ｆ１（Ｓ）を修正すれば本発明の特許請求の範囲にし
めす次式＠），α６）を得る。
位相角θｉ米：端子１において故障発生を検出した瞬時
の電流位相角♂米［Ｆ］）：端子１において故障発生を
検出した瞬時を時間の原点として故障により生ずる電圧
変化分のラプラス変換値 １？ＺＳ）：端子１において故障発生を検出した瞬時を
時間の原点として故障により生ずる電流変化分のラプラ
ス変換値 上述の斡拭を用いて（３），（４），（５）式を修正し
、これにより（９）式左辺の分子、分母のＥｆ（Ｓ），
１ｆ１（Ｓ）を修正すれば本発明の特許請求の範囲にし
めす次式＠），α６）を得る。
◆５），（Ｖ）成により斡成を修正して斡成の計算手法
でＸが求められる。
でＸが求められる。
式の運算手順は全く同様であるので詳細は省略する。な
おラプラス変換量を求める場合には当然有限値までの積
分となるが、多くの系統故障シミユレーシヨンを行なつ
た結果ではこれを約４０ｍｓとしても実用上問題のない
ことが判明している。
おラプラス変換量を求める場合には当然有限値までの積
分となるが、多くの系統故障シミユレーシヨンを行なつ
た結果ではこれを約４０ｍｓとしても実用上問題のない
ことが判明している。
以上が本発明の基本原理についての説明である。ここで
相異なる実数Ｓｌ，Ｓ２について言及する。厳密にラプ
ラス変換するためには積分時間を無限にしなければなら
ないが、実際には１０〜２０ミリ秒で十分収斂し、かつ
適当な間隔が必要である。
相異なる実数Ｓｌ，Ｓ２について言及する。厳密にラプ
ラス変換するためには積分時間を無限にしなければなら
ないが、実際には１０〜２０ミリ秒で十分収斂し、かつ
適当な間隔が必要である。
このため模擬送電線によ４る実験によればＳｌ，Ｓ２と
して２００，４００あるいは３００，６００等の組合せ
が好ましい結果を得ている。次に本発明の実施例につい
て第２図により説明する。
して２００，４００あるいは３００，６００等の組合せ
が好ましい結果を得ている。次に本発明の実施例につい
て第２図により説明する。
第２図は本発明を適用した故障点標定システムの構成概
念図である。同図において１は送電線をしめし、２は送
電線の電圧を検出する電圧変成器、３は送電線の電流を
検出する変流器をしめす。
念図である。同図において１は送電線をしめし、２は送
電線の電圧を検出する電圧変成器、３は送電線の電流を
検出する変流器をしめす。
第２図の点線で囲つた５〜１０は本システムを構成する
機能別プロツクをしめす。
機能別プロツクをしめす。
５は２，３から伝送された電圧・電流を監視し、送電線
１を含む電力系統に故障が発生した場合にこれを検出し
、電圧、電流値の故障発生直前との変化分を計測する電
圧・電流変化分計測部である。
１を含む電力系統に故障が発生した場合にこれを検出し
、電圧、電流値の故障発生直前との変化分を計測する電
圧・電流変化分計測部である。
６は故障発生前の電圧・電流の実効値を計測する実効値
計測部である。
計測部である。
７は故障検出時における電圧・電流それぞれの位相角θ
ｅ米，θｉ米を計測する位相角計測部である。
ｅ米，θｉ米を計測する位相角計測部である。
８は５が計測した電圧・電流をもとにそれぞれ二つの実
数Ｓｌ，Ｓ２に関したラプラス変換値ｅ銖（Ｓ１），ｅ
昧（Ｓ２），ｉ〃米（Ｓ，），１〃米（Ｓ２）を演算に
より出力させるラプラス変換部である。
数Ｓｌ，Ｓ２に関したラプラス変換値ｅ銖（Ｓ１），ｅ
昧（Ｓ２），ｉ〃米（Ｓ，），１〃米（Ｓ２）を演算に
より出力させるラプラス変換部である。
９は６，７，８が計測した諸量と予じめ記憶・設定され
ている送電線１の線路定数により定まるγ，μ，Ｚの諸
量とを用いて（Ｌ１），（１５），Ｖ））にしめす式に
基づく演算処理を行ない、その結果を適当な標示器に出
力させる処理を行なう標定処理部である。
ている送電線１の線路定数により定まるγ，μ，Ｚの諸
量とを用いて（Ｌ１），（１５），Ｖ））にしめす式に
基づく演算処理を行ない、その結果を適当な標示器に出
力させる処理を行なう標定処理部である。
なお本システムに送電線保護機能を持たせたい場合には
、９の故障点距離算定結果に基づき送電線内部に故障が
発生と判定したときにしや断器４にしや断指令信号を送
信する処理を行なう保護機能部１０を設ければよろしい
。
、９の故障点距離算定結果に基づき送電線内部に故障が
発生と判定したときにしや断器４にしや断指令信号を送
信する処理を行なう保護機能部１０を設ければよろしい
。
以上本発明の原理と実施例について述べたように本発明
は電力系統を構成する送電線に接続される任意の１個所
の電気所において計測し得られる当該送電線の電圧・電
流値を用いて故障点標定を行なうように構成したもので
あり、次記のような特長を有する。
は電力系統を構成する送電線に接続される任意の１個所
の電気所において計測し得られる当該送電線の電圧・電
流値を用いて故障点標定を行なうように構成したもので
あり、次記のような特長を有する。
（１）従来の方式は、故障点標定専用のパルス電源およ
び送電線にパルス電圧を印加とその反射波の受信を行な
うための結合用装置（結合コンデンサ、阻止コイル）な
どを必要としたが、本発明ではこれらの装置を必要とせ
ず電力系統設備の監視制御に供するための電圧・電流計
測値を用い、その演算処理のみによつて故障点標定を行
なうことができる。
び送電線にパルス電圧を印加とその反射波の受信を行な
うための結合用装置（結合コンデンサ、阻止コイル）な
どを必要としたが、本発明ではこれらの装置を必要とせ
ず電力系統設備の監視制御に供するための電圧・電流計
測値を用い、その演算処理のみによつて故障点標定を行
なうことができる。
（２）従来の方式に比し、故障点抵抗と故障か所の影響
を受けないので標定精度を向上し得る。
を受けないので標定精度を向上し得る。
（３）本発明の特許請求の範囲外であるので詳細説明は
省略するが、算定した故障点距離をもとに故障抵抗をも
算定することが可能である。
省略するが、算定した故障点距離をもとに故障抵抗をも
算定することが可能である。
第１図Ａ，Ｂ，Ｃは本発明の基本原理を説明するための
故障発生電線の等価回路図である。 第２図は本発明の一実施例による故障点標定システムの
概念図である。第１図において、１，２・・・送電線の
両端子、Ｆ・・・１から距離Ｘにある故障点。
故障発生電線の等価回路図である。 第２図は本発明の一実施例による故障点標定システムの
概念図である。第１図において、１，２・・・送電線の
両端子、Ｆ・・・１から距離Ｘにある故障点。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 送電線路の任意の一端の電気所において検出した当
該送電線路の電圧および電流より得られる当該送電路に
おける故障発生直前の電圧および電流実効値と、故障発
生時の電圧および電流値の変化分を、それぞれ相異なる
二つの実数に関して算出したラプラス変換値と、故障検
出瞬時の電圧および電流の位相角値と、当該送電線路に
おける単位長当りのインダクタンスおよびキャパシタン
スとを用いて当該送電線路の故障発生時に成立する上記
それぞれの値と当該送電線路の一端の当該電気所から故
障点までの距離ｘを未知変数として含む次記関係式Ｆ（
ｘ）を未知変数ｘについて解く演算を行ない、故障点ま
での距離ｘを算定し故障点標定を行なうことを特徴とす
る送電線故障点標定方式。 Ｆ（ｘ）＝ｅｆ（Ｓ＿１）・ｉｆ＿１（Ｓ＿２）−ｅｆ
（Ｓ＿２）・ｉｆ＿１（Ｓ＿１）＝０ここでｅｆ（Ｓ＿
１）、ｉｆ＿１（Ｓ＿２）、ｅｆ（Ｓ＿２）、ｉｆ＿１
（Ｓ＿１）はそれぞれｅｆ（Ｓ）＝√２／（Ｓ＾２＋ω
＾２）εｓγｘ〔Ｓ｛Ｅｃｏｓμｘ・ｓｉｎ（θｅ＾＊
−μｘ）−ＺＩｓｉｎμｘ・ｃｏｓ（θｉ＾＊−μｘ）
｝＋ω｛Ｅｃｏｓμｘ・ｃｏｓ（θｅ＾＊−μｘ）＋Ｚ
Ｉｓｉｎμｘ・ｓｉｎ（θｅ＾＊−μｘ）｝〕＋｛ｃｏ
ｓｈＳγｘ・ｅ″＾＊（Ｓ）−ＺｓｉｎｈＳγｘ・ｉ″
＾＊（Ｓ）｝ｉｆ＿１（Ｓ）＝１／ＺｓｉｎｈＳγｘ・
ｅ″＾＊（Ｓ）−ｃｏｓｈＳγｘ・ｉ″＾＊（Ｓ）にて
しめされるものとする。 ただしＳ：ラブラス演算子にて相異なる二つの実数Ｓ＿
１、Ｓ＿２を代表する。 ｘ：当該送電線路の当該電気所から故障点までの距離ε
：自然対数（＝２．７１８２・・・・・・）ω：瞬角周
波数（＝２πｆ）γ：当該送電線路の伝播定数（＝√（
ＬＣ））Ｌ：当該送電線路の単位長当りのインダクタン
スＣ：当該送電線路の単位長当りのキャパシタンスＥ：
当該送電線路の当該電気所における故障発生前の電圧実
効値Ｉ：当該送電線路の当該電気所における故障発生前
の電流実効値μ：ω・γ（＝２πｆ√（ＬＣ）） θｅ＾＊：当該送電線路の当該電気所において故障発生
を検出した瞬時の電圧位相角値θｉ＾＊：当該送電線路
の当該電気所において故障発生を検出した瞬時の電流位
相角値Ｚ：当該送電線路のサージインピーダンス（＝√
Ｌ／Ｃ） ｅ″＾＊（Ｓ）：当該送電線路の当該電気所において故
障発生を検出した時刻を時間の起点として故障発生によ
つて生ずる電圧変化分のラプラス変換値ｉ″＾＊（Ｓ）
：当該送電線路の当該電気所において故障発生を検出し
た時刻を時間の起点として故障発生によつて生ずる電流
変化分のラプラス変換値とする。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6290479A JPS5920110B2 (ja) | 1979-05-22 | 1979-05-22 | 送電線故障点探査・保護用の故障点標定方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6290479A JPS5920110B2 (ja) | 1979-05-22 | 1979-05-22 | 送電線故障点探査・保護用の故障点標定方式 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55155260A JPS55155260A (en) | 1980-12-03 |
| JPS5920110B2 true JPS5920110B2 (ja) | 1984-05-10 |
Family
ID=13213699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6290479A Expired JPS5920110B2 (ja) | 1979-05-22 | 1979-05-22 | 送電線故障点探査・保護用の故障点標定方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5920110B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0262991A (ja) * | 1988-08-30 | 1990-03-02 | Fujitsu Ten Ltd | ドップラレーダ装置 |
| CN102116821A (zh) * | 2010-12-14 | 2011-07-06 | 山东省电力学校 | 基于工频相量的输电线路故障点的定位方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS564433A (en) * | 1979-06-23 | 1981-01-17 | Modern Mach Kk | Guiding device for valve equipped with internal cooler |
| JPS61230064A (ja) * | 1985-04-04 | 1986-10-14 | Toshiba Corp | 故障点標定装置 |
| JP4874824B2 (ja) * | 2007-01-30 | 2012-02-15 | 三菱電機株式会社 | 距離継電装置 |
| GB2458653B (en) * | 2008-03-25 | 2012-11-21 | Radiodetection Ltd | Time-domain reflectometer |
| JP5078763B2 (ja) * | 2008-06-10 | 2012-11-21 | 三菱電機株式会社 | 送電線事故点標定装置および送電線事故点標定方法 |
| CN110082636B (zh) * | 2019-05-07 | 2021-02-26 | 哈尔滨理工大学 | 一种电力电缆故障定位方法及系统 |
-
1979
- 1979-05-22 JP JP6290479A patent/JPS5920110B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0262991A (ja) * | 1988-08-30 | 1990-03-02 | Fujitsu Ten Ltd | ドップラレーダ装置 |
| CN102116821A (zh) * | 2010-12-14 | 2011-07-06 | 山东省电力学校 | 基于工频相量的输电线路故障点的定位方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55155260A (en) | 1980-12-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5830554B2 (ja) | 送電線故障点探査・送電線保護用の故障点標定方式 | |
| CN110082636B (zh) | 一种电力电缆故障定位方法及系统 | |
| US5600248A (en) | Fault distance locator for underground cable circuits | |
| CN107656174B (zh) | 一种用于变压器绕组变形进行在线诊断方法及系统 | |
| CN111103501B (zh) | 一种中性点不接地配电网对地绝缘参数测量方法及系统 | |
| CN111141995B (zh) | 一种基于比幅原理的线路双端稳态量测距方法和系统 | |
| US7603243B2 (en) | Method and error location in branched low voltage and medium voltage networks and evaluation circuit used thereof | |
| CN113009237A (zh) | 基于频率拟合算法的杆塔接地电阻测量方法及装置 | |
| JPS5920110B2 (ja) | 送電線故障点探査・保護用の故障点標定方式 | |
| CA2045884C (en) | Fault location in a multi-terminal network | |
| CN106771843B (zh) | 一种单芯电力电缆的故障行波测距方法 | |
| CN103424627A (zh) | 双端测量平行电网线路零序阻抗的方法 | |
| CN107831378B (zh) | 一种检验消弧线圈补偿效果的装置及方法 | |
| RU2305292C1 (ru) | СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕСТА ПОВРЕЖДЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ НАПРЯЖЕНИЯ 6( 10 ) - 35 кВ С ИЗОЛИРОВАННОЙ ИЛИ КОМПЕНСИРОВАННОЙ НЕЙТРАЛЬЮ | |
| JPS59135377A (ja) | 三相送配電線路の地絡故障点標定方法 | |
| Gu et al. | On-line calibration of partial discharge monitoring for power cable by HFCT method | |
| JP2020076671A (ja) | 対地静電容量測定装置および対地静電容量測定方法 | |
| RU2305293C1 (ru) | СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕСТА ПОВРЕЖДЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ НАПРЯЖЕНИЯ 6( 10 ) - 35 кВ С ИЗОЛИРОВАННОЙ ИЛИ КОМПЕНСИРОВАННОЙ НЕЙТРАЛЬЮ | |
| CN109713641B (zh) | 一种发电机定子接地保护系统及参数测量方法 | |
| CN109324232A (zh) | 一种定子接地保护的接地电阻测量电路 | |
| JP2001272432A (ja) | 活線ｔａｎδ測定装置 | |
| JPS5849830B2 (ja) | 送電線の故障点標定方式 | |
| CN104991144A (zh) | 基于传递电压特征频率的发电机消弧线圈补偿识别方法 | |
| JPH11202017A (ja) | 電力ケーブル線路の事故点標定装置の動作確認方法 | |
| JPH02105073A (ja) | 配電線人工地絡試験装置 |