JPS5919977B2 - 高温Ｎｉ Ｃｏ Ｃｒ Ａｌ Ｙ 被覆組成物 - Google Patents

高温Ｎｉ Ｃｏ Ｃｒ Ａｌ Ｙ 被覆組成物

Info

Publication number
JPS5919977B2
JPS5919977B2 JP50055366A JP5536675A JPS5919977B2 JP S5919977 B2 JPS5919977 B2 JP S5919977B2 JP 50055366 A JP50055366 A JP 50055366A JP 5536675 A JP5536675 A JP 5536675A JP S5919977 B2 JPS5919977 B2 JP S5919977B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
coating
cobalt
coatings
nickel
hours
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
JP50055366A
Other languages
English (en)
Other versions
JPS50158531A (ja
Inventor
ユリウス ヘクト ラルフ
ウイリアム ゴワ−ド ジヨ−ジ
クライド エラム リチヤ−ド
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
RTX Corp
Original Assignee
United Technologies Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by United Technologies Corp filed Critical United Technologies Corp
Publication of JPS50158531A publication Critical patent/JPS50158531A/ja
Publication of JPS5919977B2 publication Critical patent/JPS5919977B2/ja
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/07—Alloys based on nickel or cobalt based on cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/052—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 40%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
    • C23C14/14—Metallic material, boron or silicon
    • C23C14/16—Metallic material, boron or silicon on metallic substrates or on substrates of boron or silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
    • Y10S428/923—Physical dimension
    • Y10S428/924—Composite
    • Y10S428/926—Thickness of individual layer specified
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12931—Co-, Fe-, or Ni-base components, alternative to each other
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12986—Adjacent functionally defined components

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Physical Vapour Deposition (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、被覆及び被覆された物品に係り、更に詳細に
は、高い靭性を有し、しかも好ましい安定性及び高温に
於ける耐酸化性並びに耐蝕性を保持するニッケル−コバ
ルト基合金のための被覆に係る。
より進歩したガスタービンエンジンを得るために、ター
ビン入口温度は増々上昇する傾向にあり、タービン構成
材料に対する要求は現在のアルミナイト被覆システムが
全ての被覆組成物の寿命を限定する要素となるところま
できている。
被覆は種種の機構によつて破壊され易い。例えば、アル
ミナイト被覆は疲れによる破壊を生じさせる源となるこ
とがある。被覆の靭性は疲労限度に於ける重要な決定要
素であることが見出されている。何故ならば、比較的低
い温度にてアルミナイト被覆は疲労サイクルの引張り部
に於て小さな歪にて脆性的にクラックを生ずる傾向があ
るからである。米国特許第３、６７６、０８５号に記述
されている如きＣｏＣｒｌｌｋｊＹｆｆｌ）Ｖｌ榎米国
特許第３、５４２、５３０号に記述されているＦｅＣｒ
ＵＹ型被覆の如く、種々の被覆が過去に於て超合金の寿
命を著しく改善してきたが、勿論、更に進歩が望まれて
いる。特に、従来の被覆合金と同程度の性質を有し、し
かも靭性に於て著しく改善された性質を有する被覆が望
ましく又有用である。かかる要求を満たす改良された被
覆が以下に説明されるニッケル−コバルト−クローム−
アルミニウム−イットリウム系に於て見い出された。要
約すれば、本発明は、ガスタービンエンジンの金属部材
及びその他の厳しい条件下に曝される物品に特に使用さ
れるに適した、著しく改善された靭性とその他の性質を
有する、ニッケル−コバルト−クローム−アルミニウム
−イットリウム被覆合金に係る。
更に詳細には、本発明は、耐酸化腐蝕性と耐硫化性を有
し、ニッケル、コバルト、クローム、アルミニウム及び
イツトリウム、スカンジウム、トリウム、ランタンその
他の希土類元素よりなる群から選択された反応性金属よ
りなる高靭性被覆合金に係る。本発明は、実質的に、重
量パーセントにて、１１〜４８％コバルト、１０〜４０
（ｆｌ）クローム、９〜１５％アルミニウム、０．０１
〜１．０％のイツトリウへ スカンジウム、トリウム、
ランタンその他の希土類元素よりなる群から選択された
反応性金属、残りパーセントのニツケルよりなり、ニツ
ケル含有量が少なくとも約１５％である如き被覆用組成
物を提供するものである。かかる被覆組成物は、実質的
に、重量パーセントにて、約１５〜４０％コバルト、１
２〜３０％クローム、１０〜１５９６アルミニウム、０
．０１〜１．０％イツトリウム、残りが主としてニツケ
ルであつてニツケルの含有量が少なくとも約１５９６で
ある如き組成よりなるのが好ましい。一つの好ましい実
施例に於ては、被覆組成物二実質的に、重量パーセント
にて、約２５〜４０９１）コバルト、１４〜２２％クロ
ーム、１３〜１５％アルミニウム、０．０１〜１．０％
イツトリウム、残りが実質的にニツケルである如き組成
を有する。他の一つの好ましい実施例に於ては、被覆組
成物は、実質的に、重量パーセントにて、約１５〜３５
９６コバルト、１４〜２２（１１）クローム、１０〜１
３％アルミニウム、０．０１〜１．０％イツトリウム、
残りが実質的にニツケルである如き組成を有する。以下
に添付の図を参照して本発明を詳細に説明する。
以下の記述に於ては、種々の従来よりあり、あるいは現
在知られているニツケル基及びコバルト基超合金を参照
する。
これら合金の代表的な物は工業的に以下の如く定義され
ている。方向的に固化するものを含む超合金は一般に耐
酸化性を有するが、酸化、硫化、侵食及び熱的衝撃に対
する耐性を改善し、進歩したガスタービンエンジンに於
ける作動寿命を延長するために、これらの合金よりなる
部品のあるものに被覆を施すことが必要であり、又有用
であることが理解されよう。
前述の如く、ＣＯＣｒＭｉ及びＮｌＣｒＵＹ被覆は超合
金の寿命に関し重要な改良を与えてきた。
しかし、ＮｉＣｒＩＶ！．Ｙ被覆は非常に高い耐酸化性
と拡散安定性を与えるものではあるが、耐硫化性に関し
改良を必要とし、又ＣＯＣｒＡｔＹ被覆は非常に高い耐
硫化性を与えるが、耐酸化性及び拡散安定性に関し改良
を必要とすることが見い出された。より良い性質の組合
せを開発すべく、種々の被覆について検討が行われた。
その結果、重量パーセントにて、１４〜４８％コバルト
、１０〜４０％クローム、９〜１５％アルミニウへ０．
０１〜１，０％のイツトリウム、スカンジウム、トリウ
ム、ランタンその他の希土類元素より選択された反応性
金属、及び残りが実質的にニツケルよりなり、ニツケル
含有量が少なくとも約１５％よりなる被覆合金、好まし
くは、１５〜４０％コバルト、１２〜３０％クローム、
１０〜１５％アルミニウム、０．０１〜１．０％イツト
リウム、残りが主としてニツケルよりなり、ニツケル含
有量が少なくとも約１５％である如き被覆合金、最も好
ましくは、（１）２５〜４０（ｆｌ）ＣＯｌｌ４〜２２
％Ｃｒｌｌ３〜１５％１Ｓｔ．０．０１〜１．０％Ｙ１
残り実質的にＮｌｌ及び（２）１５〜３５％ＣＯｌｌ４
〜２２％ＣｒｌｌＯ〜１３％Ａｔ．Ｏ．Ｏｌ〜１．０％
Ｙ１残り実質的にＮｉなる組成の被覆合金が、靭性を驚
異的に増大させ、しかも耐酸化性と耐高温腐蝕性との好
ましい調整可能な釣合い並びに許容し得る程度に低い内
部拡散性を与えることが見い出された。ある種の有用な
ＮｌＣｒＡｔＹ被覆がある種の有用なＣＯＣｒｌ！Ｊ，
Ｙ被覆より大きい靭性を呈することは従来より知られて
おり、又そのためＣＯＣｒＡｔＹ組成に於けるコバルト
をニツケルにて幾分置き換えることによつて靭性を改良
することができると推測されてはいたが、上記の如く郭
定されたニツケルーコバルトークロームーアルミニウム
ーイツトリウム系が、ＮｉＣｒｌＳｔＹあるいはＣＯＣ
ｒＡｔＹのいずれに比しても著しく優れた靭性を与える
ことは驚異的であり且予期されないことであつた。現在
のところ完全には理解されてはいないが、被覆の靭性と
相の存在との間にある関係が存在するものと思われる。
更に詳細に言えば、（Ｎｉ，ＣＯ）固溶体相γの量及び
連続性を増大する化学的変化は被覆の靭性を増大する傾
向にあり、一方、（Ｎｉ，ＣＯ）Ａｔ，β，Ｎｉ３ｌｌ
Ｊ，，ｆ及びＣｒ，αの量と連続性を増大する化学的変
化は靭性を減少させる傾向を有する。被覆の極微構造と
被覆の化学的囲質の間の関係は、ここに記したニツケル
ーコバルトークロームーアルミニウムーイツトリウム系
に於ては、好ましいγ−β極微構造はアルミニウム含有
量がより高いときに得らへ ＮｉＣｒＵＹにコバルトを
加えることによつて生ずるγ一β極微構造の安定性の増
大は低温にて沈殿するｆ（Ｎｌ３Ａｔ）及びα（クロー
ム）相の量が著しく減少することによるものであること
を示している。当業者はその他のある元素が本発明の合
金の基本的化学特性に同様に適応し得るものであること
が知られていることを認めるであろう。従つて、被覆の
機械的、拡散的あるいは高温腐蝕的性質を修正すべきあ
る種の用途に於ては、必要に応じてランタンあるいはハ
フニウムの如き元素を本合金に加えて良いものである。
ニツケル基及びコバルト基タービンブレード及びベーン
を被覆するには、被覆されるべき表面を先ず完全に清掃
して全ての汚へ油脂分その他の好ましからざる異物を除
去し、更に研磨材によるブラスト研磨を行う。
被覆は１０−４ｔ０ｒｒあるいはそれ以上の真空室中に
保持された被覆材の適当に加熱され熔融された浴より生
じた蒸気を付着せしめることによつて達成される。電子
ビーム加熱により熔融し且蒸発したインゴツトも好まし
い仕上り状態の被覆と実質的に同じ化学的性質を有する
。部品は好ましくは９５５℃土３０学に５〜６分間加熱
さへ しかる後、沈積が開始され、この温度は被覆工程
の間中維持される。
沈積時間は幾分異なるが、好ましい被覆厚さである０．
０７〜０．１２，鰭を得べく制御される。これに続いて
、非酸化性雰囲気中にて５４０℃まで冷却することが行
われる。かかる被覆工程に続いて、部品は真空中にて１
０４０℃土１５程で１時間熱処理さ粍被覆を基質に、よ
り完全に接着させ、ピーニングを容易にさせる。被覆さ
れた物品は直径０．１７〜０．２７Ｔｒ！ｎのドライガ
ラスビードを用い１９Ｎに等しい強さにてピーニングさ
れる。
一般にピーニングは工程仕様ＡＭＳ２４３Ｏの規定に従
つて行われる。次いで、部品は乾燥したアルゴン、乾燥
した水素あるいは真空中にて１０８０℃土１５燥に加熱
さへこの加熱状態に４時間保持さへ保護雰囲気中にて空
冷に等しい冷却率にて冷却される。このように処理され
たブレード及びベーンは拡散した領域を除き０．０７〜
０．１２ｗｎの被覆厚さを呈する。勿論，本発明より離
れることなく、スパツタリング、イオンめつきあるいは
プラズマスプレーの如きその他の被覆適用法が行われて
も良いことは明らかであろう。第１図は代表的なＣＯＣ
ｒＩＩＪ！．Ｙ及びＮｉＣｒＡｔＹ被覆合金と比較して
種々のニツケルーコバルトークロームーアルミニウムー
イツトリウム被覆の予期されなかつた靭性を示すグラフ
である。
ここに示す結果は、適当な超合金の引張り試験片上に沈
積された被覆の破壊歪を測定することによつて得られた
ものである。特に曲線Ａは重量パーセントにてＮｉ−１
９ｃｒ−１４Ａｔ−０．５Ｙなる公称組成を有するＮｉ
ＣｒＡｔＹ合金に於けるニツケルを種々の量のコバルト
にて置き換えた場合の効．果を示すものである。又曲線
Ｂは重量パーセントにてＮｉ−１９ｃｒ−１２５Ａｔ−
０．５Ｙなる公称組成を有するＮｉＣｒＡｔＹ合金に於
けるニツケルを種々の量のコバルトにて置き換えた効果
を示す。このグラフより解る如く、驚異的な靭性の増大
が得られており、この場合、ＮｉＣＯＣｒＡｔＹあるい
はＣＯＮｉＣｒＡｔＹなる合金は実質的に重量パーセン
トにて１１〜４８％ＣｑｌＯ〜４０％Ｃｒ，９〜１５％
Ａｔ．Ｏ．ｌ〜１．０％のイツトリウヘスカンジウム、
トリウム、ランタンその他の希土類元素よりなる群から
選択された反応性金属、残り実質的にニツケル（少なく
とも約１５％）よりなり、好ましくは、 １５〜４．０
％ＣＯ，ｌ２〜３０％ＣｒｌｌＯ〜１５％Ａｔ．Ｏ．ｌ
〜１．０％Ｙ１残り実質的にＮｉ（少なくとも約１５％
）よりなることが有効であることが解る。曲線Ａより解
る如く、Ａｔ含有量が高くなると、より高いコバルト錠
囲のものが好ましく、この場合の好ましい被覆は実質的
に２５〜４０％ＣＯ，ｌ４〜２２％Ｃｒ，ｌ３〜１５％
ＭｌＯ．Ｏｌ〜１．０％Ｙ１残り実質的にＮｉよりなつ
て良い。Ａｔ含有量が低いと、曲線Ｂに示す如く、コバ
ルトの低い範囲が好ましく、この場合の好ましい被覆は
、実質的に、１５〜３５％ＣＯ、１４〜２２％Ｃｒｌｌ
Ｏ〜１３％ＡｔｌＯ．Ｏｌ〜０．１９６Ｙよりなつてい
て良い。第２図に於てｉ夫選択された被覆に対する靭性
の曲線は、温度の関数として示されており、ＮｉＣＯＣ
ｒＡｔＹ被覆の著しく優れた引張リクラツク抵抗を示し
ている。一連の熱及び機械的疲労試験に於て、ＭＡＲ−
Ｍ２ＯＯ（ハフニウムを含む）の方向的に固化した試験
片基材がＮｉ−２４ｃ０−１６ｃｒ−１２，５Ａｔ−０
．３Ｙにより被覆さ粍 これを冷却されたタービンブレ
ードの歪一温度サイクルを模する厳しい疲れ及び温度サ
イクルにて押圧し又引張る熱機械的疲労試験機にて試験
した。多数の同一の基材がＣＯ−２０ｃｒ−１２Ａｔ−
０．５Ｙにて被覆さへ他の多数の基材が拡散アルミナー
ト被覆を施された。これらのＣＯＣｒＩｈｔＹｌｌｌび
拡散アルミナートにより被覆された試験片は熱機械的疲
労試験機によつて約１，０００サイクルの試験が行われ
た後、破壊した。一方、前記ＮｉＣＯＣｒＡｔＹにて被
覆された試験片は１，９２５サイクルの後でも破壊しな
かつた。第３図〜第５図には、種々のＮｉＣＯＣｒＵＹ
合金被覆の内部拡散抵扼耐酸化性及び耐蝕性が比較して
示されている。
これらの図に於て、７５〜１２５ミクロンのＮｉｃＯｃ
ｒ．ＡｔＹ合金の被覆は、実質的に、図示量のコバルト
と、１８〜２１％Ｃメ１３〜１４％ＡｔｌＯ．Ｏ５〜０
．８％Ｙを含み、これがＢ−１９００の基質及び方向的
に固化されたＭＡＲ−Ｍ２ＯＯ（＋Ｈｆ）基質（侵食バ
一）上に蒸着された。第３図に於て被覆されたサンプル
は図示の温度で空気中にて１００時間放置された。第４
図に於ては、被覆された部材は１，０９５℃の周期的バ
ーナー酸化試験（１，０９５℃、２９分一強制空気冷却
、１分、ＪＰ５燃料使用）に２，１００時間（２，０３
０時間高温）に曝された。第５図に於ては、被覆された
部材はＪＰ５ジニット燃料の燃焼により得られた高温高
速ガス流に３５ＰＩ］１１塩／空気を添加したものの中
で周期的状態（９５５℃、３分−１０９５℃、２分一冷
却２分）にて処理された。これらの結果より、本発明の
ＮｉＣＯＣｒＡｔＹ被覆は予期せざる程増大した靭性を
与えると共に、同時に内部拡散及び酸素と高温腐蝕に対
する耐性に関しても調整可能にして且満足すべき度合を
与えることが理解されよつＯ本発明がより良く理解され
るよう、又図示の資料を補うために、以下に幾つかの例
をあげる。
例１〜５５個のＢ−１９００Ｎｉ基合金の侵食バ一が、
実質的に、重量パーセントにて、ＣＯ−２０Ｎｉ−２４
Ｃｒ−１５Ｍ：０．７５Ｙよりなる７５〜１２５ミクロ
ン厚さの合金により、上述の工程によつて被覆された。
かくして被覆された侵食バ一はベーンの周期的硫化試験
（ＪＰ５燃刺を用い燃焼の後３５膿人工塩／空気を添加
されたガスによる９５５ｑ３分−１１２０℃、２分一冷
却）に６２．５時間曝された。被覆は２１．１〜２４．
４時間／２５ミクロンの寿命率を？した。これは２２２
〜２７．９時間／２５ミクロンの寿命率を呈したＦｅ−
２７Ｃｒ−１３〜卜→．７５Ｙ被覆と比較し得るもので
ある。例６ｃ０−２０Ｎｉ−２４ｃｒ−１５Ａｔ−０．
７５Ｙの９７．５ミクロンの被覆がＭＡＲ−Ｍ３Ｏ２Ｃ
Ｏ基合金侵食バ一上に蒸着さへ修正されたベーンサイク
ル硫化試験（ＪＰ５燃料を用いその燃焼ガスに３５ｐｐ
ｍ人工塩／空気を添加したガスによる９５５℃、３分−
１１７５℃、２分一冷却）に曝さ粍非常に高い温度によ
る硫化と組み合わされた拡散安定性が評価された。
この被覆は１６２時間の破壊時間を呈し又寿命率は４５
時間／２５ミクロンであつた。例７〜１０ ２個のＢ−１９００Ｎ爆合金侵食バ一と２個のＭＡＲ−
Ｍ３Ｏ２ＣＯ基合金侵食バ一が、７５ミクロン厚さのＣ
Ｏ−２０Ｎｉ−２４ｃｒ−１５Ａｔ−０，７５Ｙ被覆を
前述の如く施さへ破壊するまで１０９５℃にて酸化侵食
試験に曝された。
Ｂ一１９００被覆は２６３．２及び１５３，７時間にて
破壊したが、ＭＡＲ−Ｍ３Ｏ２被覆は二つとも３０９．
２時間にて破壊した。例１１〜１４ 実質的に、ＣＯ−２０Ｎｉ−２０Ｃｒ−１２Ａｔ−０．
５Ｙと、 ＣＯ−２０Ｎｉ−１６Ｃｒ−１６Ａノ５−０
．５Ｙと、Ｎｉ−３２５ｃ０−２０ｃｒ−１２Ａｔ一０
．５Ｙと、ＣＯ−２０ｃｒ−１２Ａｔ−０．５Ｙとから
なる被覆が、ＣＯ−２０Ｎｉ−１８Ｃｒ−２Ｔｈ０２合
金エアフオイル試験片上に１１５〜１４０ミクロンの厚
さに蒸着された。
これら全ての被覆は実質的にベータＣＯＩＩＪ．あるい
は（ＣＯＮｌ）Ｍ及びガンマ固溶体の二相混合物であつ
た。ＣＯ−２０Ｎｉ−１６Ｃｒ−１６Ｕ−０．５Ｙ被覆
は主としてベータであり、小体積％の固溶体ガンマ相を
含んでいた。ベータ相は連続しており、好ましからざる
構造を呈していた。何故ならば、それは低歪にてクラツ
クを生ずる潜在的性質を有するからである。ＣＯ−２０
Ｎｉ−２０ｃｒ−１２Ａｔ−０．５Ｙ及びＣＯ−２０ｃ
ｒ−１２Ａｔ−０．５Ｙ被覆も又連続したベータ型構造
を呈していたが、かなりのガンマ相を含んでいた。Ｎｉ
−３２５Ｃ０−２０Ｃｒ−１２Ａｔ−０．５Ｙは好まし
い二相＋ガンマ構造を有しており、ガンマ相は連続した
マトリツクス相であつた。これらの被覆は静的空気中に
て、１０９５℃、１１５０℃、１２０５℃、１３１５℃
の温度にて１００時間曝され、安定性と元素間の相互作
用について評価された。かかる露出後の被覆の硬さは、
それに決定的変化は起こつておらず、即ち脆性相の形成
は生じていないことを示した。ＣＯ−２０Ｎｉ−１６ｃ
ｒ−１６Ａｔ−０．５Ｙ組成は前つ記露出の間、その連
続したベータ構造を保持しており、クラツクを生ずる恐
れが大きかつたので、それ以上の試験は行われなかつた
。
その他の被覆はそのままかあるいは連続したガンママト
リツクス中にベータを有する二相混合物に変化した。最
も良い安定性はＮｉ−３２．５Ｃ０−２０Ｃｒ−１２Ｕ
−０．５Ｙ被覆について得られた。ＣＯ−２０Ｎｉ−１
８Ｃｒ−２Ｔｈ０２の他のエアフオイル型試験片が、Ｃ
Ｏ−２０ｃｒ−１２Ａｔ−０．５Ｙ１Ｃ０−２０Ｎｉ−
２０Ｃｒ−１２１Ｖ！−０．５ＹＮｉ−３２．５ｃ０−
２０ｃｒ−１２Ａｔ−０．５ＹＳ―を、同じ技術により
１１５〜１４０ミクロンの厚さに蒸着され、９８０℃、
１０９５℃、１２０５℃、１３１５℃、の等温酸化試験
、１２０５℃サイクリツク酸化試験（９５５℃、３分−
１２０５℃、２分一冷却、２分）及び１２０５℃サイク
リツク高温腐蝕試験（９５・５℃、３分−１２０５℃、
２分一冷却、２分）に曝された。
全ての試験に於て、エアフオイル試験片は、ＪＰ５燃利
の燃焼ガスによる１２〜１５ｍ／秒のガス流中にて１７
５０ｒｐｍにて回転された。サイクリツク高温腐蝕試験
に於ては、燃料に０．３％フチ一）レンサルフアイドが
添加され、又燃焼火炎中に合成塩溶液を注入してバーナ
ー火炎中に３．５Ｐ興の塩濃度をもたせた。９８０℃及
び１０９５℃の等温酸化試験は各々２１４時間及び２２
２時間にて停止された。
全ての試験片は何らの劣化の兆候を示さなかつた。９８
０℃試験を行つた試験片を金属組織学的に調べたところ
、被覆の劣化はＮｉ−３２５Ｃ０−２０ｃｒ−１２Ａｔ
−０．５Ｙについて最小であつた。
同様に、１０９５℃試験に於ても、ＮｉＣＯＣｒＭＹ被
覆は最小の劣化度を示した。ＣＯＮｉＣｒＡｔＹ及びＣ
ＯｃｒＡｔＹ被覆の劣化度はほぼ同じであつた。１２０
５℃の等温酸化試験は３０５時間にて中止された。
この場合にも、ＮｉＣＯＣｒＩＶ！．Ｙ被覆は最小の劣
化度を示し、一方、ＣＯＣｒＩＶ，Ｙ被覆は最大の劣化
度を示した。１３１５℃等温酸化試験は被覆が破壊する
まで行われた。
三つの被覆の内、ＮｉｃＯｃｒｌＩＬｔＹ組成が２２６
時間という最長の寿命を示した。サイクリツク酸化試験
及びサイクリツク高温腐蝕試験はそれぞれ２０７時間（
高温時５９時間）及び２０４時間（高温時５８時間）に
て中止された。被覆の破壊は起こらなかつた。特に高温
腐蝕試験に於ては、三つの試験片の間に構造的変化は見
られなかつた。しかし、サイクリツク酸化試験に於ては
、Ｎｉ−３２５ｃ０−２０ｃｒ−１２１Ｓｔ−０．５Ｙ
被覆が他の二つに比して遥かに大量のベ一 ５夕を保持
していた。例１５〜１６ 一連の特に厳しいエンジン試験に於て、表１に示す如き
合金よりなる第一段ターピンブレードカ人同じく表１に
示す如き被覆を施さへ ２０００サイタル（全力離陸出
力への加速に続いてある時間保持し、アイドル出力まで
急速に減速し、ある時間これを保持する）を含む２９７
時間運転された。
１００サイクル以上にては、水噴射（スラスト増大のた
め）が行われた。
これは被覆に最も厳しい熱衝撃を課するものである。Ｎ
ｉｃｒＡｔＹはこれまで他のエンジン試験に於てクラツ
クを生じなかつたものであり、多くのエンジン条件に・
対し許容し得るものと認められていたものであるが、こ
の試験は特に条件が厳しかつたので、表に示す如く、Ｎ
ｉＣＯｃｒＡｔＹ被覆されたブレードのみが完全にクラ
ツクを生じなかつたものである。
同様の試験に於て、ＣＯＣｒＩｈｔＹ被覆は一貫してク
ラツクを生じた。以上のことから、本発明の合金被覆は
、長時間にわたる耐酸化性、耐蝕性及び安定性を与える
だけでなく、驚異的に改善された靭性を与えることが明
瞭に確認された。以上に於て説明された例は、例示の目
的のものであり、本発明の範囲内にて本発明がその他の
種種の態様にて実施され得ることは当業者にとつて明ら
かであろう。
【図面の簡単な説明】
第１図は種々のニツケルーコバルトークロームーアルミ
ニウムーイツトリウム被覆合金の靭性を代表的なＣＯｃ
ｒＡｔＹ及びＮｉＣｒＡｔＹ被覆合金と比較して示すグ
ラフである。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. １ 重量パーセントにて、１０〜４０％のクロムと、９
    〜１５％のアルミニウムと、０．０１〜１．０％のイツ
    トリウム、スカンジウム、トリウム、ランタンその他の
    希土類元素よりなる群からなる選択された一つの反応性
    金属と、６００°Ｆ（３１６℃）に於ける靭性が破壊歪
    で見て０．６％を越えるよう１１〜４８％のコバルトと
    、残りをなすニッケルであつて実質的に１５％を下らな
    い量のニッケルとを含むことを特徴とするニッケル基合
    金及びコバルト基合金のための被覆組成物。
JP50055366A 1974-05-13 1975-05-07 高温Ｎｉ Ｃｏ Ｃｒ Ａｌ Ｙ 被覆組成物 Expired JPS5919977B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US469186A US3928026A (en) 1974-05-13 1974-05-13 High temperature nicocraly coatings
US469186 1983-02-24

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS50158531A JPS50158531A (ja) 1975-12-22
JPS5919977B2 true JPS5919977B2 (ja) 1984-05-10

Family

ID=23862796

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP50055366A Expired JPS5919977B2 (ja) 1974-05-13 1975-05-07 高温Ｎｉ Ｃｏ Ｃｒ Ａｌ Ｙ 被覆組成物

Country Status (10)

Country Link
US (1) US3928026A (ja)
JP (1) JPS5919977B2 (ja)
CA (1) CA1045421A (ja)
CH (1) CH606454A5 (ja)
DE (1) DE2520192C2 (ja)
FR (1) FR2271299B1 (ja)
GB (1) GB1489796A (ja)
IL (1) IL47181A (ja)
IT (1) IT1038126B (ja)
SE (1) SE410476B (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016520709A (ja) * 2013-03-13 2016-07-14 ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ 金属基材のコーティング

Families Citing this family (85)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3993454A (en) * 1975-06-23 1976-11-23 United Technologies Corporation Alumina forming coatings containing hafnium for high temperature applications
USRE33876E (en) * 1975-09-11 1992-04-07 United Technologies Corporation Thermal barrier coating for nickel and cobalt base super alloys
US4029477A (en) * 1975-10-29 1977-06-14 General Electric Company Coated Ni-Cr base dispersion-modified alloy article
USRE30995E (en) * 1977-06-09 1982-07-13 General Electric Company High integrity CoCrAl(Y) coated nickel-base superalloys
USRE31339E (en) * 1977-08-03 1983-08-09 Howmet Turbine Components Corporation Process for producing elevated temperature corrosion resistant metal articles
DE2842848C2 (de) * 1977-10-17 1987-02-26 United Technologies Corp., Hartford, Conn. Werkstoff zum Überziehen von Gegenständen
US4198442A (en) * 1977-10-31 1980-04-15 Howmet Turbine Components Corporation Method for producing elevated temperature corrosion resistant articles
US4275124A (en) * 1978-10-10 1981-06-23 United Technologies Corporation Carbon bearing MCrAlY coating
US4275090A (en) * 1978-10-10 1981-06-23 United Technologies Corporation Process for carbon bearing MCrAlY coating
US4313760A (en) * 1979-05-29 1982-02-02 Howmet Turbine Components Corporation Superalloy coating composition
US4339509A (en) * 1979-05-29 1982-07-13 Howmet Turbine Components Corporation Superalloy coating composition with oxidation and/or sulfidation resistance
US4346137A (en) * 1979-12-19 1982-08-24 United Technologies Corporation High temperature fatigue oxidation resistant coating on superalloy substrate
US4372377A (en) * 1981-03-16 1983-02-08 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Heat pipes containing alkali metal working fluid
CA1209827A (en) * 1981-08-05 1986-08-19 David S. Duvall Overlay coatings with high yttrium contents
US4615865A (en) * 1981-08-05 1986-10-07 United Technologies Corporation Overlay coatings with high yttrium contents
US4419416A (en) * 1981-08-05 1983-12-06 United Technologies Corporation Overlay coatings for superalloys
US4514469A (en) * 1981-09-10 1985-04-30 United Technologies Corporation Peened overlay coatings
CA1212020A (en) * 1981-09-14 1986-09-30 David N. Duhl Minor element additions to single crystals for improved oxidation resistance
US4451299A (en) * 1982-09-22 1984-05-29 United Technologies Corporation High temperature coatings by surface melting
US5035958A (en) * 1983-12-27 1991-07-30 General Electric Company Nickel-base superalloys especially useful as compatible protective environmental coatings for advanced superaloys
US5043138A (en) * 1983-12-27 1991-08-27 General Electric Company Yttrium and yttrium-silicon bearing nickel-base superalloys especially useful as compatible coatings for advanced superalloys
GB2152082A (en) * 1983-12-27 1985-07-31 United Technologies Corp Enhancement of superalloy resistance to environmental degradation
US4677035A (en) * 1984-12-06 1987-06-30 Avco Corp. High strength nickel base single crystal alloys
US4711665A (en) * 1985-07-26 1987-12-08 Pennsylvania Research Corporation Oxidation resistant alloy
US4889589A (en) * 1986-06-26 1989-12-26 United Technologies Corporation Gaseous removal of ceramic coatings
US4729799A (en) * 1986-06-30 1988-03-08 United Technologies Corporation Stress relief of single crystal superalloy articles
US4937042A (en) * 1986-11-28 1990-06-26 General Electric Company Method for making an abradable article
US4842953A (en) * 1986-11-28 1989-06-27 General Electric Company Abradable article, and powder and method for making
US5277936A (en) * 1987-11-19 1994-01-11 United Technologies Corporation Oxide containing MCrAlY-type overlay coatings
US4758480A (en) * 1987-12-22 1988-07-19 United Technologies Corporation Substrate tailored coatings
US4851300A (en) * 1988-05-09 1989-07-25 United Technologies Corporation Precoat for improving platinum thin film adhesion
US5015502A (en) * 1988-11-03 1991-05-14 Allied-Signal Inc. Ceramic thermal barrier coating with alumina interlayer
US4916022A (en) * 1988-11-03 1990-04-10 Allied-Signal Inc. Titania doped ceramic thermal barrier coatings
US4944858A (en) * 1988-12-08 1990-07-31 United Technologies Corporation Method for applying diffusion aluminide coating
US5039477A (en) * 1989-06-02 1991-08-13 Sugitani Kinzoku Kogyo Kabushiki Kaisha Powdered metal spray coating material
US5273712A (en) * 1989-08-10 1993-12-28 Siemens Aktiengesellschaft Highly corrosion and/or oxidation-resistant protective coating containing rhenium
DE3926479A1 (de) * 1989-08-10 1991-02-14 Siemens Ag Rheniumhaltige schutzbeschichtung, mit grosser korrosions- und/oder oxidationsbestaendigkeit
US5582635A (en) * 1990-08-10 1996-12-10 Siemens Aktiengesellschaft High temperature-resistant corrosion protection coating for a component in particular a gas turbine component
KR930002869B1 (ko) * 1990-12-31 1993-04-12 포항종합제철 주식회사 소둔가열로용 방열튜브 및 그 제조방법
WO1993013245A1 (en) * 1991-12-24 1993-07-08 Detroit Diesel Corporation Thermal barrier coating and method of depositing the same on combustion chamber component surfaces
US6333121B1 (en) * 1992-10-13 2001-12-25 General Electric Company Low-sulfur article having a platinum-aluminide protective layer and its preparation
US5538796A (en) * 1992-10-13 1996-07-23 General Electric Company Thermal barrier coating system having no bond coat
US5455119A (en) * 1993-11-08 1995-10-03 Praxair S.T. Technology, Inc. Coating composition having good corrosion and oxidation resistance
US5783318A (en) * 1994-06-22 1998-07-21 United Technologies Corporation Repaired nickel based superalloy
EP0688885B1 (en) * 1994-06-24 1999-12-29 Praxair S.T. Technology, Inc. A process for producing an oxide dispersed MCrAIY-based coating
US5716720A (en) * 1995-03-21 1998-02-10 Howmet Corporation Thermal barrier coating system with intermediate phase bondcoat
DE69615517T2 (de) 1995-12-22 2002-05-16 General Electric Co., Schenectady Körper mit Hochtemperatur-Schutzschicht und Verfahren zum Beschichten
US5824423A (en) * 1996-02-07 1998-10-20 N.V. Interturbine Thermal barrier coating system and methods
US5987882A (en) * 1996-04-19 1999-11-23 Engelhard Corporation System for reduction of harmful exhaust emissions from diesel engines
US6422008B2 (en) 1996-04-19 2002-07-23 Engelhard Corporation System for reduction of harmful exhaust emissions from diesel engines
UA32758C2 (uk) * 1998-03-23 2002-04-15 Юнайтед Технолоджіз Корпорейшн Пратт Енд Уітні Спосіб електронно-променевого одержання покриттів, вільних від лідерів
US6306515B1 (en) * 1998-08-12 2001-10-23 Siemens Westinghouse Power Corporation Thermal barrier and overlay coating systems comprising composite metal/metal oxide bond coating layers
EP1094131B1 (en) * 1999-10-23 2004-05-06 ROLLS-ROYCE plc A corrosion protective coating for a metallic article and a method of applying a corrosion protective coating to a metallic article
US6365236B1 (en) 1999-12-20 2002-04-02 United Technologies Corporation Method for producing ceramic coatings containing layered porosity
US6607789B1 (en) 2001-04-26 2003-08-19 General Electric Company Plasma sprayed thermal bond coat system
US6655369B2 (en) 2001-08-01 2003-12-02 Diesel Engine Transformations Llc Catalytic combustion surfaces and method for creating catalytic combustion surfaces
JP2003147464A (ja) 2001-11-02 2003-05-21 Tocalo Co Ltd 高温強度部材
WO2004016819A1 (de) * 2002-08-16 2004-02-26 Alstom Technology Ltd Intermetallisches material und verwendung dieses materials
JP4173762B2 (ja) * 2003-04-04 2008-10-29 株式会社神戸製鋼所 α型結晶構造主体のアルミナ皮膜の製造方法および積層皮膜被覆部材の製造方法
US6769878B1 (en) * 2003-05-09 2004-08-03 Power Systems Mfg. Llc Turbine blade airfoil
EP1541713A1 (de) * 2003-12-11 2005-06-15 Siemens Aktiengesellschaft Metallische Schutzschicht
EP1780294A1 (de) * 2005-10-25 2007-05-02 Siemens Aktiengesellschaft Legierung, Schutzschicht zum Schutz eines Bauteils gegen Korrosion und Oxidation bei hohen Temperaturen und Bauteil
EP1783236A1 (de) * 2005-11-04 2007-05-09 Siemens Aktiengesellschaft Legierung, Schutzschicht zum Schutz eines Bauteils gegen Korrosion und/oder Oxidation bei hohen Temperaturen und Bauteil
EP1969150B1 (en) 2005-12-28 2011-04-20 Ansaldo Energia S.P.A. Alloy composition for the manufacture of protective coatings, its use, process for its application and super-alloy articles coated with the same composition
US20070207328A1 (en) 2006-03-01 2007-09-06 United Technologies Corporation High density thermal barrier coating
US20070248457A1 (en) * 2006-04-25 2007-10-25 General Electric Company Rub coating for gas turbine engine compressors
EP1925687A1 (de) * 2006-11-24 2008-05-28 Siemens Aktiengesellschaft NiCoCrAI-Schicht und metallisches Schichtsystem
US7879459B2 (en) * 2007-06-27 2011-02-01 United Technologies Corporation Metallic alloy composition and protective coating
US8043717B2 (en) * 2007-09-14 2011-10-25 Siemens Energy, Inc. Combustion turbine component having rare earth CoNiCrAl coating and associated methods
US8043718B2 (en) * 2007-09-14 2011-10-25 Siemens Energy, Inc. Combustion turbine component having rare earth NiCrAl coating and associated methods
US7867626B2 (en) * 2007-09-14 2011-01-11 Siemens Energy, Inc. Combustion turbine component having rare earth FeCrAI coating and associated methods
US8039117B2 (en) * 2007-09-14 2011-10-18 Siemens Energy, Inc. Combustion turbine component having rare earth NiCoCrAl coating and associated methods
DE102007048484A1 (de) 2007-10-09 2009-04-16 Man Turbo Ag Heißgasgeführte Komponente einer Strömungsmaschine
US20100068405A1 (en) * 2008-09-15 2010-03-18 Shinde Sachin R Method of forming metallic carbide based wear resistant coating on a combustion turbine component
EP2216421A1 (de) * 2009-01-29 2010-08-11 Siemens Aktiengesellschaft Legierung, Schutzschicht und Bauteil
WO2011042052A1 (en) * 2009-10-07 2011-04-14 Siemens Aktiengesellschaft Component with a substrate and a protective layer
JP2013520567A (ja) * 2010-02-26 2013-06-06 シーメンス アクティエンゲゼルシャフト ２層金属ボンドコート
US20130157078A1 (en) * 2011-12-19 2013-06-20 General Electric Company Nickel-Cobalt-Based Alloy And Bond Coat And Bond Coated Articles Incorporating The Same
US20130323066A1 (en) * 2012-05-31 2013-12-05 Monika D. Kinstler Maskant for fluoride ion cleaning
DE102013209189A1 (de) * 2013-05-17 2014-11-20 Siemens Aktiengesellschaft Schutzbeschichtung und Gasturbinenkomponente mit der Schutzbeschichtung
US11261742B2 (en) * 2013-11-19 2022-03-01 Raytheon Technologies Corporation Article having variable composition coating
CN111560584A (zh) * 2020-05-22 2020-08-21 江苏大学 一种航空发动机叶片高性能热障涂层及多工艺组合制备方法
CN114807823B (zh) * 2022-04-13 2023-04-07 四川大学 一种燃气轮机热端部件用高温防护涂层制备方法
US20240052499A1 (en) 2022-08-09 2024-02-15 Zhihong Tang High performance alumina-forming multi- element materials for high temperature applications
CN115747795B (zh) * 2022-12-05 2024-03-26 江苏大学 一种高服役寿命的热障涂层粘结层及其制备方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB734210A (en) * 1952-12-09 1955-07-27 Rolls Royce Improvements relating to processes of manufacturing turbine blades from heat-resisting alloys
US3754902A (en) * 1968-06-05 1973-08-28 United Aircraft Corp Nickel base superalloy resistant to oxidation erosion
US3649225A (en) * 1969-11-17 1972-03-14 United Aircraft Corp Composite coating for the superalloys
US3754903A (en) * 1970-09-15 1973-08-28 United Aircraft Corp High temperature oxidation resistant coating alloy
US3676085A (en) * 1971-02-18 1972-07-11 United Aircraft Corp Cobalt base coating for the superalloys

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016520709A (ja) * 2013-03-13 2016-07-14 ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ 金属基材のコーティング

Also Published As

Publication number Publication date
DE2520192A1 (de) 1975-11-27
IL47181A (en) 1977-07-31
SE410476B (sv) 1979-10-15
CH606454A5 (ja) 1978-10-31
SE7505339L (sv) 1975-11-14
DE2520192C2 (de) 1986-02-06
GB1489796A (en) 1977-10-26
IL47181A0 (en) 1975-08-31
IT1038126B (it) 1979-11-20
JPS50158531A (ja) 1975-12-22
FR2271299A1 (ja) 1975-12-12
CA1045421A (en) 1979-01-02
FR2271299B1 (ja) 1978-06-09
US3928026A (en) 1975-12-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPS5919977B2 (ja) 高温Ｎｉ Ｃｏ Ｃｒ Ａｌ Ｙ 被覆組成物
Wang et al. Hot corrosion of arc ion plating NiCrAlY and sputtered nanocrystalline coatings on a nickel-based single-crystal superalloy
US4313760A (en) Superalloy coating composition
US4714624A (en) High temperature oxidation/corrosion resistant coatings
US5238752A (en) Thermal barrier coating system with intermetallic overlay bond coat
US3676085A (en) Cobalt base coating for the superalloys
US4339509A (en) Superalloy coating composition with oxidation and/or sulfidation resistance
US6153313A (en) Nickel aluminide coating and coating systems formed therewith
US4677035A (en) High strength nickel base single crystal alloys
US4451431A (en) Molybdenum-containing high temperature coatings for nickel- and cobalt-based superalloys
US4615864A (en) Superalloy coating composition with oxidation and/or sulfidation resistance
IL92516A (en) Yttrium enriched aluminide coating for superalloys
EP0194391B1 (en) Yttrium and yttrium-silicon bearing nickel-base superalloys especially useful as compatible coatings for advanced superalloys
NL8203074A (nl) Verbeterde afdekkende bekledingslagen voor superlegeringen.
JPS61179900A (ja) 金属保護被膜の製法
US4512817A (en) Method for producing corrosion resistant high strength superalloy articles
JP2019537672A (ja) ニッケルをベースとする超合金、単結晶ブレード、およびターボマシン
NO139970B (no) Sammensatt gjenstand av et superlegeringsunderlag og en til superlegeringsunderlaget bundet belegningslegering
Strang et al. Effect of coatings on the mechanical properties of superalloys
Jiang et al. Effect of coatings on microstructure and oxidation behavior of the Ni-based single crystal superalloys containing different Ru contents
JPH02503576A (ja) 被覆した近αチタン品物
EP0194392B1 (en) Nickel-base superalloys especially useful as compatible protective environmental coatings for advanced superalloys
Hazel et al. Development of improved bond coat for enhanced turbine durability
Kablov et al. Intermetallic Ni3Al-base alloy: a promising material for turbine blades
JPH0266181A (ja) 酸化物分散強化合金用耐食性被覆