JPS5918383A - 直接液−液接触式熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は地熱および排熱利用の発電プラントなどに用い
られる直接液−液接触式熱交換器に関するものである。

従来のこの種熱交換器には容積形並行流方式、容積形対
向流方式および表面接触形方式があシ、これらの熱交換
器は第１図ないし第３図に示すとおりである。すなわち
第１図の容積形並行流方式のものは、高温熱媒体Ｃの流
入口１ａと熱交換後の熱媒高温体Ｆの流出口ＩＣおよび
低沸点媒体側Ｅの排出口１ｂｉ有する容器１内に低沸点
媒体りの噴出枝管２を設けると共に、任意数の仕切板４
を並行に設置した構成からなる。

高温媒体流入口１ａから容器ＩＡ内に流入した力Ｉ］熱
側の熱媒体Ｃは前記噴出枝管２の間を流通し、仕切板４
により形成された全問６で熱交換された後に高温熱媒体
Ｆとなって流出口ＩＣから排出される。一方、被加熱側
の低沸点媒体りは噴出枝管２の噴出孔３よシ空間６へ噴
出され、この噴出された低沸点媒体りは高温熱媒体Ｃと
熱交換し、液体から気体へ相変化して蒸気／１８１５と
なる。この蒸気泡５は空間６中で合体しながら上昇して
液面を離脱して低沸点媒体蒸気Ｅとして排出口１ｂよシ
排出される。上記のように仕切板４を設けることにより
、蒸気泡５の合体はその合体範囲および大きさが制約さ
れるため、容器ＩＡ内における気泡の片寄りは減少して
均一な密度分布となるから、渦の発生および流れの片、
ｌを防止して性能の向上をはかることができる。

ところが、上述した並行上昇流による熱交換方式では、
低沸点媒体の発生蒸気によシ高温熱媒体を気泡ポンプと
して自然循環させると、ポンプ動力としての消費電力は
少なくてよいが、前記両媒体を強制循環させれば、特に
低沸点媒体側のノズル部における圧力損失が大きいため
、サイクル内での所要動力は大きくなるなどの問題があ
る。

また低沸点媒体をノズルで初期微粒化する際に、そのノ
ズル部の構造を検討する必要がある。すなわちノズル部
の構造の如何によシ低沸点媒体液滴の分散状態が異なシ
、仕切板４で区切られた各熱交換要素内で伝熱面積を有
効に利用することができない欠点がある。

また熱媒体の温度条件および蒸気長（ノズル出口から熱
媒体の自由液面までの距離）の決定の仕方によシ、蒸発
器としての作＠に関し問題がある。

例えば熱媒体の温度が低く、蒸発長が小さい場合には、
低沸点媒体が完全に沸騰しないで未沸騰分の低沸点媒体
液滴を含んだ状態となり、容器内における液−液の分離
および気液分離が困難である。

さらに二媒体の組合せによっては小過熱度の条件である
と、二媒体がある程度溶解してエマルジョン化する可能
性があるので、本熱交換方式は液−液分、ＩＩに関して
不適格である。逆に熱媒体の温度が高く、蒸発長が大き
い場合には、発生する低沸点媒体蒸気が町なシ過熱され
て熱分解すると共に、不活性ガスを発生する恐れがち嗜
５゜したがって、強制循環方式で二媒体が並行上昇流に
よる熱交換を行うことは、ある限られた運転条件のもと
で、しかも圧力損失の少ない機構のノズルによシ低沸点
媒体の初期微粒化をはかシ、熱媒体容積を有効に利用し
なければ、高い熱交換要素内うろことはそれ程期待でき
ない。

一方、第２図に示す容積形対流方式のものは、温水への
流入口６と流出口９およびイソブタンＢの流入口１０と
流出口１３を有する容器ＩＢ内に複数個の流路６を形成
する仕切板４、複数個のノズル８を有する温水分配室７
および複数個のノズル１２を有するイソブタン分配室１
１を設けた構造からなシ、温水Ａは流入口６、分配室７
およびノズル８を経て流路６内に流入して下降する。一
方、イソブタンＢは流入口１０％分配室１１およびノズ
ル１２を経て流路６内に流入して上昇する。

このように温水ＡとイソブタンＢは流路６内を対向的に
流通して熱交換を行い、水滴のかだまシを生ずることが
ないから、熱交換器の性能低下を防止することができる
ので、小形化をはかシ、発電システムなどに適用可能で
ある。

しかし、上述の対向流熱交換方式では、第１図に示す並
行流方式のものと同様に仕切板４で仕切られた流路、す
なわち一つの熱交換要素について考察すると種々の問題
点がある。列えは熱交換後の液−液分離まで考えると、
二媒体の比重差を利用した予熱器として使用する際には
問題はない。

ところが、蒸発器として上述した対同流方式を採用する
と、低沸点媒体であるイソブタンＢを容器ＩＢの流入口
１０、供給室１１およびノズル１２を経て流路６内に上
向きに流入する際に、温水Ａは流入口６、供給室７およ
びノズル８を経て流路６内に丁向きに流入するので、流
路６内でイソブタンＢが液相から気相へ相変化すること
によりボイドを発生する。このため温水の流れ方向とイ
ソブタン蒸気の発生による流れ方向との相違から不安定
な流動を生ずるようになる。

また対向流方式は並行流方式に比べて二媒体の混合、涜
神作用が激しくなるので、低沸点媒体の発泡は促進され
るが、熱交換容積が大きいときには過熱蒸気を発生し易
くなる欠点がある。また熱交換する二媒体はノズル８．
１２によりそれぞれ適宜大きさの液滴に分散されるが、
この際にノズル機構、特に下部のノズル１２の圧力損失
全考慮する必要がある。さらに実験条件として、小過熱
度および小蓋気長で二媒体が熱交換を行うと、発生蒸気
による気液分離は容易であるが、二媒体の溶解によるエ
マルジョン化した液−液の分離は困難であシ、未沸騰分
の低沸点媒体液滴の流出は必ず不安定流動を生ずる。

上記のような現象を考慮すると、対向流方式の熱交換器
は、低沸点媒体の相変化を伴わない予熱器としては液−
液分離を含めても非常に有用であるが、相変化を伴う蒸
発器として考えた場合には、熱交換後の低沸点媒体蒸気
および未沸点液滴の分離機構として、イソブタンＢが流
出口１３から流出した後に数段の気液分離器を設ける必
要があるので、実際には熱交換器が小形化されても、そ
の補機類に手間がかかるなどの欠点がある。

さらに第３図に示す従来の表面接触方式の熱交換器は、
容器ｌｃ内に高温熱媒体槽１゛４および低沸点媒体ノズ
ル１６を複数組設けた構造がらなシ、高温熱媒体槽１４
内に溜められた高温熱媒体１５の自由表面上に、ノズル
１６から低沸点媒ｌ７１ｉ：１７を微細化して噴射する
ことにょシ、高温熱媒体槽１４内で二媒体が熱交換する
。この際、壺騰し蒸発した低沸点媒体蒸気Ｅは、容器ｌ
ｃ内の空間を上昇して外部へ流出する。このように高温
熱媒体１５の自由表面上で二媒体が直接に接触する場合
には、低沸点媒体が余分に熱交換されるから、過熱蒸気
が発生する恐れはない。すなわち低沸点媒体は液体から
蒸気へ相変化し、飽和蒸気温度例近い状態で流出する。

ところが、表面接触方式の熱交換器は過熱蒸気の発生を
防ぎ、気液分１ｍ機構が容易である長所を有する反面、
次に述べるような短所がある。

（１）ある限られた高温熱媒体槽１４の自由液面と衝突
する低沸点媒体１７の接触面積を増加するため、ノズル
部６で低沸点媒体１７をかなシ均一に微粒化する必要が
ある。したがって、ノズル１６の構造の工夫はもとよシ
、ノズル１６部への刀日圧のために、ポンプ吐出圧を上
昇させる問題があるので、ノズル部における圧力損失が
大きいから、ポンプの所内動力は大きくなる欠点がある
。

（２）高温熱媒体槽１４の深さと高温熱媒体１５の温・
度との条件により熱交換性能へ大きな影響を与える。例
えば高温熱媒体１５の深さに関係なく、高温熱媒体温度
の大きな過熱度の場合には、微細化された低沸点媒体液
滴は、例えば高温金属面をはねまわる水滴と同じような
ライデンフロスト影響を生ずる。すなわち高温熱媒体の
自由液面と回転楕円体状の低沸点媒体液滴とは、薄い蒸
気層を介した膜沸騰による熱伝達が起るので、熱伝達率
が小さい上に二媒体の接触面積も液滴下部のみとなシ、
熱移動量および接触時間は小さい。

（３）高温熱媒体温度の小さな小過熱度の場合には、１
媒体間の熱交換は核沸騰による現象に支配されるため、
低沸点媒体液滴は蒸気層を形成しないからゆるやかな蒸
気爆発的現象を生ずる。したがって、前記膜沸騰の場合
に比べると、接触面積は層別する傾向があるが、その逆
に接触時間が小さくなるので、熱移動量としてはそれ程
大差はない。これをカバーするため、高温熱媒体槽１４
内部を有効に利用しようとする場合、第１図および第２
図に示すような容積形直接熱交換器内へ液滴を分散させ
るよシ至難で、高温熱媒体槽内の高温熱媒体の有効利用
は期待できない。

（４）実機への適用を考えてこれらの一要素をモジュー
ル化すると、高温熱媒体１４と低沸点媒体ノズル１６を
容器ＩＢ内に配置する場合、容器ＩＢ内の空間利用が適
切でないため、容積形に比べて直接液−液接触式熱交換
器として期待するような小形化は不可能である。

本発明は上記にかんがみ高温熱媒体液と低沸点媒体蒸気
との気液分離を容易にすると共に、前記媒体蒸気の過熱
を防止して熱交換効率の向上をはかることを目的とする
もので、容器内に任意数の平板を多段に設置してじくざ
く状流路を形成し、その最上段の平板上に低沸点媒体と
高温熱媒体を供給し、各段の平板上に前記両媒体を薄膜
状態に流して直接に暎触しながら熱交換させるようにし
たことを特徴とするものである。

以下本発明の実施例を図面について説明する。

第４図に示す第１実施例において、１８は上、下端に低
沸点媒体蒸気Ｅの排出口１９および熱交換後の高温熱媒
体Ｆの排出口２０を有する容器ζ２１ａ〜２１ｒｌは容
器１の両側の内壁に交互に突設されて多段に設置された
傾斜板で、これらの傾斜板２１ａ〜２１ｎによシ容器１
８内にその上部から下部に至るじくざく状流路２２が形
成されている。２３は容器１８内の頂部に設置されたデ
ミスタ、２４．２５はそれぞれ高温熱媒体Ｃおよび低沸
点媒体りの供給管で、この両供鮒管２４゜２５は容器１
８の上部に取付けられている。前記供給管２４．２５の
先端２４ａ、２５ａは第５図に示すよりに断面が矩形状
に開口され、容器１８内に設けた最上段の傾斜板２１ａ
上に重合するように取付けられている。また傾斜板２１
ａ〜２１ｎには第６図に示すように、液流出防止用カバ
ー２１Ｘと液流出誘導板２１ｙが取付けられている。

次に上記のような構成からなる本実施例の作用について
説明する。

高温熱媒体Ｃおよび低沸点媒体りはそれぞれ供給管２４
．２５の開口２４ａ、２５ａから最上段の傾斜板２１ａ
上に薄液膜の状態で供給され、その傾斜板２１ａ上を流
通する過程で両媒体Ｃ，Ｄは直接に接触しながら熱交換
を行う。このような熱交換は下段の各傾斜板２１ｂ〜２
１ｒｌ上においても同様に行われるため、低沸点媒体り
は完全に沸騰して上記傾斜板２１ａ〜２１ｎの傾斜角を
二層液流の流れ方向を支配する角度に設定することによ
シ、二媒体の薄液膜２７の流下速度を上昇させることが
できるため、二媒体の接触時間は短かくなるけれども、
二媒体の混合が促進されるから熱交換性能は向上する。

また傾斜板２１８〜２１１１の傾斜効果によシ、熱交換
後の高温熱媒体Ｆ中に未沸騰分の低沸点媒体液滴が残留
する心配はなく、二層液流の下部方向への流れは安定で
あるので、従来の容積形の熱交換器に比べると、不安定
流動の発生する恐れはない。

また第６図に示すように薄液膜状の二媒体２７を直接に
接触させて熱交換を行わせると、容器１８内の空間を有
効に利用できるばかシでなく、気液分離が容易であるか
ら別個に気液分離装置を設ける必要はない。さらに供給
口２４ａ、２ｓａは断面矩形状に形成されているため、
圧力損失はそれ程大きくないからポンプは二媒体Ｃ，Ｄ
を供給する供給口２４ａ、２５ａの位置までの揚程をも
っていればよく、かっ二媒体Ｃ，Ｄが供給口２４ａ、２
５ａよシ流出した後、傾斜板２１に沿って自由落下する
から所内勤カは小さくてもよい。

そして供給される二媒体Ｃ，Ｄは小流量で十分に薄液膜
２７を形成し、かつ比重の大きな低沸点媒体Ｄｆ：、上
部から、高温熱媒体Ｃを下部からそれぞれ供給すること
によシ、二媒体Ｃ，Ｄの混合を促進させることができる
。このため二媒体Ｃ，ＤはＩｎ接に接触して熱交換を行
い、多段の傾斜板２１ａ〜２１１１上を薄液膜状態２７
で流通しながら低沸点媒体りは完全に沸騰するので、最
下段の傾斜板２１ｎを流通した高温熱媒体Ｃは未沸騰液
滴を含まない状、態で排出される。

次に薄液膜の二媒体の熱光換状態を第７図について説明
する。

第７図（→に示すように二媒体Ｃ，Ｄは供給口２４ａ、
２５ｂから流出し、最初は二層状態を保つているが、徐
々に二媒体Ｃ，Ｄの比重差により混合が進行し、その液
−液界面上で気泡２６の巻き込みによる発泡が始まる。

そして冷媒内に発生した気泡２６は成長し、ついには冷
媒蒸気Ｅは上部の薄液膜を破って流出し容器内を上昇す
る。この際、上記のような薄液膜２７の二層状態での熱
交換方法によれば、第７図（ｂ）に示すように飽和蒸気
温度Ｔｆ・に達した冷媒蒸気Ｅが余分に過熱されること
はないため、蒸気過熱みより低沸点媒体りが熱分解する
心配はない。

第８図に示す本発明の熱交換器の第２実ｍ例は、各段の
傾斜板を任意数並列に設置してじくざく状流路を複数形
成したものである。すなわち最上段に例えば３個の傾斜
板２１ａ、〜２１ａ３を並列に設置し、これらの傾斜板
２１ａｌ　〜２１ａ３を下方に第２段目の傾斜板２１ｂ
、〜２１ｂ、を設け、これより下段も前記と同様に傾斜
板を設置することにより、３個のじくざく流路２２ａ〜
２２Ｃを形成し、かつ最上段の各傾斜板２１ａ、〜２１
ａ、に二媒体Ｃ，Ｄの各供給口２４ａ、２５ａをそれぞ
れ取付けた構造からなり、その他の構造は第１実施例（
第４図）と同様であるから説明を省略する。このように
構成すれば、容器１内の空間を有効に利用することがで
きるから、第１実施列の熱容器を３台使用する場合にｒ
ヒヘ゛て容積を大幅に減少することができる利点がある
。

第９図に示す本発明の熱交換器の第３実施例は各段の傾
斜板２１ａ〜２１ｎの各高位側端部上に二媒体供給管２
４．２５の供給口２４ａ、２５ａをそれぞれ設けると共
に、傾斜板２１ａ〜２１ｎの低位側端面には衝突板２９
を取付けた構造からなシ、その他の構造は第１実施列と
同様であるから説明を省略する。このように各段毎に一
つの熱交換要素を形成すれば、熱交換距離が短かい範囲
で発泡を開始し、沸騰がほぼ完了するような条件の場合
には、熱交換する二媒体Ｃ，Ｄの流量を増加させること
ができる。したがって本実施例は傾斜板の長さが短かく
ても、低沸点媒体が完全に沸騰する場合に好適であるば
かりでなく、コンパクトとなる利点がある。

第１０図に示す本発明の熱交換器の第４実施列は、容器
４８内に設けた最上段に一対の傾斜板”　ａｌ　　ｔ　
２１８２を適宜空間３０を保って突合せ、この空間３０
の直下に第２段目の傾斜板２１ｂを設け、以降はこれと
同様に傾斜板を設置することによシー組のじくざく伏流
２２ａ、２２ｂを形成し、前記傾斜板２１ａｌ、２１ａ
ｔ上に媒体Ｃ１Ｄをそれぞれ供給するようにしたもので
ある。その他の構造は第４図に示す第１実施例と同様で
あるから説明を省略する。

このような構成からなる本実施列では、各媒体Ｃ，Ｄは
第１段目の傾斜板２１　ａｌ、２１　ａｌ上を単相流と
して流通し、空間３０で互に衝突して混合、沸騰を起し
、ついで第２段目の傾斜板２１ｂ上に流下する。以後は
各段の傾斜板２１ｂ〜２１０１〜２１ｎ、上を流通し、
未沸騰分の冷媒液を含んだ高温熱媒体Ｃが薄液膜状態２
７で低沸点媒体と直接々触し、最終的に低沸点媒体りは
完全に沸騰される。このように一対の突合せ傾斜板の空
間で衝突効果を増加させることによシ、熱交換性能の向
上をはかることができる。

次に前記各実施例の傾斜板の形状、特にその表面形状の
効果について説明する。

第１１図ないし第１３図に示す傾斜板２１は、波状に形
成したものである。この傾斜板２１によれば、その表面
上を流下する二層流の流れを攪拌させて混合を促進する
ため、平板状のものに比べて熱交換率が向上する。なお
第１２図および第１３図に示す傾斜板は第１１図に示す
傾斜板に比べて、流水中に渦を発生し易く、圧力損失は
平板のものに比べて多少増加するけれども、その反面、
熱伝達率は向上する。その理由は、上記波状傾斜板では
、二層状の層流を乱す、効果があバかっ衝突による強制
対流熱伝達音生じて局所的に熱伝達率が上昇するからで
ある。

第１４図ないし第１７図に示す傾斜板２１は、板状体２
１′と、この板状体２１’面上に、板状体２１／の長手
方向に垂直に設けられた円柱棒３１、半割れパイプ３２
あるいは三角状棒３３とによシ構成したものである。こ
のように構成すれば、直接々触する二層液流は傾斜面上
を安定に流れると共に、円柱棒３１および半割れパイプ
３２の周囲に乱流を繰返し生じ、二媒体の混合を促進す
るから冷媒気泡が発生し易くなる。

したがって、このような構造の傾斜板を用いると、短か
い熱交換距離内で二媒体の直接々触熱交換を行うことが
できるので、第９図に示す各段の傾斜板にそれぞれ二媒
体の供給口を取付けた実施例に好適である。

第１８図および第１９図に示す傾斜板２１は、その表面
上に凸部３３（上記の実施例では断ｒｆｔｊが三角形状
）をそれぞれ適宜ピッチを保って多数設け、二媒体の混
合促進を向上させたものであろう特に第１９図に示す実
施例は、その傾斜板２１の表面上に三角形の波３４を連
続的に設は短かい熱交換距離内で低沸点媒体の完全沸騰
を行わせるようにしたものである。

第２０図および第２１図に示す傾斜板２１は、薄い板状
体２１′にプレス加工を施して波形状に形成したもので
ある。第２２図に示す傾斜板２１は、板状体２１′のそ
の表面上に長手方向と垂直に角形平板３５を多数取付け
たもので、第１４図および第１７図に示す傾斜板に比べ
ると、二層状の薄液膜流の衝突効果は大であるから、混
合、攪拌作用の増大によシ熱伝達率を向上させることが
できる。

第２３図に示す傾斜板２１は、その表面上に焼結層３６
を形成したものであシ、また第２４図および第２５図に
示す傾斜板２１は、焼結金属３７および多孔質金属３８
自体によシそれぞれ農作したものである。このような傾
斜板では、上部から内部へしみ込んだ液体が下部から下
段の薄液膜上に落下し衝突して直接に熱交換を行う利点
がある。

上述したように傾斜板を波状に形成し、または傾斜板上
に凹凸部を設け、または傾斜板表面を焼結面を焼結面に
形成して粗な傾斜伝熱面を構成することによシ、液−液
の直接々触熱交換と同時に比重の大きな低沸点媒体液を
前記粗な傾斜、伝熱面に固液接触させて核沸騰させる効
果がある。また前記傾斜板は水−フレオン系で腐食し難
く、かつ熱容量の小さい月質によりｓ作すればより効果
である。

以上説明したように本発明によれば、容器内に多段に設
けた傾斜板上に高温熱媒体と低沸点媒体を薄液膜状態に
流すことにより、低沸点媒体を完全に沸騰させることが
できるので、気液分離を容易にすると共に、低沸点媒体
蒸気の過熱を防止して熱交換効率の向上をはかることが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第３図は従来の直接液〜液接触式熱交換器
の縦断面図、第４図は本発明の直接液−液接触式熱交換
器の一実施例を示す縦断面図、第５図および第６図は同
実施例の両媒体の供給口の斜視図およびその両供給口を
取付けた傾斜板の斜視図、第７図（ａ）（ｂ）は傾斜板
上における低沸点媒体の気泡発生状態を示す図および二
媒体の温度状態図、第８図ないし第１０図は本発明に係
わる他の実施例の縦断面図、第１１図（ａ）（ｂ）は波
形傾斜板の斜視図および縦断面図、第１２図および第１
３図は他の波形傾斜板の縦断面図、第１４図ないし第２
２図および第２３図ないし第２５図はそれぞれ傾斜板の
変形例を示す斜視図および縦断面である。 １８−・・容器、２１．２１　ａ〜２１ｆ’ｌ・・傾斜
板、２２．２２ａ〜２２Ｃ・・・じくざく流路・・・、
２４ａ。 ２５ａ・・・供給口、２７・・・薄液膜、３ｏ・・・空
間、３１．３２，３３．３５・・・凸部、３４・・・凹
部、３６・・・焼結層、３７・・・焼結金属、３８・・
・多孔質金属、Ｃ・・・高温熱媒体、Ｄ川伝沸点媒体。 代理人　弁理士　薄田１伊、 １、ｊ：　、　、、−１ １　１　　図 Ｅ 小 １２図 η　３　図 第　　４　　図 第　５　　図 ２５人 噺　７　　図 （Ｌ） （ｂン 第８図 ４０６− １９　　図 第　１θ　　図 第　１１　　図 （ｔλ、ン 第　７７　図 囁２θ図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、各器内で高温熱媒体と低沸点媒体とを直接に接触さ
   せて熱交換を行わせ、低沸点媒体を沸騰させる直接液−
   液接触式熱交換器において、前記容器内に傾斜板を多段
   に設け、これらの各傾斜板上に前記高温熱媒体および低
   沸点媒体を薄液膜状態に流すようにしたことを特徴とす
   る直接液−液接触式熱交換器。 ”２．多段に設けた傾斜板によりじぐざく流路を形成し
   たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の直接液
   −液接触式熱交換器。 ３、各段の傾斜板を並列に任意数設置してじくざく状流
   路を任意数形成したことを特徴とする特許請求の範囲第
   １項または第２項記載の直接液−液接触式熱交換器。 ４、各段の傾斜板の各高位側端部上に二媒体の各供給口
   をそれぞれ設置したことを特許請求の範囲第１項記載の
   直接液−液接触式熱交換器。 ５、最上段に一対の傾斜板を適宜空間を保って突合せ、
   この空間の直Ｆに次段の傾斜板を設け、以降はこれと同
   様に傾斜板を設置することより、−組のじくざく状流路
   を形成したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
   の直接液−液接触式熱交換器。 ６、低沸点媒体と高温熱媒の各供給口をそれぞれ断面矩
   形状に形成すると共に重合させたことｆｃ特徴とする特
   許請求の範囲第１項ないし第５項のいずれか１項記載の
   直接液−液接触式熱交換器。 ７、傾斜板を波状に形成したことを特徴とする特許請求
   の範囲第１項なｌ、−ｓＬ！６項のいずれか１項記載の
   直接液−液接触式熱交換器。 ８、傾斜板の表面に長手方向と垂直に凸部および凹部の
   一方または双方を任意数設けたことを特徴とする特許請
   求の範囲第１項ないし第６項のいずれか１項記載の直接
   液−液接触式熱交換器。 ９、傾斜板の表面に焼結層を形成したことを特徴とする
   特許請求の範囲第１項ないし第６項のいずれか１項記載
   の直接液−液接触式熱交換器。 １０、傾斜板は焼結金属または多孔質金属からなること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第６項のいず
   れか１項記載の直接液−液接触熱交換器。