JPS59179332A - 弾性成形体 - Google Patents
弾性成形体Info
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- JPS59179332A JPS59179332A JP58053750A JP5375083A JPS59179332A JP S59179332 A JPS59179332 A JP S59179332A JP 58053750 A JP58053750 A JP 58053750A JP 5375083 A JP5375083 A JP 5375083A JP S59179332 A JPS59179332 A JP S59179332A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は１弾性成形体、評しくは、自動車、二輻車等の
輸送桓械、ブルドーザ等の建設機械。
輸送桓械、ブルドーザ等の建設機械。
ロボット等の産業機械、更に工作機械や油圧。
空圧機械に使用されるダクト、ホース、チューブその他
シール部材、カバ一部材筒中全成形された弾性成形体に
関するものである。
シール部材、カバ一部材筒中全成形された弾性成形体に
関するものである。
各様の産業分野において、省資源、省エネルギーの面か
ら、従来主としてゴムにて製造されていたダクト等の弾
性成形体を、加硫工程を必要としない軟質ポリ塩化ビニ
ル（以下ｐＶＣと略称する）等の熱可塑性エラストマー
にて構成することが検討されている。
ら、従来主としてゴムにて製造されていたダクト等の弾
性成形体を、加硫工程を必要としない軟質ポリ塩化ビニ
ル（以下ｐＶＣと略称する）等の熱可塑性エラストマー
にて構成することが検討されている。
一般的にＰＶＣからなる弾性成形体は柔軟で。
かつ弾性および成形性の面において比較的優れた特徴を
有する。しかしながら、その反面、従来の加硫されたゴ
ムに比べて引張や引き裂き等の機械的強度に劣り、また
グリース、ガソリン等に対する耐油性にも劣り、これら
の特性が侠求される用途には使用できない欠点があった
。
有する。しかしながら、その反面、従来の加硫されたゴ
ムに比べて引張や引き裂き等の機械的強度に劣り、また
グリース、ガソリン等に対する耐油性にも劣り、これら
の特性が侠求される用途には使用できない欠点があった
。
本発明は上記のことにかんがみなきれたもので１本発明
者等は上記問題の解決を図るため銹意研死および実験を
進めた結果、中空成形により成形烙れる弾性成形体にお
いて、ΔＳＴＭ Ｄ−６３８によって２ 、０００ ｋ
ｇ ／ ｃｒｄ以下の引張りモジュラスを有するｐＶＣ
からなる層とｙ ｐｖｃ層より引張りモジュラスの商い
熱可塑性ポリアミド系ニジストマー（以下ＴＰＡと略称
する）からなる層の少なくとも２ＮＩｋ以上に構成する
ことにより、 ＰＶＣ単層からなる弾性成形体で得られ
ない優れた引張や引き裂き等の機械的強度および耐油性
を有し、かつ、優れた反発弾性率を有する弾性成形体を
得ることができた。
者等は上記問題の解決を図るため銹意研死および実験を
進めた結果、中空成形により成形烙れる弾性成形体にお
いて、ΔＳＴＭ Ｄ−６３８によって２ 、０００ ｋ
ｇ ／ ｃｒｄ以下の引張りモジュラスを有するｐＶＣ
からなる層とｙ ｐｖｃ層より引張りモジュラスの商い
熱可塑性ポリアミド系ニジストマー（以下ＴＰＡと略称
する）からなる層の少なくとも２ＮＩｋ以上に構成する
ことにより、 ＰＶＣ単層からなる弾性成形体で得られ
ない優れた引張や引き裂き等の機械的強度および耐油性
を有し、かつ、優れた反発弾性率を有する弾性成形体を
得ることができた。
本発明に係る弾性成形体に用いられる２ 、 ０００ｋ
ｇ、 ／ ｃｒ／を以下の引張りモジュラスを有する軟
質ポリ塩化ビニル（ｐＶＣ）は、平均重合度ＣＰ）がｇ
ｏｏ〜１２．０００．好ましくはＩ 、 ３００〜Ｉ
Ｏ、０００のポリ塩化ビニルと、該ポリ塩化ビニル１０
０部に対して３０〜２２０部の可塑剤を配合したもので
あり、その他充填剤、安定剤、安定助剤。
ｇ、 ／ ｃｒ／を以下の引張りモジュラスを有する軟
質ポリ塩化ビニル（ｐＶＣ）は、平均重合度ＣＰ）がｇ
ｏｏ〜１２．０００．好ましくはＩ 、 ３００〜Ｉ
Ｏ、０００のポリ塩化ビニルと、該ポリ塩化ビニル１０
０部に対して３０〜２２０部の可塑剤を配合したもので
あり、その他充填剤、安定剤、安定助剤。
顔料等を適宜に配合することもできる。
可塑剤としてはフタル酸エステル系、エポキシ系、リン
酸エステル系、脂肪酸エステル系、直鎖二環基エステル
系、またはポリエステル系の可塑剤が使用できるが、本
発明においては特に可塑剤の種類は何ら限定されるもの
ではない。
酸エステル系、脂肪酸エステル系、直鎖二環基エステル
系、またはポリエステル系の可塑剤が使用できるが、本
発明においては特に可塑剤の種類は何ら限定されるもの
ではない。
上記ポリ塩化ビニルの平均重合度は８００未満では引張
強度が低下し、 １２．０００を越えると成形時のパ
リスン表面の外観が悪く、かつ成形性が（３） 著しく悪くなる。また可塑剤Ｖｉ３０部未満では非弾性
となり、２２０部を越えると引張強度が著しく低下する
。
強度が低下し、 １２．０００を越えると成形時のパ
リスン表面の外観が悪く、かつ成形性が（３） 著しく悪くなる。また可塑剤Ｖｉ３０部未満では非弾性
となり、２２０部を越えると引張強度が著しく低下する
。
ポリアミド系エラストマーは、大部分が脂肪族ポリエー
テル、脂肪族ポリエステルあるいは脂肪族ポリエーテル
等で構成きれる軟ａセグメントおよびポリアミド等で構
成される硬質セグメントを有するマルチブロック共重合
体である。
テル、脂肪族ポリエステルあるいは脂肪族ポリエーテル
等で構成きれる軟ａセグメントおよびポリアミド等で構
成される硬質セグメントを有するマルチブロック共重合
体である。
原理的には二塩基酸、ジアミン、グリコールおよびポリ
アミド、ポリエーテル、ポリエステルの種類、割合を変
えることにより種々のタイプのポリアミド系エラストマ
ーが得られる。
アミド、ポリエーテル、ポリエステルの種類、割合を変
えることにより種々のタイプのポリアミド系エラストマ
ーが得られる。
たとえば、ポリアミドとしてはポリ力プラビド。
ポリへキサメチレンアジボアばド、ポリへキサメチレン
セバカばド、ポリウンデカンアミド。
セバカばド、ポリウンデカンアミド。
ポリドデカンアミド等であり、脂肪族ポリエーテルとし
てはポリテトラメチレンオキサイド、ポリプロピレンオ
キサイド、ポリエチレンオキサイド等があり、脂肪族ポ
リエステルとしてはポリエチレンアジペート、ポリカプ
ロラクトン。
てはポリテトラメチレンオキサイド、ポリプロピレンオ
キサイド、ポリエチレンオキサイド等があり、脂肪族ポ
リエステルとしてはポリエチレンアジペート、ポリカプ
ロラクトン。
（４）
ポリエチレンセバケート等でめる。
本発明に係る弾性成形体は、 ｐＶＣ層とＴｐＡ層との
少なくとも２層以上に構成されると共に。
少なくとも２層以上に構成されると共に。
柔軟でかつ弾性の優れた弾性成形体を得るため。
該弾性成形体を構成するＰＶＣは引張りモジュラスを２
、０００ ｋｙ ／ ｃｒ＆以下に設定し、かつ、
ＰＶＣとＴＰＡを積層するに際し、 ＰＶＣよりＴＰＡ
の引張りモジュラスを高く設定することにより、単に積
層したものに比べ、優れた反発弾性率を得ることができ
た。
、０００ ｋｙ ／ ｃｒ＆以下に設定し、かつ、
ＰＶＣとＴＰＡを積層するに際し、 ＰＶＣよりＴＰＡ
の引張りモジュラスを高く設定することにより、単に積
層したものに比べ、優れた反発弾性率を得ることができ
た。
一方１本発明に係る弾性成形体は、上記したように、自
動車、二輪車等の輸送機械、ブルドーザ等の建設機械、
ロボット等の産業機械、工作機械、油圧、空圧機材等に
使用されるダクト、ホース、チューブその他シール部材
、カバ一部材等、 ９ｉ１１性を有し、中空成形された
成形体でめる０ 本発明に係る弾性成形体は１例えば、自動車のショック
アブソーバブーツ、ステアリングブーツ、等速ジヨイン
トブーツとして使用する場合、その特徴を良好に発揮す
ることができると共に、小石の飛来によりブーツに亀裂
が生じたり、あるいは弾性が損なわれることによる端部
接続個所の離脱が生じることがなく好適である。
動車、二輪車等の輸送機械、ブルドーザ等の建設機械、
ロボット等の産業機械、工作機械、油圧、空圧機材等に
使用されるダクト、ホース、チューブその他シール部材
、カバ一部材等、 ９ｉ１１性を有し、中空成形された
成形体でめる０ 本発明に係る弾性成形体は１例えば、自動車のショック
アブソーバブーツ、ステアリングブーツ、等速ジヨイン
トブーツとして使用する場合、その特徴を良好に発揮す
ることができると共に、小石の飛来によりブーツに亀裂
が生じたり、あるいは弾性が損なわれることによる端部
接続個所の離脱が生じることがなく好適である。
また、上記弾性成形体は中空成形により成形されるが、
この中空成形とは、可塑化された熱可塑性エラストマー
を多層管状パリスンまたは多層シート状に共押出し、そ
の後、正圧らるいは負圧により立体状に成形するもので
ある。
この中空成形とは、可塑化された熱可塑性エラストマー
を多層管状パリスンまたは多層シート状に共押出し、そ
の後、正圧らるいは負圧により立体状に成形するもので
ある。
このときの積層は、上記したように、７５７Ｍ １）−
６３８によって２ 、０００ ｋｙ ／ ａｔ／ｌ以下
の引張りモジュラスを有するｐＶＣからなる層と、該Ｐ
ＶＣ層より引張りモジュラスの高いＴＰＡからなる層の
少なくとも２層以上に構成するものであるが１例えば。
６３８によって２ 、０００ ｋｙ ／ ａｔ／ｌ以下
の引張りモジュラスを有するｐＶＣからなる層と、該Ｐ
ＶＣ層より引張りモジュラスの高いＴＰＡからなる層の
少なくとも２層以上に構成するものであるが１例えば。
内外層がＴＰＩ、中間層がＰＶＣからなる３層に構成し
てもよい。また、本発明の効果を著しく損なわない範囲
で、更に熱可塑性プラスチックまたはそれらのニジスト
マーを積層してもよい。
てもよい。また、本発明の効果を著しく損なわない範囲
で、更に熱可塑性プラスチックまたはそれらのニジスト
マーを積層してもよい。
さらに、 ＰＶＣ層の中に５０チを越えない範囲でＴｐ
Ａ＠ ｐＶＣに相溶性のよい電合体を混合することがで
きる。
Ａ＠ ｐＶＣに相溶性のよい電合体を混合することがで
きる。
さらに積層する手段としては、共押出しによる多層中空
成形方法が用いられるが、特にＴｐＡ層とＰＶＣ層との
全体肉厚構成比率が９０：１０〜０５ ： ９９．５．
好才しくは５０：５０〜０５：９９、５の場合、パリス
ンのドローダウンがなくかつハリスン自体良好な状態で
金型キャビティ形状に成形することができるため弾性成
形体の肉厚が均一となり、また良好な弾性を期待するこ
とができる。１層本発明に係る弾性成形体の層間接着強
度はいずれも非常に大きく、剥離不能の成形品が得られ
た。
成形方法が用いられるが、特にＴｐＡ層とＰＶＣ層との
全体肉厚構成比率が９０：１０〜０５ ： ９９．５．
好才しくは５０：５０〜０５：９９、５の場合、パリス
ンのドローダウンがなくかつハリスン自体良好な状態で
金型キャビティ形状に成形することができるため弾性成
形体の肉厚が均一となり、また良好な弾性を期待するこ
とができる。１層本発明に係る弾性成形体の層間接着強
度はいずれも非常に大きく、剥離不能の成形品が得られ
た。
〔実施例１〕
第１表に示すＰＶＣ−（１）とＴｐＡ−（１）とを、そ
れぞれスクリュ径５０目、スクリュ長さく、Ｌ／Ｄ）２
２ の押出機にて溶融混練し、押出ダイ内にて外層をＴ
ＰＡとし、内層をＰＶＣとして接合（〜。
れぞれスクリュ径５０目、スクリュ長さく、Ｌ／Ｄ）２
２ の押出機にて溶融混練し、押出ダイ内にて外層をＴ
ＰＡとし、内層をＰＶＣとして接合（〜。
外径４０団、バリスンの平均肉厚２問（外層。
内層の肉厚構成比率２０：ｇＯ）に設定した筒状の２Ｎ
バリスンとして共押出し、押出されたバリスンを分割形
式の金型にて閉鎖して圧縮空気を吹き込み中空成形する
ことにより、第１図に示す様な蛇腹部１の両端に接続部
２．２を有する成形品Ａを得た。
バリスンとして共押出し、押出されたバリスンを分割形
式の金型にて閉鎖して圧縮空気を吹き込み中空成形する
ことにより、第１図に示す様な蛇腹部１の両端に接続部
２．２を有する成形品Ａを得た。
該成形品イは長さ２００胴、蛇腹部の山径６０゛ 咽、
谷径４５ｗ＋ｍ、平均肉厚０．７ ｍｍであり、第２商
に示す様にＰＶＣからなる内層３と１゛ＰΔからなる外
層４との２層に構成されている。
谷径４５ｗ＋ｍ、平均肉厚０．７ ｍｍであり、第２商
に示す様にＰＶＣからなる内層３と１゛ＰΔからなる外
層４との２層に構成されている。
〔実施例２〕
第１表に示すＰＶＣ−（２）とＴｐＡ−（２）とを、そ
れぞれ押出機にて中間層をＰＶＣ層とし、内、外層をＴ
ＰＡＩとして接合し、外層、中間層、内層の肉厚構成比
率を１０：８０：１０に設定した３層パリスンとして共
押して、中空成形することにより第３図に示す様な成形
品Ｂを得た。該成形品Ｂの形状は上記実施例１による成
形品Ａと略同−であり、 ＴＰＡ１からなる内層５、外
層６と、ＰＶＣからなる中間／ｍ ７との３層に構成き
れている。なお押出機の仕様、バリスンの寸法および成
形品の形状は〔実施例（７） １〕と同じである。
れぞれ押出機にて中間層をＰＶＣ層とし、内、外層をＴ
ＰＡＩとして接合し、外層、中間層、内層の肉厚構成比
率を１０：８０：１０に設定した３層パリスンとして共
押して、中空成形することにより第３図に示す様な成形
品Ｂを得た。該成形品Ｂの形状は上記実施例１による成
形品Ａと略同−であり、 ＴＰＡ１からなる内層５、外
層６と、ＰＶＣからなる中間／ｍ ７との３層に構成き
れている。なお押出機の仕様、バリスンの寸法および成
形品の形状は〔実施例（７） １〕と同じである。
〔実施例３〕
第１表に示すＰＶＣ−（１）ＶＣ３０％ ＴＰＡ−（２
）を混合したものを中間層とし、ＴＰＡ４−（２）を内
層。
）を混合したものを中間層とし、ＴＰＡ４−（２）を内
層。
外層とし、肉厚構成比率を＋５ニア０：１５とする点板
外は〔実施例２〕と同様の仕様および手段にて、第１図
に示す形状と同一形状の成形品Ｃを得た。
外は〔実施例２〕と同様の仕様および手段にて、第１図
に示す形状と同一形状の成形品Ｃを得た。
〔比較例１〕
第１表に示すＰＶＣ−（２）を用いてＰＶＣ単体のパリ
スンを押出して中空成形することにより。
スンを押出して中空成形することにより。
第１図に示す形状と同一形状の成形品りを得た０なお押
出機の仕様、パリスンの寸法は〔実施例１〕と同様であ
る。
出機の仕様、パリスンの寸法は〔実施例１〕と同様であ
る。
〔比較例２〕
第１表に示すｐＶＣ−（３）とＴｐｉ４−（１）を用い
る以外は〔実施例１〕と同様の仕様１手段にて成形品Ｅ
を得た。
る以外は〔実施例１〕と同様の仕様１手段にて成形品Ｅ
を得た。
〔比較例３〕
ＰＶＣ−（３）とＴｐＡ−（２）を用いる以外は〔実施
（８） 例２〕と同様の仕様１手段にて成形品Ｆを得た０ 上記各〔実施例１〜３〕および〔比較例１〕にて得られ
た各成形品イ〜Ｄの各特性を試験した結果を第２表に示
す。
（８） 例２〕と同様の仕様１手段にて成形品Ｆを得た０ 上記各〔実施例１〜３〕および〔比較例１〕にて得られ
た各成形品イ〜Ｄの各特性を試験した結果を第２表に示
す。
また各〔実施例１〜３〕および各〔比較例１〜３〕にて
得られた各成形品、４− ／ｉ’の反発弾性率を試験し
た結果を第３表に示す。
得られた各成形品、４− ／ｉ’の反発弾性率を試験し
た結果を第３表に示す。
第 １ 表
第 ２ 表
第３表
上記各試験法のうちキヨーラク試験法について以下に述
べる。
べる。
実施例および比較例にて得た成形品の壁を一部切取って
試料とし、該試料の周縁を直径１０閣の開口部を有する
固定枠にて固定し。
試料とし、該試料の周縁を直径１０閣の開口部を有する
固定枠にて固定し。
その試料の中心に直径１咽、先端杉状が０５調の曲率半
径にて丸く形成された針を２０℃。
径にて丸く形成された針を２０℃。
６５％Ｒ，ｊｉ、の条件化で５０±５ ｍｍ ／ ｓｍ
、の速度で突き刺し、針が貫通する捷での最大荷重を
測定し、その値を試料の肉厚で除して表わす。この試験
法は、試料を採取した成形品の用途が過酷な条件下１例
えば鋭利な小石等の衝突を受ける場合等の成形品の評価
方法と（１１） して実際的である。
、の速度で突き刺し、針が貫通する捷での最大荷重を
測定し、その値を試料の肉厚で除して表わす。この試験
法は、試料を採取した成形品の用途が過酷な条件下１例
えば鋭利な小石等の衝突を受ける場合等の成形品の評価
方法と（１１） して実際的である。
成形品の上端を固定して下端に一定荷重の錘を吊り下げ
、一定時間高温雰囲気中に設定し、成形品の長さの変化
を測定する。
、一定時間高温雰囲気中に設定し、成形品の長さの変化
を測定する。
ｔ。
η・・・・・・・・・成形品の変化率
ｌｏ・・・・・・・・・２０℃、６５％Ｒ１Ｈ，で１０
０２の錘を吊り下げ、１時間後の成形品の長き ｌ・・・・・・・・・１２０℃で１０Ｏｆの錘を吊り下
げ、１時間経過後の長烙 〔反発弾性率〕 ２０℃、ｂ５％Ｒ，Ｅ、の条件下で成形品の一端をチャ
ックに保持し、他端をロードセル上にのせ２００ ｔｍ
／ ｍ 、の速度で圧縮し、完全に蛇腹部の山、谷部
が完全に密着したのちに。
０２の錘を吊り下げ、１時間後の成形品の長き ｌ・・・・・・・・・１２０℃で１０Ｏｆの錘を吊り下
げ、１時間経過後の長烙 〔反発弾性率〕 ２０℃、ｂ５％Ｒ，Ｅ、の条件下で成形品の一端をチャ
ックに保持し、他端をロードセル上にのせ２００ ｔｍ
／ ｍ 、の速度で圧縮し、完全に蛇腹部の山、谷部
が完全に密着したのちに。
同速度で復元し、その際の荷重を測定し、第４図に示す
様に荷重と変化量との関係をヒステリシス曲線として記
録する。
様に荷重と変化量との関係をヒステリシス曲線として記
録する。
（１２）
ψ・・・・・・・・・成形品の反発弾性率／４ｏ・・・
・・・・・・ ｔ、とαとＸ軸によって囲まれた面積Δ
、・・・・・・・・・ １２とａとＸ軸によって囲１れ
た面積完全な弾性体である程ψは１００に近づく。
・・・・・・ ｔ、とαとＸ軸によって囲まれた面積Δ
、・・・・・・・・・ １２とａとＸ軸によって囲１れ
た面積完全な弾性体である程ψは１００に近づく。
また、使用用途が広範囲にわたる該成形品として１反発
弾性率に優れることは１重要な性質であり、成形品の評
価方法として実際的である。
弾性率に優れることは１重要な性質であり、成形品の評
価方法として実際的である。
上記実施例および比較例の各成形品の各特性を比較した
結果、第２表に示すように１本発明の実施例による成形
品は、〔比較例１〕に示す従来のＰＶＣ単体からなる弾
性成形体では得られない優れた引張強度、引裂強度およ
び突き刺し強度等の機械的強度およびグリース、ガソリ
ン等に対する優れた耐油性を有することがわかる。
結果、第２表に示すように１本発明の実施例による成形
品は、〔比較例１〕に示す従来のＰＶＣ単体からなる弾
性成形体では得られない優れた引張強度、引裂強度およ
び突き刺し強度等の機械的強度およびグリース、ガソリ
ン等に対する優れた耐油性を有することがわかる。
また、引張りモジュラスが２ 、０００ ｋｌ−／ ｃ
ｙ＆以上のＰＶＣと該ＰＶＣより引張りモジュラスが低
いＴＰＡによる成形体、すなわち比較例２および３に示
す成形体では、第３表に示すように１本発明の重要な性
能の１つである優れた反発弾性率を得ることができない
。
ｙ＆以上のＰＶＣと該ＰＶＣより引張りモジュラスが低
いＴＰＡによる成形体、すなわち比較例２および３に示
す成形体では、第３表に示すように１本発明の重要な性
能の１つである優れた反発弾性率を得ることができない
。
なお、本発明における弾性成形体の望ましい反発弾性座
は４０％以上、とくに好ましくは７０チ以上である。
は４０％以上、とくに好ましくは７０チ以上である。
！ｆ、た上記実施例に示した成形品の望ましい引張りモ
ジュラスは３０〜ｌ 、２ｏｏ ｋｙ／ａｆｌｃＡｓＴ
ＭＤ−ｂ３ｇ）であり、またこの成形品を構成するＰＶ
Ｃの望まシイ引張りモジュラスは２５〜１，１ｏｏｋｙ
／ｍ。
ジュラスは３０〜ｌ 、２ｏｏ ｋｙ／ａｆｌｃＡｓＴ
ＭＤ−ｂ３ｇ）であり、またこの成形品を構成するＰＶ
Ｃの望まシイ引張りモジュラスは２５〜１，１ｏｏｋｙ
／ｍ。
ＴｐＡは１５０〜５，０００ ｋｙ ／ｃｙｆＬである
。
。
なお１本発明に係る弾性成形体は、使用される用途によ
って本発明の要旨を変更しない範囲で適宜に硬度を設定
できる。例えば、ショックアブソーバブーツ、ステアリ
ンブーツ１等速ジヨイントブーツ等の自動車用ダクトに
使用する場合、 ＴＰＡの引張りモジュラスを２００
ｋｙ ／ ｔｙｌｌ 以上に、 ｐｒ’ｃの引張りモジ
ュラスをｓｏｏｒｇ／ｉ以下に設定しかつＴｐＡ層とＰ
ＶＣ層との全体肉厚構成比率を５０ ： ５０〜０．５
： ９９．５に構成すｎば。
って本発明の要旨を変更しない範囲で適宜に硬度を設定
できる。例えば、ショックアブソーバブーツ、ステアリ
ンブーツ１等速ジヨイントブーツ等の自動車用ダクトに
使用する場合、 ＴＰＡの引張りモジュラスを２００
ｋｙ ／ ｔｙｌｌ 以上に、 ｐｒ’ｃの引張りモジ
ュラスをｓｏｏｒｇ／ｉ以下に設定しかつＴｐＡ層とＰ
ＶＣ層との全体肉厚構成比率を５０ ： ５０〜０．５
： ９９．５に構成すｎば。
機械的強度および反発弾性率に優れ、自動車用ダクトと
して好適である。
して好適である。
捷だ上記〔実施例１〕においては、外層をＴｐＡ。
内層をＰＶＣシた２層構成の例を示したが、成形品の使
用条件によっては内外層の構成材料を逆にして、外層に
ＰＶＣを、内層にＴＰＡを配してもよい。そして、ＴＰ
Ａを外層に配した場合は、 ＴＰＡの突き刺し強度およ
び耐油性により、外部からの小石飛散による亀裂に対し
て強く、またカッリン付着による劣化が防止され、また
内層にＴｐＡを配した場合、同様の理由により内側部に
耐油性を付与することができる。
用条件によっては内外層の構成材料を逆にして、外層に
ＰＶＣを、内層にＴＰＡを配してもよい。そして、ＴＰ
Ａを外層に配した場合は、 ＴＰＡの突き刺し強度およ
び耐油性により、外部からの小石飛散による亀裂に対し
て強く、またカッリン付着による劣化が防止され、また
内層にＴｐＡを配した場合、同様の理由により内側部に
耐油性を付与することができる。
ざらに上記実施例に用いるＰＶＣにはバージン材料が望
ましいが１本発明に係る成形品を製造するにあたって発
生するスクラップ、すなわちＴｐ、４を若干含むＰＶＣ
を、本発明の効果を損なわない範囲で混入してもよい。
ましいが１本発明に係る成形品を製造するにあたって発
生するスクラップ、すなわちＴｐ、４を若干含むＰＶＣ
を、本発明の効果を損なわない範囲で混入してもよい。
第１図は本発明に係る弾性成形体の一例を示す正面図、
第２図は要部の拡大断面図、第３図（１５） は他の実施例の要部の拡大断面図、第４図は反発弾性率
を測定する際の荷重と変化量との関係を示す線図である
。 １は蛇腹部、２は接続部、３，５は内層、４゜６は外層
、７は中間層。 出願人 キヨーラク株式会社 代理人弁理士米原正章 弁理士洪水 忠 （１６） 区 −’）’Ｅ′＠ 手続補正書（自発） 昭和５９年６月２９日 特許庁長官殿 １事件の表示 特願昭５８−０５３７５０号２、発明
の名称 弾性成形体 ３、補正をする者 事件との関係 特γ［出願人 住 所京都府京都市上京区烏丸通中立売下ル龍前町５
９８番地の１ 名 称 キヨーラク株式会社 代表者 長 瀬 博 吉 ４、代 理 人 ５ 補正命令の日イ」 自発補正 ｌ補正の内容 （１） 明ａ書第８頁６行目、 「平均肉厚Ｑ、７胡であり」を、 ［平均肉厚０．７笥、ピッチＩｔ、５ｗｍであり」と補
正する。 （２） 明細書箱８頁１４行目、 「・・・・・・共押して、・・・・・・」を、「・・・
・・・共押出して、・・・・・・」と補正する。 （３） 明細書箱１６頁４行目、 「・・・・・・ｐＶｃした・・・・・・」を、「・・・
・・・ｐＶＣとした・・・・・・」と補正する。
第２図は要部の拡大断面図、第３図（１５） は他の実施例の要部の拡大断面図、第４図は反発弾性率
を測定する際の荷重と変化量との関係を示す線図である
。 １は蛇腹部、２は接続部、３，５は内層、４゜６は外層
、７は中間層。 出願人 キヨーラク株式会社 代理人弁理士米原正章 弁理士洪水 忠 （１６） 区 −’）’Ｅ′＠ 手続補正書（自発） 昭和５９年６月２９日 特許庁長官殿 １事件の表示 特願昭５８−０５３７５０号２、発明
の名称 弾性成形体 ３、補正をする者 事件との関係 特γ［出願人 住 所京都府京都市上京区烏丸通中立売下ル龍前町５
９８番地の１ 名 称 キヨーラク株式会社 代表者 長 瀬 博 吉 ４、代 理 人 ５ 補正命令の日イ」 自発補正 ｌ補正の内容 （１） 明ａ書第８頁６行目、 「平均肉厚Ｑ、７胡であり」を、 ［平均肉厚０．７笥、ピッチＩｔ、５ｗｍであり」と補
正する。 （２） 明細書箱８頁１４行目、 「・・・・・・共押して、・・・・・・」を、「・・・
・・・共押出して、・・・・・・」と補正する。 （３） 明細書箱１６頁４行目、 「・・・・・・ｐＶｃした・・・・・・」を、「・・・
・・・ｐＶＣとした・・・・・・」と補正する。
Claims (1)
- 中空成形法により成形きれる弾性成形体において、
２，０００ ｋｇ ／ ｃｒｄ以下の引張りモジュラス
を有する軟質ポリ塩化ビニルからなる層と、該軟質ポリ
塩化ビニル層より引張りモジュラスの高い熱可塑性ポリ
アミド系エラストマーからなる層の少なくとも２層以上
に構成したことを特徴とする弾性成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58053750A JPS59179332A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 弾性成形体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58053750A JPS59179332A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 弾性成形体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59179332A true JPS59179332A (ja) | 1984-10-11 |
| JPS645820B2 JPS645820B2 (ja) | 1989-02-01 |
Family
ID=12951480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58053750A Granted JPS59179332A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 弾性成形体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59179332A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004351678A (ja) * | 2003-05-27 | 2004-12-16 | Ube Ind Ltd | コルゲートチューブ |
| JP2021076389A (ja) * | 2019-11-05 | 2021-05-20 | 日立建機株式会社 | 作業機械の部品劣化推定システム及び作業機械の部品劣化推定方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02112509U (ja) * | 1989-02-27 | 1990-09-10 | ||
| JPH07232552A (ja) * | 1994-02-23 | 1995-09-05 | Toyonaga Takemori | 車の二段式日よけ |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP58053750A patent/JPS59179332A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004351678A (ja) * | 2003-05-27 | 2004-12-16 | Ube Ind Ltd | コルゲートチューブ |
| JP2021076389A (ja) * | 2019-11-05 | 2021-05-20 | 日立建機株式会社 | 作業機械の部品劣化推定システム及び作業機械の部品劣化推定方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS645820B2 (ja) | 1989-02-01 |
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