JPS59169004A - 高電圧用磁器碍子 - Google Patents
高電圧用磁器碍子Info
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- JPS59169004A JPS59169004A JP58042418A JP4241883A JPS59169004A JP S59169004 A JPS59169004 A JP S59169004A JP 58042418 A JP58042418 A JP 58042418A JP 4241883 A JP4241883 A JP 4241883A JP S59169004 A JPS59169004 A JP S59169004A
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
- C04B41/50—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements with inorganic materials
- C04B41/5022—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements with inorganic materials with vitreous materials
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B33/00—Clay-wares
- C04B33/24—Manufacture of porcelain or white ware
- C04B33/26—Manufacture of porcelain or white ware of porcelain for electrical insulation
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
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- H01B17/50—Insulators or insulating bodies characterised by their form with surfaces specially treated for preserving insulating properties, e.g. for protection against moisture, dirt, or the like
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高電圧用磁器碍子に関するものであり、さらに
詳しくは直流制電圧用として用いると好ましい高電圧用
磁器碍子に関するものであるが、直流用に限定されるも
のではなく、交流高電圧に□、も使える磁器碍子を提供
するものである。
詳しくは直流制電圧用として用いると好ましい高電圧用
磁器碍子に関するものであるが、直流用に限定されるも
のではなく、交流高電圧に□、も使える磁器碍子を提供
するものである。
高電圧用磁器碍子は直流高電圧用としては、集塵機用あ
るいは電力用として使用されているが、特に電界集中が
大きい場合、あるいは高温で使用する場合に磁器の劣化
が発生しやすい。
るいは電力用として使用されているが、特に電界集中が
大きい場合、あるいは高温で使用する場合に磁器の劣化
が発生しやすい。
高温下で使用される直流高電圧用碍子の従来の磁器材質
としては、体積抵抗率が大きく、耐熱衝撃性の優れた熱
膨張係数の小さい磁器が使用されている。
としては、体積抵抗率が大きく、耐熱衝撃性の優れた熱
膨張係数の小さい磁器が使用されている。
磁器の直流課電による劣化特性の研究゛ど、シテ、１゜
［Ｔｈｅ Ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｅｌｅ
ｃｔｒｉｃａｌ Ｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆ Ｈｉｇｈ Ｖ
ｏｌｔａｇｅ ｐｏｒｃｅｌａｉｎ ｕｎｄｅｒ Ｓｕ
ｓｔａｉｎｅｄＨｉｇｈ Ｄｉｒｅｃｔ Ｖｏｌｔａｇ
ｅ Ｊ ［直流高電圧課電課電による高電圧磁器の電
気特性の変化Ｊ Ｋｈ、Ｓ、Ｖａｌ撃６ｙ。
［Ｔｈｅ Ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｅｌｅ
ｃｔｒｉｃａｌ Ｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆ Ｈｉｇｈ Ｖ
ｏｌｔａｇｅ ｐｏｒｃｅｌａｉｎ ｕｎｄｅｒ Ｓｕ
ｓｔａｉｎｅｄＨｉｇｈ Ｄｉｒｅｃｔ Ｖｏｌｔａｇ
ｅ Ｊ ［直流高電圧課電課電による高電圧磁器の電
気特性の変化Ｊ Ｋｈ、Ｓ、Ｖａｌ撃６ｙ。
他、 Ｅ１ｅｋｔｒｉＣｈｅｓｔ’ＱＯ，Ａ １ ｐｐ
５９〜６１１９６３ｒ Ｔｈｅ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ
Ｖｉｔｒｅｏｕｓ Ｐｈａｓｅ ｏｎ ｔｈｅン午
ｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ｈｉｇ・ｈ＝Ｔｅｎｓｉ
ｏｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌｐｏｒｃｅｌａｉｎ Ｊ 「高強度電気用磁器の特性に対するガラス相の影響Ｊ
Ｐ、Ｐ、Ｂｕｄｎｉｋｏｖ、他、 Ｘｔｈ Ｉｎｔｅｒ
ｎａｔｉｏｎａｌ ：＝、Ｏｅｒａｍｉｃ Ｃｏｎｇ
ｒｅｓｓ ｉｎ Ｓｔｏｃｋｈｏｌｍ、 Ｓｗｅｄｅｎ
、 Ｊｕｎｅ １１２−１８ 、 ’ １９６６
のような報告がある。これらの論文の中では磁器のテス
トピース試料を使用して種々の組成の磁器材質の直流課
電による劣化特性を評価した結果、直流課電による磁器
の劣化現象を−。
５９〜６１１９６３ｒ Ｔｈｅ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ
Ｖｉｔｒｅｏｕｓ Ｐｈａｓｅ ｏｎ ｔｈｅン午
ｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ｈｉｇ・ｈ＝Ｔｅｎｓｉ
ｏｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌｐｏｒｃｅｌａｉｎ Ｊ 「高強度電気用磁器の特性に対するガラス相の影響Ｊ
Ｐ、Ｐ、Ｂｕｄｎｉｋｏｖ、他、 Ｘｔｈ Ｉｎｔｅｒ
ｎａｔｉｏｎａｌ ：＝、Ｏｅｒａｍｉｃ Ｃｏｎｇ
ｒｅｓｓ ｉｎ Ｓｔｏｃｋｈｏｌｍ、 Ｓｗｅｄｅｎ
、 Ｊｕｎｅ １１２−１８ 、 ’ １９６６
のような報告がある。これらの論文の中では磁器のテス
トピース試料を使用して種々の組成の磁器材質の直流課
電による劣化特性を評価した結果、直流課電による磁器
の劣化現象を−。
小さくするためには、磁器の体積抵抗率を大きくするこ
とが好ましいことを報告している。この理由としては磁
器に高温下で、直流高電圧を課電すると磁器中にイオン
電流が生じ、磁器の正極側にアルカリ金属成分の少ない
体積抵抗率の大きい層１．１が生じ、また逆に負極側に
はアルカリ金属の析出物が生成し、機械的特性および電
気的特性が低下すると説明されている。
とが好ましいことを報告している。この理由としては磁
器に高温下で、直流高電圧を課電すると磁器中にイオン
電流が生じ、磁器の正極側にアルカリ金属成分の少ない
体積抵抗率の大きい層１．１が生じ、また逆に負極側に
はアルカリ金属の析出物が生成し、機械的特性および電
気的特性が低下すると説明されている。
磁器の直流課電による劣化特性を評価するために、本発
明者等が実施したテストピースによる試、・。
明者等が実施したテストピースによる試、・。
験結果によると、第１図に示すように前記公知文献の試
験結果と同様に、磁器の体積抵抗率が大きい程、絶縁破
壊電圧の低下率は小さい傾向であることが確かめられた
。これは一定の直流課電条件では、体積抵抗率が大きい
磁器は電流値が小さく １．、。
験結果と同様に、磁器の体積抵抗率が大きい程、絶縁破
壊電圧の低下率は小さい傾向であることが確かめられた
。これは一定の直流課電条件では、体積抵抗率が大きい
磁器は電流値が小さく １．、。
、結果として磁器材質を変化させる効果が小さくなった
ものと推定される。
ものと推定される。
このようなテストピース試料による磁器の直流課電劣化
の研究に対して、磁器と金具がセメント等によって組み
立てられた磁器碍子の直流課電劣、。
の研究に対して、磁器と金具がセメント等によって組み
立てられた磁器碍子の直流課電劣、。
化特性に関する研究はあまりみられない。したがって磁
器碍子が直流課電によって劣化するメカニズムも明らか
にされていない。
器碍子が直流課電によって劣化するメカニズムも明らか
にされていない。
本発明者等は磁器碍子の直流課電による劣化特性の評価
を次のような方法で行なった。すなわち１．１磁器碍子
を恒温槽で、例えば２２０°Ｃに加熱して直流高電圧、
例えば磁器碍子１個あたり１０ ＫＶを課電して一定期
間、例えば１ケ月間課電し、課電前の商用周波油中耐電
圧の初期値に対して直流課電後の値を比較して変化率を
求めたり、あるい１゜は碍子が破損するまで課電して破
壊するまでの時間を測定する試験方法（以下イオン蓄積
試験法と呼ぶ）で行なった。
を次のような方法で行なった。すなわち１．１磁器碍子
を恒温槽で、例えば２２０°Ｃに加熱して直流高電圧、
例えば磁器碍子１個あたり１０ ＫＶを課電して一定期
間、例えば１ケ月間課電し、課電前の商用周波油中耐電
圧の初期値に対して直流課電後の値を比較して変化率を
求めたり、あるい１゜は碍子が破損するまで課電して破
壊するまでの時間を測定する試験方法（以下イオン蓄積
試験法と呼ぶ）で行なった。
イオン蓄積試験法による磁器碍子の劣化特性と実使用に
おける劣化特性の対比は次のように行な、１゜、うこと
かできる。すなわちイオン蓄積試験法にお１いて、磁器
碍子の破壊した時間ｔ（秒）までの累積電荷Ｉ Ｃｉ
（クーロン）は磁器碍子に流れた電流をｉ（アンペア）
とすると で表わ宴れる。磁器碍子の一例として第８′図に示す形
状の支持碍子の場合、平均周囲湿度をｇｏ’ｃ。
おける劣化特性の対比は次のように行な、１゜、うこと
かできる。すなわちイオン蓄積試験法にお１いて、磁器
碍子の破壊した時間ｔ（秒）までの累積電荷Ｉ Ｃｉ
（クーロン）は磁器碍子に流れた電流をｉ（アンペア）
とすると で表わ宴れる。磁器碍子の一例として第８′図に示す形
状の支持碍子の場合、平均周囲湿度をｇｏ’ｃ。
印加電圧を９０ ＫＶと仮定してこのような状況におい
て５０年間に支持碍子に流れる電荷量Ｃ８（り１．。
て５０年間に支持碍子に流れる電荷量Ｃ８（り１．。
−ロン〕は、支持碍子の２５°Ｃの抵抗値Ｒ８，（Ω）
と抵抗値の温度係数Ｋから計算することができる。
と抵抗値の温度係数Ｋから計算することができる。
式で表わされる。
Ｒ２Ｏ−Ｒ１６６Ｘｐ Ｋ （１４２７８＋８０ ）
’４２７３＋２５ ） ）１− ＶＲ−９０Ｘ １０
／Ｈｓ。
’４２７３＋２５ ） ）１− ＶＲ−９０Ｘ １０
／Ｈｓ。
Ｃ０−１ｔ−９０ｘ１０／Ｒ８ｏｘ６°ｘ６°Ｘ２４Ｘ
８６５Ｘ５０計算で求められた５０年間の電荷量Ｃ８（
クーロン）とイオン蓄積試験で支持碍子が破壊するまで
の累積電荷量Ｃ１（クーロン）から、支持碍子の 、。
８６５Ｘ５０計算で求められた５０年間の電荷量Ｃ８（
クーロン）とイオン蓄積試験で支持碍子が破壊するまで
の累積電荷量Ｃ１（クーロン）から、支持碍子の 、。
推定寿命Ｙ（年、以下推定寿命と呼ぶ）は、Ｙ−５０×
Ｃ１／ｃ。
Ｃ１／ｃ。
で表わされる。
また、本発明者等の行なった実験がら磁器の体、１゜積
抵抗率は磁器の化学組成、厳密にはガラス相の化学組成
とその量との間に相関々係が認められる。
抵抗率は磁器の化学組成、厳密にはガラス相の化学組成
とその量との間に相関々係が認められる。
高電圧碍子用磁器は、一般にフランダム、石英。
ている。結晶成分はガラス成分に比較して体積抵抗率は
大きく、またガラス相の体積抵抗率は化学組成によって
指数的に変化するのに対して結晶成分とガラス成分の量
の割合の変化はきわめて小さ２・・、＜、その結果磁器
の体積抵抗率は磁器の化学組成。
大きく、またガラス相の体積抵抗率は化学組成によって
指数的に変化するのに対して結晶成分とガラス成分の量
の割合の変化はきわめて小さ２・・、＜、その結果磁器
の体積抵抗率は磁器の化学組成。
にほぼ対応して変化する。磁器の化学組成と体積抵抗率
の関係は後述する実施例の中で示すが、磁器中の酸化カ
リウム、酸化バリウム、酸化マグネシウムあるいは酸化
カルシウムに対して酸化ナトリウムが多くなると磁器の
体積抵抗率は小さくなる（頃向が認められる。
の関係は後述する実施例の中で示すが、磁器中の酸化カ
リウム、酸化バリウム、酸化マグネシウムあるいは酸化
カルシウムに対して酸化ナトリウムが多くなると磁器の
体積抵抗率は小さくなる（頃向が認められる。
一方、高電圧碍子用磁器は、絶縁破壊特性等の電気的特
性および硬度あるいは引張強度等の物理的特性が置れて
いることが必要である。これらの１．。
性および硬度あるいは引張強度等の物理的特性が置れて
いることが必要である。これらの１．。
特性を満足するためには、磁器が焼成過程で十分に焼結
することが重要であり、磁器の化学組成を適切に選択す
ることが必要である。磁器中の酸化カリウム、酸化バリ
ウム、酸化マグネシウムあるいは酸化カルシウムを増加
することは体積抵抗率１を大きくする効果があるが、こ
れらの成分が一定以上の量になると緻密な焼結体が得ら
れず、前記のような電気的特性および物理的特性を同時
に満足するためには、これらの成分を一定範囲に限定す
る必要がある。すなわちこれらの成分の増加に、・、２
、よって磁器の体積抵抗率を大きくすることには限１界
がある。
することが重要であり、磁器の化学組成を適切に選択す
ることが必要である。磁器中の酸化カリウム、酸化バリ
ウム、酸化マグネシウムあるいは酸化カルシウムを増加
することは体積抵抗率１を大きくする効果があるが、こ
れらの成分が一定以上の量になると緻密な焼結体が得ら
れず、前記のような電気的特性および物理的特性を同時
に満足するためには、これらの成分を一定範囲に限定す
る必要がある。すなわちこれらの成分の増加に、・、２
、よって磁器の体積抵抗率を大きくすることには限１界
がある。
体積抵抗率が大きくテストピース試験で直流課電による
劣化特性の優れた磁器で支持碍子を作成して、イオン蓄
積試験法によって直流課電による。１劣化特性の評価を
行なった。支持碍子の場合も、磁器単体のテストピース
試験と同様に磁器の体積抵抗率が大きい程、直流課電に
よる劣化特性は優れている傾向にあることを確認したが
、この傾向はテストピース試験による傾向に比較すると
顕著口：なものではない。すなわち磁器の体積抵抗率を
大きくすると、イオン蓄積試験において磁器碍子が破壊
するまでの時間（推定寿命）は長くなるが、ある一定以
上の体積抵抗率になると推定寿命は飽和状態に近づき、
体積抵抗率の向上の割には直流Ｉ）課電による劣化特性
は改善されないことが明らかになった。
劣化特性の優れた磁器で支持碍子を作成して、イオン蓄
積試験法によって直流課電による。１劣化特性の評価を
行なった。支持碍子の場合も、磁器単体のテストピース
試験と同様に磁器の体積抵抗率が大きい程、直流課電に
よる劣化特性は優れている傾向にあることを確認したが
、この傾向はテストピース試験による傾向に比較すると
顕著口：なものではない。すなわち磁器の体積抵抗率を
大きくすると、イオン蓄積試験において磁器碍子が破壊
するまでの時間（推定寿命）は長くなるが、ある一定以
上の体積抵抗率になると推定寿命は飽和状態に近づき、
体積抵抗率の向上の割には直流Ｉ）課電による劣化特性
は改善されないことが明らかになった。
イオン蓄積試験によって破壊した碍子の破壊形態を観察
すると、一つの特徴はいずれの破壊碍子も、セメントに
接触している磁器表面の釉薬の部２・。
すると、一つの特徴はいずれの破壊碍子も、セメントに
接触している磁器表面の釉薬の部２・。
、分、すなわち電流が金具からセメントを通して釉Ｉ薬
さらに磁器へ流れ込む部分の電流密度の最も大きいと考
えられる磁器表面の釉薬部分を始発とするクラックによ
って破壊していることである。他の一つの特徴は、金具
が正極の側の釉薬部分から１゜クラックが進展している
ことである。例えば第３図に示す支持碍子の場合、正極
の金具４ａ側のコルク５の周辺に接する釉薬２ａの部分
からクランクが発生していることが確認された。直流課
電によって、磁器碍子が破壊するメカニズムは十分解、
、１明するには至っていないが、このような破壊形態か
ら磁器碍子を破壊するストレスとしては、直流電流が金
具からセメントを介して釉薬さらに磁器へ流入すること
と関係があるように推察される。
さらに磁器へ流れ込む部分の電流密度の最も大きいと考
えられる磁器表面の釉薬部分を始発とするクラックによ
って破壊していることである。他の一つの特徴は、金具
が正極の側の釉薬部分から１゜クラックが進展している
ことである。例えば第３図に示す支持碍子の場合、正極
の金具４ａ側のコルク５の周辺に接する釉薬２ａの部分
からクランクが発生していることが確認された。直流課
電によって、磁器碍子が破壊するメカニズムは十分解、
、１明するには至っていないが、このような破壊形態か
ら磁器碍子を破壊するストレスとしては、直流電流が金
具からセメントを介して釉薬さらに磁器へ流入すること
と関係があるように推察される。
このような結果から、磁器碍子の直流課電によＩ“・る
劣化特性を改善するためには、テストピースの結果と同
様に磁器の体積抵抗率を大きくすること、あるいはさら
に釉薬の体積抵抗率を大きくすることの対策が考えられ
る。
劣化特性を改善するためには、テストピースの結果と同
様に磁器の体積抵抗率を大きくすること、あるいはさら
に釉薬の体積抵抗率を大きくすることの対策が考えられ
る。
高電圧碍子用釉薬は、磁器表面に施して磁器を２・・、
着色したり、磁器表面を平滑にする目的のほかに、。
着色したり、磁器表面を平滑にする目的のほかに、。
「施釉したセラミック碍子」米国特許第２，１５７，１
００号明細書（１９３９，５，９３” Ｇｌａｚｅｄ
ＣｅｒａｍｉｃＩｎｓｕｌａｔｏｒ ａｎｄ ｔｈｅ
１ｉｋｅ ”に報告されテイルヨうに、磁器に対して熱
膨張係数、硬度、ヤング率、。
００号明細書（１９３９，５，９３” Ｇｌａｚｅｄ
ＣｅｒａｍｉｃＩｎｓｕｌａｔｏｒ ａｎｄ ｔｈｅ
１ｉｋｅ ”に報告されテイルヨうに、磁器に対して熱
膨張係数、硬度、ヤング率、。
あるいは引張強度等の物理的特性が適切である釉薬を選
択することが必要であり、そのためには釉薬の化学組成
としては磁器中のガラス成分に比較して酸化ナトリウム
が少なく、酸化カリウム、酸化バリウム、酸化マグネシ
ウムあるいは酸化カル１．。
択することが必要であり、そのためには釉薬の化学組成
としては磁器中のガラス成分に比較して酸化ナトリウム
が少なく、酸化カリウム、酸化バリウム、酸化マグネシ
ウムあるいは酸化カル１．。
シウムが多いことが一般的であり、その結果、これらの
釉薬の体積抵抗率は通常の高電圧碍子用磁器の体積抵抗
率に比較して大きいものである。
釉薬の体積抵抗率は通常の高電圧碍子用磁器の体積抵抗
率に比較して大きいものである。
体積抵抗率の大きい磁器に、このような体積抵抗率の大
きい通常の釉薬を施した碍子をイオン蓄ＩＸ積試験法で
直流課電による劣化特性を評価すると、゛磁器の体積抵
抗率が大きくなるにしたがって、わずかに劣化特性は改
善゛されるものの、磁器の体積抵抗率をある値以上大き
くしても第２図に示すように劣化特性の改善効果は飽和
する傾向がみられ４・・、むしろ直流課電前の商用周波
油中破壊電圧等の電。
きい通常の釉薬を施した碍子をイオン蓄ＩＸ積試験法で
直流課電による劣化特性を評価すると、゛磁器の体積抵
抗率が大きくなるにしたがって、わずかに劣化特性は改
善゛されるものの、磁器の体積抵抗率をある値以上大き
くしても第２図に示すように劣化特性の改善効果は飽和
する傾向がみられ４・・、むしろ直流課電前の商用周波
油中破壊電圧等の電。
気的特性が低下する傾向が認められる。
通常の高電圧碍子用釉薬より、さらに体積抵抗率の大き
い釉薬を体積抵抗率の大きい磁器に施した碍子の直流課
電による劣化特性は、通常の高電圧碍子用釉薬を施した
碍子の劣化特性よりも悪い結果であったことを本光明者
等は見出した。
い釉薬を体積抵抗率の大きい磁器に施した碍子の直流課
電による劣化特性は、通常の高電圧碍子用釉薬を施した
碍子の劣化特性よりも悪い結果であったことを本光明者
等は見出した。
本発明は従来のものにみられた前記の諸欠点を解消し、
特に直流高電圧下で長時間使用した場合においても磁器
の劣化が少なく、信頼性の高い高１．。
特に直流高電圧下で長時間使用した場合においても磁器
の劣化が少なく、信頼性の高い高１．。
電圧用磁器碍子を得るためになされたもので、磁器と磁
器表面に施した釉薬より主としてなり、磁器の体積抵抗
率ρｐがρｐ≧５．ＯＸ １０ Ω−ｃｍで、釉薬の
体積抵抗率ρｑがρシ〈ρ、である高電圧用磁器碍子で
ある。
器表面に施した釉薬より主としてなり、磁器の体積抵抗
率ρｐがρｐ≧５．ＯＸ １０ Ω−ｃｍで、釉薬の
体積抵抗率ρｑがρシ〈ρ、である高電圧用磁器碍子で
ある。
以下、本発明の構成を第３図および第４図に示す実施例
を用いて、さらに詳細に説明する。第３図は高電圧用磁
器碍子であり、磁器１は体積抵抗率ρｐがρｐ≧５×１
０ Ω−ＣＴｎである。この磁器表面には、体積抵抗率
ρすがρシ〈ρｐである釉薬２が・・・（１１１ 、施しである。磁器ｌはセメント８によって金具４と接
合している。釉薬２と金具４の間にはスペーサーとして
コルク５を挿入している。このように構成した磁器碍子
は、直流課電による劣化特性が特に優れているが、交流
高電圧下で使用してもさ。
を用いて、さらに詳細に説明する。第３図は高電圧用磁
器碍子であり、磁器１は体積抵抗率ρｐがρｐ≧５×１
０ Ω−ＣＴｎである。この磁器表面には、体積抵抗率
ρすがρシ〈ρｐである釉薬２が・・・（１１１ 、施しである。磁器ｌはセメント８によって金具４と接
合している。釉薬２と金具４の間にはスペーサーとして
コルク５を挿入している。このように構成した磁器碍子
は、直流課電による劣化特性が特に優れているが、交流
高電圧下で使用してもさ。
しつかえない。特に、磁器の体積抵抗率ρｐが１、ＯＸ
１０ Ω−ｃｍ≦ρｐ≦１．０Ｘ１０ 、Ω−ｃ
ｍで、釉薬の体積抵抗率ρｑが５．ＯＸ Ｉ ＯΩ−ｃ
ｍ≦ρｑ≦５．０×１０１４Ω−ｃｍで、かつ、その釉
薬の体積抵抗率がρＱくρｐであるものから選ばれてい
る磁器碍子は、１，１直流課電による劣化特性が優れて
いる。さらに釉薬の体積抵抗率ρＱがρ）≧１．ＯＸ
１０ Ω−Ｃｍである場合、釉薬の熱膨張体数か小さ
く、磁器が釉薬に圧縮応力を作用する状態となり機械的
強度が向上した磁器碍子が得られ、さらに釉薬の体積抵
抗率！。
１０ Ω−ｃｍ≦ρｐ≦１．０Ｘ１０ 、Ω−ｃ
ｍで、釉薬の体積抵抗率ρｑが５．ＯＸ Ｉ ＯΩ−ｃ
ｍ≦ρｑ≦５．０×１０１４Ω−ｃｍで、かつ、その釉
薬の体積抵抗率がρＱくρｐであるものから選ばれてい
る磁器碍子は、１，１直流課電による劣化特性が優れて
いる。さらに釉薬の体積抵抗率ρＱがρ）≧１．ＯＸ
１０ Ω−Ｃｍである場合、釉薬の熱膨張体数か小さ
く、磁器が釉薬に圧縮応力を作用する状態となり機械的
強度が向上した磁器碍子が得られ、さらに釉薬の体積抵
抗率！。
ρＱを例えばρすくρｐ ｘ ０．８になるように小さ
いものから選択することによって直流課電による劣化特
性および商用周波油中破壊電圧等の電気的特性も改善さ
れ、特に好ましい。
いものから選択することによって直流課電による劣化特
性および商用周波油中破壊電圧等の電気的特性も改善さ
れ、特に好ましい。
磁器碍子の形状は、特に限定されるものではな・・・（
１２） 、く、例えば碍管、長幹碍子、円板型懸垂碍子ある。
１２） 、く、例えば碍管、長幹碍子、円板型懸垂碍子ある。
いはピン碍子等のいずれの形状の磁器碍子であってもさ
しつかえない。
しつかえない。
また本発明の体積抵抗率を有する釉薬２は必ずしも磁器
ｌの全表面に施さなくてもよく、セメン）３ａに接する
釉薬部２ａ、外部に露出する釉薬部２ｂおよび他のセメ
ン）３ｂに接する釉薬部２Ｃのうち、セメント８ａに接
する釉薬部２ａおよび他のセメン）８ｂに接する釉薬部
２Ｃのいずれか一面に施すことによって本発明の効果は
得られる１、１が、磁器表面の全体に施してさしつかえ
ない。
ｌの全表面に施さなくてもよく、セメン）３ａに接する
釉薬部２ａ、外部に露出する釉薬部２ｂおよび他のセメ
ン）３ｂに接する釉薬部２Ｃのうち、セメント８ａに接
する釉薬部２ａおよび他のセメン）８ｂに接する釉薬部
２Ｃのいずれか一面に施すことによって本発明の効果は
得られる１、１が、磁器表面の全体に施してさしつかえ
ない。
本発明の磁器は、磁器の化学組成として第１表に示す通
りである。
りである。
・ 上記の１．ｆｆ、Ｉあるいは■の範囲のうちいず５
れかであるものは体積抵抗率が５．０ Ｘ １０１２Ω
−０ｍ以上となり、本発明の高電圧碍子用磁器として適
している。
れかであるものは体積抵抗率が５．０ Ｘ １０１２Ω
−０ｍ以上となり、本発明の高電圧碍子用磁器として適
している。
さらにこれらの範囲の中で■あるいは■の範囲一・のも
のは体積抵抗率が１．ＯＸ １０１４Ω−０ｍ以上、１
、ＯＸ １０１６Ω−Ｃｍ以下であり、磁器碍子とした
場合の電気的特性および機械的特性のいずれの特性も優
れている。
のは体積抵抗率が１．ＯＸ １０１４Ω−０ｍ以上、１
、ＯＸ １０１６Ω−Ｃｍ以下であり、磁器碍子とした
場合の電気的特性および機械的特性のいずれの特性も優
れている。
第 ２ 表
（１４）
、本発明の磁器碍子に用いた釉薬の化学組成とし、では
、第８表の通りである。
、第８表の通りである。
（１７）
、上記の工あるいは■の範囲のうちいずれかであするも
のは、体積抵抗率が１−、ＯＸ １０”Ω−・・以下と
なり、磁器の体積抵抗率に対応して本発明の組合せとす
る釉薬を選択することができる。さらに■の範囲の釉薬
は焼成、冷却中にコージェライト結、晶が析出し、釉薬
の熱膨張係数が小さくなり、■の範囲の中で酸化ナトリ
ウムの割合を変化することによって、体積抵抗率ρｑが
ρｑ≧１．ｏ ｘ １ｏ Ω−ｃｍであり、コージェ
ライト結晶の析出のため熱膨張係数が低く、表面の平滑
さおよび光沢にも優れた釉、・１薬が得られる。
のは、体積抵抗率が１−、ＯＸ １０”Ω−・・以下と
なり、磁器の体積抵抗率に対応して本発明の組合せとす
る釉薬を選択することができる。さらに■の範囲の釉薬
は焼成、冷却中にコージェライト結、晶が析出し、釉薬
の熱膨張係数が小さくなり、■の範囲の中で酸化ナトリ
ウムの割合を変化することによって、体積抵抗率ρｑが
ρｑ≧１．ｏ ｘ １ｏ Ω−ｃｍであり、コージェ
ライト結晶の析出のため熱膨張係数が低く、表面の平滑
さおよび光沢にも優れた釉、・１薬が得られる。
次に本発明の高電圧用磁器碍子の効果を実施例に基づい
て説明する。
て説明する。
アルミナ１０％（重量％、以下同じ〕、珪砂 １−。
２０％、長石−１３０％および粘土４０％を、水分４５
％で湿式粉砕し、素地泥漿を調整し、脱水後、真空押出
しを行ない、乾燥して最高温度１２８０℃で１時間保持
するスケジュールで空気中で焼成を行ない試料ＡＰＬと
し日本工業規格によ！・ｌ（１８） 、るセラミック材料試験方法（ＪＩＳ ０２１４１ ）
に基づｌく体積抵抗率測定用試料およびドイツ工業規格
によるセラミック絶縁材料試験法（ＶＤＥＯ３３５／７
．５６ ）に基づく絶縁破壊電圧測定用試料を作成した
。ここで使用した原料の化学分析値（車量％）を第４−
表に示した。
％で湿式粉砕し、素地泥漿を調整し、脱水後、真空押出
しを行ない、乾燥して最高温度１２８０℃で１時間保持
するスケジュールで空気中で焼成を行ない試料ＡＰＬと
し日本工業規格によ！・ｌ（１８） 、るセラミック材料試験方法（ＪＩＳ ０２１４１ ）
に基づｌく体積抵抗率測定用試料およびドイツ工業規格
によるセラミック絶縁材料試験法（ＶＤＥＯ３３５／７
．５６ ）に基づく絶縁破壊電圧測定用試料を作成した
。ここで使用した原料の化学分析値（車量％）を第４−
表に示した。
、前記試料Ａ Ｐ Ｉと同様な方法で第５表に示す調。
合割合の磁器を作成し、試料Ａ Ｐ ２〜ＡＰ２．１と
し、これらの磁器の化学組成、焼結特性、日本工業規格
ＪＩＳ ０２１４１に基づいて測定した２５°Ｃにおけ
る体積抵抗率、ドイツ工業規格ＶＤＥ ０３３５／７．
５６ 。
し、これらの磁器の化学組成、焼結特性、日本工業規格
ＪＩＳ ０２１４１に基づいて測定した２５°Ｃにおけ
る体積抵抗率、ドイツ工業規格ＶＤＥ ０３３５／７．
５６ 。
に基づいて測定した絶縁破壊電圧、１６０°Ｃの恒温槽
で試料１個あたり４ ＫＶの直流電圧を１５日間課電し
た後前記と同様な方法で測定した絶縁破壊電圧および絶
縁破壊電圧の変化率を前記試料煮Ｐ１の測定値とともに
第５表に示した。なお第５１１゜表中の磁器の焼結特性
においてＡは、焼成後の磁器が染色試験で染料の磁器中
への浸透が認められず、しかも磁器断面に気泡が肉眼観
察で認められず、良好な焼結′＃注であることを示し、
Ｂは染色試験で染料が磁器中に浸透し、焼結不足である
こ１１とを示し、またＣは磁器中に微細な気泡が肉眼観
察で認められ、過焼成の状態をそれぞれ示す。
で試料１個あたり４ ＫＶの直流電圧を１５日間課電し
た後前記と同様な方法で測定した絶縁破壊電圧および絶
縁破壊電圧の変化率を前記試料煮Ｐ１の測定値とともに
第５表に示した。なお第５１１゜表中の磁器の焼結特性
においてＡは、焼成後の磁器が染色試験で染料の磁器中
への浸透が認められず、しかも磁器断面に気泡が肉眼観
察で認められず、良好な焼結′＃注であることを示し、
Ｂは染色試験で染料が磁器中に浸透し、焼結不足である
こ１１とを示し、またＣは磁器中に微細な気泡が肉眼観
察で認められ、過焼成の状態をそれぞれ示す。
第５表に示す磁器の化学組成から、磁器中の酸化ナトリ
ウムが少なく、酸化カリウム、酸化バリウム、酸化マグ
ネシウムあるいは酸化カルシウム、・・・（２０） 磁器の焼結特性と関係があり、これらの成分の合計が少
ないと焼結不足の傾向となり、また多いと過焼成の傾向
となる。磁器の焼結特性と体積抵抗率を考慮すると酸化
ナトリウムは１．５％以下、酸化カリウムは７．０％以
下、酸化バリウムはへ０％以下、酸化マグネシウムは３
．０％以下および酸化カルシウムは（色替０％以下でこ
れらの成分の合計が４％以上で１１．０％以下の組成の
磁器が好ましい。 １゜これらの磁器の直流課電に
よる絶縁破壊電圧のを多くして体積抵抗率が１０ Ω−
ｃｍよ獣きぐなると、絶縁破壊電圧の初期の値が低下す
る傾向がみられ、。
ウムが少なく、酸化カリウム、酸化バリウム、酸化マグ
ネシウムあるいは酸化カルシウム、・・・（２０） 磁器の焼結特性と関係があり、これらの成分の合計が少
ないと焼結不足の傾向となり、また多いと過焼成の傾向
となる。磁器の焼結特性と体積抵抗率を考慮すると酸化
ナトリウムは１．５％以下、酸化カリウムは７．０％以
下、酸化バリウムはへ０％以下、酸化マグネシウムは３
．０％以下および酸化カルシウムは（色替０％以下でこ
れらの成分の合計が４％以上で１１．０％以下の組成の
磁器が好ましい。 １゜これらの磁器の直流課電に
よる絶縁破壊電圧のを多くして体積抵抗率が１０ Ω−
ｃｍよ獣きぐなると、絶縁破壊電圧の初期の値が低下す
る傾向がみられ、。
る。このような現象は磁器の焼結特性との関係があると
推定される。
推定される。
、第５表中磁器の体積抵抗率ρ、（Ω−ｃｍ）に対する
絶。
絶。
縁破壊電圧低下率（％）が第１図に示しである。
次に第４表に示す原料と同じものを使用して、磁器表面
に施す釉薬を第６表のように調合した。
に施す釉薬を第６表のように調合した。
第６表に示す一合割合の釉薬を試料Ａ Ｇ １ □ Ａ
。
。
Ｇ１８として、釉薬の化学組成およびＪＩＳ ０２１４
１に基づいて２５°Ｃで測定した体積抵抗率を示す。
１に基づいて２５°Ｃで測定した体積抵抗率を示す。
（２４）
２５−
、釉薬の調合は所定の配合割合の原料を水分５０゜％で
湿式粉砕し、釉薬泥漿を調整し、それを石膏板上で脱水
し、乾燥した後、磁器と同じ条件で焼成し、ＪＩＳ ０
２１４１に基づく体積抵抗率測定用試料を作成した。
湿式粉砕し、釉薬泥漿を調整し、それを石膏板上で脱水
し、乾燥した後、磁器と同じ条件で焼成し、ＪＩＳ ０
２１４１に基づく体積抵抗率測定用試料を作成した。
高電圧用磁器碍子に使用する釉薬は、一般に磁器に比較
してアルカリ土類金属成分の含有率が高く、体積抵抗率
は大きいが磁器の体積抵抗率と同様に、酸化す） ＩＪ
ウムの含有率が大きい場合、体積抵抗率が小さくなる傾
向がみられる。特に試料１、。
してアルカリ土類金属成分の含有率が高く、体積抵抗率
は大きいが磁器の体積抵抗率と同様に、酸化す） ＩＪ
ウムの含有率が大きい場合、体積抵抗率が小さくなる傾
向がみられる。特に試料１、。
ＡＣ６〜Ａ Ｇ １４は、焼成、冷却過程に、釉薬中に
コージェライト結晶が生成し、熱膨張係数が小さく、高
電圧用磁器碍子に施す釉薬として好ましいが、さらに釉
薬中の酸化マグネシウムの割合が多いに、もかかわらず
、体積抵抗率も小さく、本発明の磁、。
コージェライト結晶が生成し、熱膨張係数が小さく、高
電圧用磁器碍子に施す釉薬として好ましいが、さらに釉
薬中の酸化マグネシウムの割合が多いに、もかかわらず
、体積抵抗率も小さく、本発明の磁、。
器碍子用釉薬として優れた特性を示す。
次に第５表に示す磁器を使用し、第６表に示す釉薬を施
して第８図に示す支持碍子を形成した。
して第８図に示す支持碍子を形成した。
この支持碍子は焼成後の寸法で全長８０＋＋１７１１１
金具間磁器厚さ２０騙、金具の埋設孔径６０關とし、・
・。
金具間磁器厚さ２０騙、金具の埋設孔径６０關とし、・
・。
（２６）
、磁器表面に施した釉薬は焼成後の厚さで０．２０〜０
．４（ｌＩ？ｌＬになるように調整した。周囲温度２２
ｏ ゛°Ｃ１支持碍子１個あたりの印加電圧４ ＫＶの
条件でイオン蓄積試験を行ない推定寿命を算出した。
．４（ｌＩ？ｌＬになるように調整した。周囲温度２２
ｏ ゛°Ｃ１支持碍子１個あたりの印加電圧４ ＫＶの
条件でイオン蓄積試験を行ない推定寿命を算出した。
その結果を第７表に示した。
（２７）
、磁器と釉薬の体積抵抗率の組合せが本発明の範１囲で
ある試料溜Ｉｔ〜Ａ Ｉ Ｉ Ｏは、イオン蓄積寿命は
いずれも５０年以上で良好な結果であった。
ある試料溜Ｉｔ〜Ａ Ｉ Ｉ Ｏは、イオン蓄積寿命は
いずれも５０年以上で良好な結果であった。
これに対して比較のために試験した試料Ａ Ｉ １１
。
。
應１１２は、磁器の体積抵抗率が５．ＯＸ １０ Ω
−Ｃｍ以下であり、釉薬の体積抵抗率が磁器のものより
大きい場合も、小さい場合も、イオン蓄積推定寿命は５
０年以下であった。また磁器の体積抵抗率は５．０ Ｘ
１０１８Ω−ｃｍ以上であるが、磁器より大きい体積
抵抗率を有する釉薬を施した碍子、試料Ａ１．。
−Ｃｍ以下であり、釉薬の体積抵抗率が磁器のものより
大きい場合も、小さい場合も、イオン蓄積推定寿命は５
０年以下であった。また磁器の体積抵抗率は５．０ Ｘ
１０１８Ω−ｃｍ以上であるが、磁器より大きい体積
抵抗率を有する釉薬を施した碍子、試料Ａ１．。
１１３〜Ａ Ｉ １６は、磁器の体積抵抗軍が大きくな
った効果が顕著でなく、イオン畜槓持命は５０年に至ら
なかった。
った効果が顕著でなく、イオン畜槓持命は５０年に至ら
なかった。
実施例 ２
実施例１に示した調合割合の磁器の試料Ａ Ｐ ６ 、
ＩＡＰ Ｎｏ 、ＡＰ ’１ ’ｌ 、尻Ｐ １４
、、＄、Ｐ １５およびＡＰ’１９で実施例１と同様な
方法で実施例１と同じ形状の支持崎子を作成し、実施例
１に示した調合割合の釉薬の試料Ａ Ｇ２ 、 Ａ Ｇ
５ 、届Ｇ６．ＡＧ７．應Ｇ８．扁ＧＩＯ。
ＩＡＰ Ｎｏ 、ＡＰ ’１ ’ｌ 、尻Ｐ １４
、、＄、Ｐ １５およびＡＰ’１９で実施例１と同様な
方法で実施例１と同じ形状の支持崎子を作成し、実施例
１に示した調合割合の釉薬の試料Ａ Ｇ２ 、 Ａ Ｇ
５ 、届Ｇ６．ＡＧ７．應Ｇ８．扁ＧＩＯ。
Ａ Ｇ １２ 、 Ａ Ｇ １８ 、扁Ｇ１５．扁Ｇ１
６およびＡＧ１８．、ｌ ２９ ） 、を施し、焼成した後、セメントで磁器と金具を接合し
、第３図および第４図に示す支持碍子を形成した。これ
を試料Ａ Ｉ １７〜Ａ Ｉ ３１として第８表に示す
。
６およびＡＧ１８．、ｌ ２９ ） 、を施し、焼成した後、セメントで磁器と金具を接合し
、第３図および第４図に示す支持碍子を形成した。これ
を試料Ａ Ｉ １７〜Ａ Ｉ ３１として第８表に示す
。
これらの支持碍子について、日本工業規格ＪＩｓ。
０３８１０に基づく冷熱試験および商用周波油中破壊電
圧試験およびイオン蓄積試験ならびにイオン蓄積試験後
の商用周波油中破壊電圧試験を行ない、おのおのの結果
を第８表に示す。イオン蓄積試験は、周囲温度２２０℃
で印加電圧５ ＫＶとし、５０ 、、。
圧試験およびイオン蓄積試験ならびにイオン蓄積試験後
の商用周波油中破壊電圧試験を行ない、おのおのの結果
を第８表に示す。イオン蓄積試験は、周囲温度２２０℃
で印加電圧５ ＫＶとし、５０ 、、。
年に相当する電荷量Ｃ８（クーロン）に達しても破壊し
なかった支持碍子は、イオン蓄積試験を中止して、前記
の商用周波油中破壊電圧の測定を行ない、イオン畜指試
ｍ前の値と比較して劣化特性を評価した。これらの結果
を第８表に示した。 （。
なかった支持碍子は、イオン蓄積試験を中止して、前記
の商用周波油中破壊電圧の測定を行ない、イオン畜指試
ｍ前の値と比較して劣化特性を評価した。これらの結果
を第８表に示した。 （。
（８０）
、第８表に示したこれらの結果から、磁器の体積１抵抗
率ρｐがρｐ≧５．ＯＸ １０ Ω−ＣＴｎで釉薬の
体積抵抗率ρりがρり〈ρｐである試料Ａ １．１７〜
Ａ、Ｉ８１はイオン蓄積試験による推定寿命が５０年以
上で良好な直流劣化特性であった。さらに１．０Ｘ１０
。
率ρｐがρｐ≧５．ＯＸ １０ Ω−ＣＴｎで釉薬の
体積抵抗率ρりがρり〈ρｐである試料Ａ １．１７〜
Ａ、Ｉ８１はイオン蓄積試験による推定寿命が５０年以
上で良好な直流劣化特性であった。さらに１．０Ｘ１０
。
Ω−Ｃｍ≦ρｐ≦１．ＯＸ’、１０１６Ω−ｃｍでρす
〈ρｐであるＡ Ｉ ２２〜Ａ Ｉ ２９は、商用周波
油中破壊電圧が高く、かつ５．０Ｘ１０ Ω−ｃｍ≦
ρｑ≦５．０ ｘ １０１４０−ｃｍであるＡ Ｉ ２
２〜Ａ Ｉ ２７は、イオン蓄積試験による商用周波油
中破壊電圧の低下率が小さい。ρ、≧１．。
〈ρｐであるＡ Ｉ ２２〜Ａ Ｉ ２９は、商用周波
油中破壊電圧が高く、かつ５．０Ｘ１０ Ω−ｃｍ≦
ρｑ≦５．０ ｘ １０１４０−ｃｍであるＡ Ｉ ２
２〜Ａ Ｉ ２７は、イオン蓄積試験による商用周波油
中破壊電圧の低下率が小さい。ρ、≧１．。
５×１００−ｃｍでρｑ≧１．ＯＸ １０ Ω−０１
ｎでかつρり〈ρｐ ｘ ｏ 、８である試料塵Ｉ １
９ 、 Ａ Ｉ ２０およびＡ Ｉ ２２〜Ａ Ｉ ２
９は、イオン蓄積試験による推定寿命が５０年以上でか
つ冷熱強度が大きい。これらの結果をまとめると１．Ｏ
Ｘ １０ Ω−ｃｍ≦ρｐ≦ １−。
ｎでかつρり〈ρｐ ｘ ｏ 、８である試料塵Ｉ １
９ 、 Ａ Ｉ ２０およびＡ Ｉ ２２〜Ａ Ｉ ２
９は、イオン蓄積試験による推定寿命が５０年以上でか
つ冷熱強度が大きい。これらの結果をまとめると１．Ｏ
Ｘ １０ Ω−ｃｍ≦ρｐ≦ １−。
１、ＯＸ １０ Ω−ｃｍ 、 １．ＯＸ １０
Ω−ＩＪ≦ρｑ≦５．０×１０ Ω−ｃｍかつρり〈ρ
ｐ ｘ Ｏ，ｓである磁器と釉薬との組合せからなる磁
器碍子はイオン蓄積試験による特性が優れており、さら
に冷熱試験による耐熱性が優れ、直流高置用磁器碍子と
して好まし、１゜、い特性を示す。
Ω−ＩＪ≦ρｑ≦５．０×１０ Ω−ｃｍかつρり〈ρ
ｐ ｘ Ｏ，ｓである磁器と釉薬との組合せからなる磁
器碍子はイオン蓄積試験による特性が優れており、さら
に冷熱試験による耐熱性が優れ、直流高置用磁器碍子と
して好まし、１゜、い特性を示す。
実施例 ３
第５表に示した試料Ａ Ｐ ４の調合割合の磁器を実施
例１に示す方法により、全長１４０１Ｍｎ、金具間磁器
厚さ４４間、金具の埋設孔径６０關の支持碍子（第３図
図示）および米国規格ＡＮＳＩ ０ＬＡＳＳ５２−５に
基づく円板型懸垂碍子をそれぞれ作成した。これらの碍
子の磁器表面に第６表に示した調合割合の釉薬の試料Ａ
Ｇ ６およびＡ Ｇ １８を、焼成後の厚さで０．２
０〜０．４０ｍｍになるように調整し、１．。
例１に示す方法により、全長１４０１Ｍｎ、金具間磁器
厚さ４４間、金具の埋設孔径６０關の支持碍子（第３図
図示）および米国規格ＡＮＳＩ ０ＬＡＳＳ５２−５に
基づく円板型懸垂碍子をそれぞれ作成した。これらの碍
子の磁器表面に第６表に示した調合割合の釉薬の試料Ａ
Ｇ ６およびＡ Ｇ １８を、焼成後の厚さで０．２
０〜０．４０ｍｍになるように調整し、１．。
さらにこれらの釉薬を、例えば第８図において、セメン
）３ａに接触する部分の釉薬部２ａ、外部に露出する部
分の釉薬部２ｂおよび他のセメント３ｂに接触する部分
の釉薬部２Ｃの３つの部分の釉薬部に分けて、第９表に
示す組合せで塗り分けＩて施し、焼成し、金具をセメン
トにより接合し、第９表に試料Ａ Ｉ ８２〜Ａ Ｉ
８８として示した。これらの試料のうちＡ Ｉ ３２〜
Ａ Ｉ ８６は第８図に示す支持碍子であり、Ａｌ８２
〜Ａ Ｉ ８５は本発明の磁器と釉薬とから成るもので
あり、Ａ Ｉ ８６は本コ１゜、発明の効果を比較する
ために、参考試料として作。
）３ａに接触する部分の釉薬部２ａ、外部に露出する部
分の釉薬部２ｂおよび他のセメント３ｂに接触する部分
の釉薬部２Ｃの３つの部分の釉薬部に分けて、第９表に
示す組合せで塗り分けＩて施し、焼成し、金具をセメン
トにより接合し、第９表に試料Ａ Ｉ ８２〜Ａ Ｉ
８８として示した。これらの試料のうちＡ Ｉ ３２〜
Ａ Ｉ ８６は第８図に示す支持碍子であり、Ａｌ８２
〜Ａ Ｉ ８５は本発明の磁器と釉薬とから成るもので
あり、Ａ Ｉ ８６は本コ１゜、発明の効果を比較する
ために、参考試料として作。
成したものである。試料Ａ Ｉ ３７およびＪＰｉ Ｉ
８８は、本発明による円板型懸垂碍子である。
８８は、本発明による円板型懸垂碍子である。
これらの磁器碍子について金具４ａあるいは金具４ｂを
正極とし、イオン蓄積試験によって直流。
正極とし、イオン蓄積試験によって直流。
課電による劣化特性を比較した。その結果を第９表に示
す。イオン蓄積試験は周囲温度２２０°Ｃ１磁器碍子の
１個あたりの印加電圧を直流１０ ＫＶとし、５０年相
当の電荷量で破壊しなかった磁器碍子は、課電を中止し
て商用周波油中破壊電圧を１．１測定した。
す。イオン蓄積試験は周囲温度２２０°Ｃ１磁器碍子の
１個あたりの印加電圧を直流１０ ＫＶとし、５０年相
当の電荷量で破壊しなかった磁器碍子は、課電を中止し
て商用周波油中破壊電圧を１．１測定した。
、第９表に示す結果から、磁器より体積抵抗率の低い釉
薬は、正極となる金具４ａの側のセメントに接触する部
分２ａに施すことで十分であるが、セメントに接触する
部分の釉薬の両方の部分２ａ。
薬は、正極となる金具４ａの側のセメントに接触する部
分２ａに施すことで十分であるが、セメントに接触する
部分の釉薬の両方の部分２ａ。
２Ｃあるいは外部へ露出した部分の釉薬の部分２ｂを含
めて碍子の磁器表面全体に施してもさしつかえない。但
し外部へ露出した部分に施す釉薬の部分２ｂは直流高電
圧による絶縁破壊に関係ないので安価な通常の釉薬でも
よい。
めて碍子の磁器表面全体に施してもさしつかえない。但
し外部へ露出した部分に施す釉薬の部分２ｂは直流高電
圧による絶縁破壊に関係ないので安価な通常の釉薬でも
よい。
なお本発明の磁器碍子は直流高電圧用についてのみ述べ
たが、交流高電圧用は直流高電圧の使用条件よりも劣化
度が少いので、本発明の磁器碍子は当然交流高電圧用に
使用できるのである。
たが、交流高電圧用は直流高電圧の使用条件よりも劣化
度が少いので、本発明の磁器碍子は当然交流高電圧用に
使用できるのである。
以上述べたとおり、本発明の高電圧用磁器碍子は磁器の
体積抵抗率ρｐをρｐ≧５．ＯＸ １０１３Ω−ｃｍよ
り大きくするとともに釉薬の組成を選定し、釉薬の体積
抵抗率ρノを磁器の体積抵抗率ρ、よりも小さく調整す
ることによって、電気的特性および機械的特性を高電圧
用Ｍｉ磁器碍子して必要なレベルに維持し、かつ直流高
電圧課電において劣化せ、１゜・ ３６ ・ 、ず長期間安定して使用可能な信頼性の高い碍子を提供
するものであり、産業上極めて有効なものである。
体積抵抗率ρｐをρｐ≧５．ＯＸ １０１３Ω−ｃｍよ
り大きくするとともに釉薬の組成を選定し、釉薬の体積
抵抗率ρノを磁器の体積抵抗率ρ、よりも小さく調整す
ることによって、電気的特性および機械的特性を高電圧
用Ｍｉ磁器碍子して必要なレベルに維持し、かつ直流高
電圧課電において劣化せ、１゜・ ３６ ・ 、ず長期間安定して使用可能な信頼性の高い碍子を提供
するものであり、産業上極めて有効なものである。
第１図は磁器の体積抵抗率（ρｐ）に対する絶縁破壊電
圧低下率（％）を示す直流課電劣化特性図、第２図は磁
器の体積抵抗率（ρｐ）に対するイオン蓄槽試験による
推定寿命（年）を示す磁器碍子のイオン蓄積試験特性図
、第３図および第４図はそれぞれ本発明の一実施例の断
面図およびその部分拡大図である。 ｌ・・・磁器、２・・・釉薬、３・・・セメント、４・
・・金具、５・・・コルク。 特許出願人 日本碍子株式会社 （３７）
圧低下率（％）を示す直流課電劣化特性図、第２図は磁
器の体積抵抗率（ρｐ）に対するイオン蓄槽試験による
推定寿命（年）を示す磁器碍子のイオン蓄積試験特性図
、第３図および第４図はそれぞれ本発明の一実施例の断
面図およびその部分拡大図である。 ｌ・・・磁器、２・・・釉薬、３・・・セメント、４・
・・金具、５・・・コルク。 特許出願人 日本碍子株式会社 （３７）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 磁器と磁器表面に施した釉薬より主としてなり、磁
器の体積抵抗率ρｐがρｐ≧５．ＯＸ １０１８゜Ω−
ｃｍで、かつ釉薬の体積抵抗率ρりがρす〈ρｐである
ことを特徴とする高電圧用磁器碍子。 λ 磁器の体積抵抗率ρｐが１．ＯＸ １０ Ω−ｃ
ｍ≦ρｐ≦１．ＯＸ １０ Ω−ｃｍで、釉薬の体積
抵抗率ρりが５．ＯＸ １０”Ω−ｃｍ≦ρｐ≦５．０
Ｘ１０”Ω−Ｃｆｎで、川かつρり〈ρｐであるものか
ら選ばれる特許請求の範囲第１項記載の高電圧用磁器碍
子。 ８、 釉薬の体槓抵＠牟ρ７がρす≧１×１ｏ１８Ω−
ｃｍで、かつρす〈ρｐＸ Ｏ，Ｓである特許請求の範
囲第１項または第２項記載の８電圧用磁益碍子。ｉ・
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58042418A JPS59169004A (ja) | 1983-03-16 | 1983-03-16 | 高電圧用磁器碍子 |
| US06/487,029 US4465900A (en) | 1983-03-16 | 1983-04-21 | High voltage glazed porcelain insulators |
| CA000426695A CA1196700A (en) | 1983-03-16 | 1983-04-26 | High voltage porcelain insulators |
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