JPS5916543B2 - 溶鋼通路のスラグ検知装置 - Google Patents
溶鋼通路のスラグ検知装置Info
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- JPS5916543B2 JPS5916543B2 JP53027009A JP2700978A JPS5916543B2 JP S5916543 B2 JPS5916543 B2 JP S5916543B2 JP 53027009 A JP53027009 A JP 53027009A JP 2700978 A JP2700978 A JP 2700978A JP S5916543 B2 JPS5916543 B2 JP S5916543B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、励磁コイルにより溶鋼中に誘起される渦電流
の変化を利用して、溶鋼通路中のスラグを検出する溶鋼
通路のスラグ検知装置に係り、特９ に、溶鋼の鋳込み
終了時近くに取鍋等から流出する溶鋼とスラグとを判別
してスラグの自動検知を行なうに好適な、溶鋼通路のス
ラグ検知装置に関する。
の変化を利用して、溶鋼通路中のスラグを検出する溶鋼
通路のスラグ検知装置に係り、特９ に、溶鋼の鋳込み
終了時近くに取鍋等から流出する溶鋼とスラグとを判別
してスラグの自動検知を行なうに好適な、溶鋼通路のス
ラグ検知装置に関する。
一般に、取鍋等から鋳型に溶鋼を注入する場合５ に、
スラグの混入を防止する必要があるが、特に鋳込み終了
時においては、取鍋内にスラグのみが残存するため、こ
れらが鋳型に注入されないように極力注意しなければな
らない。
スラグの混入を防止する必要があるが、特に鋳込み終了
時においては、取鍋内にスラグのみが残存するため、こ
れらが鋳型に注入されないように極力注意しなければな
らない。
一方、連続鋳造における介在物は、特に最近のように鋼
種が拡大０ されるにつれ重要な問題になつてきている
。例えば、石油、天然ガス等のラインパイプ材において
は、この要求度が高く、数μｍの非金属介在物が溶接性
を阻害し、品質欠陥となり、素材段階でＵＴ欠陥が発生
したりしている。これらの鋼種の５ 特徴は、アルミニ
ウム溶融量が大であるという点にあり、アルミニウム特
有の大気酸化がアルミナクラスターとなり、鋼の清浄度
を落とすことになる。このため、最近の連続鋳造設備に
おいては、鋳込み中の空気酸化による溶鋼汚染を防止し
、品ｏ 質向上を計る目的で、取鍋とタンデイツシユの
間に浸漬ノズルを使う無酸化鋳込み方式が採用されてい
る。しかし、この浸漬ノズルを使う注入法においては、
溶鋼を大気から隔絶する密閉型の取鍋を用いているため
、溶鋼を注入する状態を作業者５ が外部から観察する
ことができない。従って、鋳込み末期に密閉を開放して
、注入流を大気にさらし、肉眼でスラグの流出を確認し
ない限り、大量のスラグがタンデイツシユに流出してし
まうことがあるという問題があつた。このようなことで
あると、浸漬ノズルを使つて非金属介在物の鋼への流入
を防止する目的が逆効果になつてしまう。このような注
入終了時の、浸漬ノズルにおける取鍋からタンデイツシ
ユ間のスラグ流出を検出する方法としては、既に、特開
昭４９−１４３０号、特公昭５１−３１０９９号、或い
は、特開昭５１−１１２４３３号等において提案されて
いる方法がある。特開昭４９−１４３０号、或いは特公
昭５１−３１０９９号に提案されている方法は、溶鋼と
スラグの導電率の差を、ノズルの流下道を輪内に納める
ごとく配置された検知コイルのインピーダンス変化によ
つて検知するものであるが、コイルの耐熱上或いはノズ
ルの構造上、コイル径は、注入流の径より３〜５倍程度
にしなければならず、導電率の差によるインダクタンス
の変化はそれはど大きくないため、測定手段の精度を維
持するのが困難であるという問題があつた。即ち、高温
状態における溶鋼とスラグの導電率の差は、１０４程度
の差があり・顕著であるが、これをコイルのインダクタ
ンスの差だけ取り出すと、１０−１程度の差しかなく、
検出するのが困難である。一方、特開昭５１−１１２４
３３号に提案される方法は、溶鋼とスラグの導電率の差
を、ノズルの流下道を輪内に納めるごとく配置された検
知コイルに交流電流を流して、該検知コイルのＱ値（＝
屓ケ）（ここでｗは角周波数、Ｌはコイルのインダクタ
ンス、Ｒはコイルの抵抗）の変化から検出するものであ
る。
種が拡大０ されるにつれ重要な問題になつてきている
。例えば、石油、天然ガス等のラインパイプ材において
は、この要求度が高く、数μｍの非金属介在物が溶接性
を阻害し、品質欠陥となり、素材段階でＵＴ欠陥が発生
したりしている。これらの鋼種の５ 特徴は、アルミニ
ウム溶融量が大であるという点にあり、アルミニウム特
有の大気酸化がアルミナクラスターとなり、鋼の清浄度
を落とすことになる。このため、最近の連続鋳造設備に
おいては、鋳込み中の空気酸化による溶鋼汚染を防止し
、品ｏ 質向上を計る目的で、取鍋とタンデイツシユの
間に浸漬ノズルを使う無酸化鋳込み方式が採用されてい
る。しかし、この浸漬ノズルを使う注入法においては、
溶鋼を大気から隔絶する密閉型の取鍋を用いているため
、溶鋼を注入する状態を作業者５ が外部から観察する
ことができない。従って、鋳込み末期に密閉を開放して
、注入流を大気にさらし、肉眼でスラグの流出を確認し
ない限り、大量のスラグがタンデイツシユに流出してし
まうことがあるという問題があつた。このようなことで
あると、浸漬ノズルを使つて非金属介在物の鋼への流入
を防止する目的が逆効果になつてしまう。このような注
入終了時の、浸漬ノズルにおける取鍋からタンデイツシ
ユ間のスラグ流出を検出する方法としては、既に、特開
昭４９−１４３０号、特公昭５１−３１０９９号、或い
は、特開昭５１−１１２４３３号等において提案されて
いる方法がある。特開昭４９−１４３０号、或いは特公
昭５１−３１０９９号に提案されている方法は、溶鋼と
スラグの導電率の差を、ノズルの流下道を輪内に納める
ごとく配置された検知コイルのインピーダンス変化によ
つて検知するものであるが、コイルの耐熱上或いはノズ
ルの構造上、コイル径は、注入流の径より３〜５倍程度
にしなければならず、導電率の差によるインダクタンス
の変化はそれはど大きくないため、測定手段の精度を維
持するのが困難であるという問題があつた。即ち、高温
状態における溶鋼とスラグの導電率の差は、１０４程度
の差があり・顕著であるが、これをコイルのインダクタ
ンスの差だけ取り出すと、１０−１程度の差しかなく、
検出するのが困難である。一方、特開昭５１−１１２４
３３号に提案される方法は、溶鋼とスラグの導電率の差
を、ノズルの流下道を輪内に納めるごとく配置された検
知コイルに交流電流を流して、該検知コイルのＱ値（＝
屓ケ）（ここでｗは角周波数、Ｌはコイルのインダクタ
ンス、Ｒはコイルの抵抗）の変化から検出するものであ
る。
この方法であると、適正なコイル発振周波数を選ぶこと
により、臨界周波数Ｆｇ（＝７Jャtカフフ７丁）（ここ
でσは導電率、μは透電率、γはコイル半径）の変化に
対するＱ値は、１０−２のオーダの差で検出できるため
、感度の良い検出が可能である。しかし、特殊なＱ値を
測る方法は、信号の安定性、検出回路の複雑さの点で問
題がある。更に、前記例において提案されている検出方
法では、コイルのＱ値（インピーダンス２を直接測定す
る方式をとつているために、コイルの温度卜゛リフトの
影響をまともに受け、そのま＼では実用化するのは困難
である。また、前記３者に共通する欠点として、 （１）検知コイルが貫通型であるため、鋳込み作業開始
前に、予め、検知コイルをノズルに装着・固定配置して
おかねばならないが、検知コイルを連続鋳造注入デツキ
にセツトすることが極めてわずられしく、スラグの検出
に要する時間は最後のわずか数秒間のため非常に作業性
が悪い。
により、臨界周波数Ｆｇ（＝７Jャtカフフ７丁）（ここ
でσは導電率、μは透電率、γはコイル半径）の変化に
対するＱ値は、１０−２のオーダの差で検出できるため
、感度の良い検出が可能である。しかし、特殊なＱ値を
測る方法は、信号の安定性、検出回路の複雑さの点で問
題がある。更に、前記例において提案されている検出方
法では、コイルのＱ値（インピーダンス２を直接測定す
る方式をとつているために、コイルの温度卜゛リフトの
影響をまともに受け、そのま＼では実用化するのは困難
である。また、前記３者に共通する欠点として、 （１）検知コイルが貫通型であるため、鋳込み作業開始
前に、予め、検知コイルをノズルに装着・固定配置して
おかねばならないが、検知コイルを連続鋳造注入デツキ
にセツトすることが極めてわずられしく、スラグの検出
に要する時間は最後のわずか数秒間のため非常に作業性
が悪い。
また、検知コイルが鋳込み開始からスラグ検出までの１
時間余りの長時間に渡つて高熱の悪環境にさらされるた
め、常時冷却しなければならず、装置の耐久件にも問題
があり、実用性に乏しい。更に、（２）貫通型検知コイ
ル１個によるインピーダンス又はＱ値の絶対測定による
従来法は、検知コイルがノズル等からの放射熱によるコ
イル温度の上昇等のため、絶対測定である測定値がドリ
フトしてスラグ検出に大きな外乱を与え、正確さを失う
。これを回避するには測定中に刻々と変化する基準零点
を目視によつて常時追跡し、調整補正を行なわねばなら
ない。また、（３）検出コイルの冷却方法としては、水
を使用する方法が最も容易な方法の１つとして考えられ
るが、高温の溶鋼中に漏水する等の恐れがあるため、水
蒸気爆発による設備の損傷や、人身事故等の災害等を引
き起こす危険を有するので、実用的には望ましくない、
等の欠点を有する。本発明は、前記従来の欠点を解消す
るべくなされたもので、周囲温度の影響を受けることな
く、安定したスラグ検知がｉ：ＩＪ′能な溶鋼通路のス
ラグ検知装置を提供することを目的とする。
時間余りの長時間に渡つて高熱の悪環境にさらされるた
め、常時冷却しなければならず、装置の耐久件にも問題
があり、実用性に乏しい。更に、（２）貫通型検知コイ
ル１個によるインピーダンス又はＱ値の絶対測定による
従来法は、検知コイルがノズル等からの放射熱によるコ
イル温度の上昇等のため、絶対測定である測定値がドリ
フトしてスラグ検出に大きな外乱を与え、正確さを失う
。これを回避するには測定中に刻々と変化する基準零点
を目視によつて常時追跡し、調整補正を行なわねばなら
ない。また、（３）検出コイルの冷却方法としては、水
を使用する方法が最も容易な方法の１つとして考えられ
るが、高温の溶鋼中に漏水する等の恐れがあるため、水
蒸気爆発による設備の損傷や、人身事故等の災害等を引
き起こす危険を有するので、実用的には望ましくない、
等の欠点を有する。本発明は、前記従来の欠点を解消す
るべくなされたもので、周囲温度の影響を受けることな
く、安定したスラグ検知がｉ：ＩＪ′能な溶鋼通路のス
ラグ検知装置を提供することを目的とする。
本発明は、励磁コイルにより溶鋼中に誘起される渦電流
の変化を利用して、溶鋼通路中のスラグを検出する溶鋼
通路のスラグ検知装置において、励磁コイルに定電流の
交流を印加すると共に、検知コイルに誘起される信号電
圧を負荷電流を流さないように検出するようにして、前
記目的を達成したものである。
の変化を利用して、溶鋼通路中のスラグを検出する溶鋼
通路のスラグ検知装置において、励磁コイルに定電流の
交流を印加すると共に、検知コイルに誘起される信号電
圧を負荷電流を流さないように検出するようにして、前
記目的を達成したものである。
以下図面を参照して、本発明の実施例を詳細に説明する
。
。
本実施例は、第１図に示すごとく、溶鋼１０及びスラグ
１２が収容される取鍋１４と、該取鍋１４の底面に配設
された、シリンダ１５により開閉される、例えばターレ
ツト方式の開閉機構を有する溶鋼流制御ゲート１６と、
該溶鋼流制御ゲート１６及び、例えば、グラフアイト等
で形成された浸漬ノズル１８を介して溶鋼が注入される
タンデイツシユ２０と、該タンデイツシユ２０底面に配
設されたモールドノズル２２を介して流入される溶鋼を
鋳込むモールド２４とを備えた従来の連続鋳造設備に使
用されるもので、前記浸漬ノズル１８に装着される、プ
ローブコイル３０と、該プローブコイル３０を必要に応
じて水平動させる水平駆動機構３２と、プローブコイル
３０内の励磁コイルに信号電圧を印加すると共に、同じ
くプローブコイル３０内の検知コイルに誘起される信号
電圧を処理する信号処理回路３４とから構成される。前
記プローブコイル３０には、第２図及び第３図に示すご
とく、それぞれ対になつた励磁コイル４０Ａと検知コイ
ル４２Ａ及び励磁コイル４０Ｂと検知コイル４２Ｂが、
Ｃ字型フレーム４４の先端近傍に、各対の磁束中心が、
溶鋼流下方向にオフセツト状態となるよう、２対枢着さ
れている。
１２が収容される取鍋１４と、該取鍋１４の底面に配設
された、シリンダ１５により開閉される、例えばターレ
ツト方式の開閉機構を有する溶鋼流制御ゲート１６と、
該溶鋼流制御ゲート１６及び、例えば、グラフアイト等
で形成された浸漬ノズル１８を介して溶鋼が注入される
タンデイツシユ２０と、該タンデイツシユ２０底面に配
設されたモールドノズル２２を介して流入される溶鋼を
鋳込むモールド２４とを備えた従来の連続鋳造設備に使
用されるもので、前記浸漬ノズル１８に装着される、プ
ローブコイル３０と、該プローブコイル３０を必要に応
じて水平動させる水平駆動機構３２と、プローブコイル
３０内の励磁コイルに信号電圧を印加すると共に、同じ
くプローブコイル３０内の検知コイルに誘起される信号
電圧を処理する信号処理回路３４とから構成される。前
記プローブコイル３０には、第２図及び第３図に示すご
とく、それぞれ対になつた励磁コイル４０Ａと検知コイ
ル４２Ａ及び励磁コイル４０Ｂと検知コイル４２Ｂが、
Ｃ字型フレーム４４の先端近傍に、各対の磁束中心が、
溶鋼流下方向にオフセツト状態となるよう、２対枢着さ
れている。
各対においては、その励磁コイルと検知コイルの磁束中
心が一致するようにされ、溶鋼流下方向といずれも垂直
方向になるようにされている。Ｃ字型フレーム４４は、
例えばオーステナイト系ステンレス鋼材等の金属から形
成されており、その中央部にフレームの支持移動用レバ
ー４６が固定されている。このレバー４６は、前記水平
駆動機構３２に連結され、Ｃ字型フレーム４４を水平方
向に移動する。Ｃ字型フレーム４４の内周面及び外周面
は、セラミツクフアイバ一等の耐熱性と断熱作用を持つ
た無機質断熱材４８で包囲されており、また、その内壁
には、更に、ペースト伏の断熱材５０が塗布されている
。このペースト状断熱材５０は、フレーム内壁から検知
コイル巻線表面までの中間におけるフレーム側からの２
次的熱放射を減少防止している。また、ペースト状断熱
材５０と検知コイル４２間の空間には、互いに電気的伝
導を有しないように、相互の重複接触面箇所に無機質材
を用いて絶縁された網目状金属５２が複数個ジグザグ状
に配置されている。この網目状金属５２のフレーム内壁
と対向する面は、鏡面的に熱線を反射させ得るようにさ
れている。Ｃ字型フレーム４４には、また、冷却用の窒
素ガス供給管５４及び排出管５６が接続されている。前
記水平駆動機構３２は、レバー４６の後端に形成された
ラツクギヤ６０と、該ラツクギヤ６０と噛合するピニオ
ンギヤ６２と、該ピニオンギヤ６２を回転駆動するモー
タ６４とから構成される。
心が一致するようにされ、溶鋼流下方向といずれも垂直
方向になるようにされている。Ｃ字型フレーム４４は、
例えばオーステナイト系ステンレス鋼材等の金属から形
成されており、その中央部にフレームの支持移動用レバ
ー４６が固定されている。このレバー４６は、前記水平
駆動機構３２に連結され、Ｃ字型フレーム４４を水平方
向に移動する。Ｃ字型フレーム４４の内周面及び外周面
は、セラミツクフアイバ一等の耐熱性と断熱作用を持つ
た無機質断熱材４８で包囲されており、また、その内壁
には、更に、ペースト伏の断熱材５０が塗布されている
。このペースト状断熱材５０は、フレーム内壁から検知
コイル巻線表面までの中間におけるフレーム側からの２
次的熱放射を減少防止している。また、ペースト状断熱
材５０と検知コイル４２間の空間には、互いに電気的伝
導を有しないように、相互の重複接触面箇所に無機質材
を用いて絶縁された網目状金属５２が複数個ジグザグ状
に配置されている。この網目状金属５２のフレーム内壁
と対向する面は、鏡面的に熱線を反射させ得るようにさ
れている。Ｃ字型フレーム４４には、また、冷却用の窒
素ガス供給管５４及び排出管５６が接続されている。前
記水平駆動機構３２は、レバー４６の後端に形成された
ラツクギヤ６０と、該ラツクギヤ６０と噛合するピニオ
ンギヤ６２と、該ピニオンギヤ６２を回転駆動するモー
タ６４とから構成される。
前記信号処理回路３４は、第４図に示すごとく、交流電
源７０と、直列接続された励磁コイル４０Ａ，４０Ｂに
流れる電流を定電流化するための定電流駆動出力増幅器
７２と、検知コイル４２Ａ，４２Ｂにそれぞれ接続され
た、入力インピーダンスがほぼ無限大の増幅器７４Ａ，
７４Ｂと、増幅器７４Ａ，７４Ｂ出力を差動増幅するた
めのブリツジ回路７６と、該ブリツジ回路７６出力を増
幅する増幅器７８と、該増幅器７８出力を出力信号化す
る検波器８０とからなる。８２，８４は、ブリツジ回路
７６を構成する抵抗器、８６，８８は、同じく可変抵抗
器である。
源７０と、直列接続された励磁コイル４０Ａ，４０Ｂに
流れる電流を定電流化するための定電流駆動出力増幅器
７２と、検知コイル４２Ａ，４２Ｂにそれぞれ接続され
た、入力インピーダンスがほぼ無限大の増幅器７４Ａ，
７４Ｂと、増幅器７４Ａ，７４Ｂ出力を差動増幅するた
めのブリツジ回路７６と、該ブリツジ回路７６出力を増
幅する増幅器７８と、該増幅器７８出力を出力信号化す
る検波器８０とからなる。８２，８４は、ブリツジ回路
７６を構成する抵抗器、８６，８８は、同じく可変抵抗
器である。
以下作用を説明する。
まず鋳込み中間時点においては、水平駆動機構３２のモ
ータ６４により、Ｃ字型フレーム４４を後退させておき
、プローブコイル３０が浸漬ノズル１８の熱影響を受け
ないようにしておく。鋳込み終了時点が近づいた場合に
は、水平駆動機構３２によりプローブコイル３０を前進
させ、浸漬ノズル１８中の溶鋼１０と、励磁コイル４０
Ａ，４０Ｂ１検知コイル４２Ａ，４２Ｂとの相対位置関
係が、第２図に示すような正対位置になるようにする。
この状態で励磁コイル４０Ａ，４０Ｂを、信号処理回路
３４の交流電源７０及び定電流１駆動出力増幅器７２に
より励磁すると、浸漬ノズル１８中の溶鋼に一定の渦電
流が発生し、該渦電流によつて決まる一定量の信号電圧
が検知コイル４２Ａ，４２Ｂに誘起される。浸漬ノズル
１８中の溶鋼１０がスラグ１２に変化すると、励磁コイ
ル４０により誘起される渦電流量が変化するため、検知
コイル４２Ａ，４２Ｂに誘起される信号電圧も変化する
。この変化は、信号処理回路の増幅器７４Ａ，７４Ｂ１
ブリツジ回路７６により差動増幅され、検波器８０によ
り検波されて溶鋼からスラグへの変化状態が確実に把握
される。信号処理回路３４出力により浸漬ノズル１８中
の溶鋼１０がスラグ１２に変わつたことが検知されると
、シリンダ１５により溶鋼流制御ゲー口６が閉とされる
と共に、水平駆動機構３２によりプローブコイル３０が
再び後退され、プローブコイル３０に無用の熱影響が及
ぶ事が防止される。本実施例においては、励磁コイル定
電流の交流を印加すると共に、検知コイルに誘起される
信号電圧を、入力抵抗がはぼ無限大の増幅器を用いて負
荷電流を流さないように検出するようにしたので、励磁
コイルの温度変化によるインピーダンス変化があつても
、磁界発生用の電流が一定に保たれるため、溶鋼或いは
スラグ内に発生させる磁界は一定となる。
ータ６４により、Ｃ字型フレーム４４を後退させておき
、プローブコイル３０が浸漬ノズル１８の熱影響を受け
ないようにしておく。鋳込み終了時点が近づいた場合に
は、水平駆動機構３２によりプローブコイル３０を前進
させ、浸漬ノズル１８中の溶鋼１０と、励磁コイル４０
Ａ，４０Ｂ１検知コイル４２Ａ，４２Ｂとの相対位置関
係が、第２図に示すような正対位置になるようにする。
この状態で励磁コイル４０Ａ，４０Ｂを、信号処理回路
３４の交流電源７０及び定電流１駆動出力増幅器７２に
より励磁すると、浸漬ノズル１８中の溶鋼に一定の渦電
流が発生し、該渦電流によつて決まる一定量の信号電圧
が検知コイル４２Ａ，４２Ｂに誘起される。浸漬ノズル
１８中の溶鋼１０がスラグ１２に変化すると、励磁コイ
ル４０により誘起される渦電流量が変化するため、検知
コイル４２Ａ，４２Ｂに誘起される信号電圧も変化する
。この変化は、信号処理回路の増幅器７４Ａ，７４Ｂ１
ブリツジ回路７６により差動増幅され、検波器８０によ
り検波されて溶鋼からスラグへの変化状態が確実に把握
される。信号処理回路３４出力により浸漬ノズル１８中
の溶鋼１０がスラグ１２に変わつたことが検知されると
、シリンダ１５により溶鋼流制御ゲー口６が閉とされる
と共に、水平駆動機構３２によりプローブコイル３０が
再び後退され、プローブコイル３０に無用の熱影響が及
ぶ事が防止される。本実施例においては、励磁コイル定
電流の交流を印加すると共に、検知コイルに誘起される
信号電圧を、入力抵抗がはぼ無限大の増幅器を用いて負
荷電流を流さないように検出するようにしたので、励磁
コイルの温度変化によるインピーダンス変化があつても
、磁界発生用の電流が一定に保たれるため、溶鋼或いは
スラグ内に発生させる磁界は一定となる。
また、負荷即ち溶鋼やスラグ等渦電流損失に差を生ずる
ような条件変化があつても発生する磁界を一定に保つこ
とができる。更に、検出コイルに誘起された電圧は、負
荷電流が流されないため、温度によるコイルの抵抗変化
の影響を受けずに取り出すことができ、従つて、温度影
響が極めて少ない。又、本実施例においては、励磁コイ
ルを直列接続して、単一の定電流交流電源装置により５
駆動するようにしているため、経済的である。
ような条件変化があつても発生する磁界を一定に保つこ
とができる。更に、検出コイルに誘起された電圧は、負
荷電流が流されないため、温度によるコイルの抵抗変化
の影響を受けずに取り出すことができ、従つて、温度影
響が極めて少ない。又、本実施例においては、励磁コイ
ルを直列接続して、単一の定電流交流電源装置により５
駆動するようにしているため、経済的である。
なお、必ずしもすべての励磁コイルを単一の定電流交流
電源装置で駆動する必要はなく、それぞれのコイルにそ
れぞれ定電流交流電源装置を設置することも勿論可能で
ある。更に、本実施例においては、励磁コイル及び検知
コイルを、共に、放射熱を遮断するための網目状金属が
装入され、内部を冷却用ガス体または液化ガスが流通す
るようにされた、Ｃ字型状フレーム内に収納するように
したので、冷却媒体として危険な水を使用する必要がな
く、かつ高い冷却効果を得ることが可能である。
電源装置で駆動する必要はなく、それぞれのコイルにそ
れぞれ定電流交流電源装置を設置することも勿論可能で
ある。更に、本実施例においては、励磁コイル及び検知
コイルを、共に、放射熱を遮断するための網目状金属が
装入され、内部を冷却用ガス体または液化ガスが流通す
るようにされた、Ｃ字型状フレーム内に収納するように
したので、冷却媒体として危険な水を使用する必要がな
く、かつ高い冷却効果を得ることが可能である。
即ち、液化ガスによる放射熱の反射・吸収作用によらな
いガス体をキャリヤーとした熱交換冷却吸収の不十分さ
が、網目状金属により十分補われるため、ガス体による
簡便な、且つ、より安全な冷却が可能である。なお前記
実施例においては、検知コイル及び励磁コイルが２対使
用され差動接続されているため、溶鋼通路中のスラグ検
知を確実に行なうことが可能である〇以上説明した通り
、本発明は、励磁コイルにより溶鋼中に誘起される渦電
流の変化を利用して、溶鋼通路中のスラグを検出する溶
鋼通路のスラグ検知装置において、励磁コイルに定電流
の交流を印加すると共に、検知コイルに誘起される信号
電圧を負荷電流を流さないように検出するようにしたの
で、周囲温度等によるコイルの抵抗変化の影響を受けず
に、安定してスラグ検知が可能であるという優れた効果
を有する。
いガス体をキャリヤーとした熱交換冷却吸収の不十分さ
が、網目状金属により十分補われるため、ガス体による
簡便な、且つ、より安全な冷却が可能である。なお前記
実施例においては、検知コイル及び励磁コイルが２対使
用され差動接続されているため、溶鋼通路中のスラグ検
知を確実に行なうことが可能である〇以上説明した通り
、本発明は、励磁コイルにより溶鋼中に誘起される渦電
流の変化を利用して、溶鋼通路中のスラグを検出する溶
鋼通路のスラグ検知装置において、励磁コイルに定電流
の交流を印加すると共に、検知コイルに誘起される信号
電圧を負荷電流を流さないように検出するようにしたの
で、周囲温度等によるコイルの抵抗変化の影響を受けず
に、安定してスラグ検知が可能であるという優れた効果
を有する。
また、２つの検知コイルの位置関係を正対位置として、
これらを差動接続として検知するようにしたので、温度
、コイルおよびノズルの相対変化の影響を受けず、正確
にスラグ検知ができるという効果も有する。
これらを差動接続として検知するようにしたので、温度
、コイルおよびノズルの相対変化の影響を受けず、正確
にスラグ検知ができるという効果も有する。
第１図は、本発明に係る溶鋼通路のスラグ検知装置の実
施例を連続鋳造設備にセツトした状態を示す一部断面図
を含む斜視図、第２図はスラグ検知用プローブコイルを
浸漬ノズルへ装着した状態を示す、第１図の−線に沿う
断面図、第３図は、同じく側面図、第４図は、前記実施
例における信号処理回路を示すプロツク線図である。 １０・・・・・・溶鋼、１２・・・・・・スラグ、１４
・・・・・・取鍋、１８・・・・・・浸漬ノズル、２０
・・・・・・タンデイツシュ、２４・・・・・・モール
ド、３０・・・・・・プローブコイル、３２・・・・・
・水平駆動機構、３４・・・・・・信号処理回路、４０
Ａ，４０Ｂ・・・・・・励磁コイル、４２Ａ，４２Ｂ・
・・・・・検知コイル、４４・・・・・・Ｃ字型フレー
ム、７０・・・・・・交流電源、７２・・・・・・定電
流駆動出力増幅器、７４，ｒ８・・・・・・増幅器、７
６・・・・・・ブリツジ回路、８０・・・・・・検波器
。
施例を連続鋳造設備にセツトした状態を示す一部断面図
を含む斜視図、第２図はスラグ検知用プローブコイルを
浸漬ノズルへ装着した状態を示す、第１図の−線に沿う
断面図、第３図は、同じく側面図、第４図は、前記実施
例における信号処理回路を示すプロツク線図である。 １０・・・・・・溶鋼、１２・・・・・・スラグ、１４
・・・・・・取鍋、１８・・・・・・浸漬ノズル、２０
・・・・・・タンデイツシュ、２４・・・・・・モール
ド、３０・・・・・・プローブコイル、３２・・・・・
・水平駆動機構、３４・・・・・・信号処理回路、４０
Ａ，４０Ｂ・・・・・・励磁コイル、４２Ａ，４２Ｂ・
・・・・・検知コイル、４４・・・・・・Ｃ字型フレー
ム、７０・・・・・・交流電源、７２・・・・・・定電
流駆動出力増幅器、７４，ｒ８・・・・・・増幅器、７
６・・・・・・ブリツジ回路、８０・・・・・・検波器
。
Claims (1)
- １ 励磁コイルにより溶鋼中に誘起される渦電流の変化
を利用して、溶鋼通路中のスラグを検出する溶鋼通路の
スラグ検知装置において、交流電源と、前記交流電源か
らの交流出力を定電流化する定電流駆動出力増幅器と、
前記定電流駆動出力増幅器に接続された励磁コイルと、
前記励磁コイルにより溶鋼中に誘起される渦電流の変化
に基づいて信号電圧が誘起される検知コイルと、前記検
知コイルにそれぞれ接続され、入力インピーダンスがほ
ぼ無限大の増幅器と、前記増幅器の出力を差動増幅する
ためのブリッジ回路とを備え、前記定電流駆動出力増幅
器により前記励磁コイルに定電流の交流を印加すると共
に、検知コイルに誘起される信号電圧を前記入力インピ
ーダンスがほぼ無限大の増幅器に印加して、その負荷電
流を流さずに検出するように構成したことを特徴とする
溶鋼通路のスラグ検知装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53027009A JPS5916543B2 (ja) | 1978-03-08 | 1978-03-08 | 溶鋼通路のスラグ検知装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53027009A JPS5916543B2 (ja) | 1978-03-08 | 1978-03-08 | 溶鋼通路のスラグ検知装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54119336A JPS54119336A (en) | 1979-09-17 |
| JPS5916543B2 true JPS5916543B2 (ja) | 1984-04-16 |
Family
ID=12209103
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53027009A Expired JPS5916543B2 (ja) | 1978-03-08 | 1978-03-08 | 溶鋼通路のスラグ検知装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5916543B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS633356U (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-11 | ||
| JP3033592U (ja) * | 1996-07-15 | 1997-01-28 | 武 佐伯 | 窓用ワイピング掃除具 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0798248B2 (ja) * | 1988-06-06 | 1995-10-25 | 日新製鋼株式会社 | 連続鋳造におけるスラグカット方法および装置 |
| JPH0222255U (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-14 | ||
| DE60322193D1 (de) * | 2003-06-13 | 2008-08-28 | Mpc Metal Process Control Ab | Verfahren und Vorrichtung zum Erkennen von Schlacken |
| EP1486272B1 (en) * | 2003-06-13 | 2006-03-22 | MPC Metal Process Control AB | A method and a device for detecting slag |
| CN107931555A (zh) * | 2017-11-26 | 2018-04-20 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 一种基于下渣检测系统二次报警的连铸钢包终浇方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS491430A (ja) * | 1972-04-22 | 1974-01-08 | ||
| JPS502154U (ja) * | 1973-05-02 | 1975-01-10 |
-
1978
- 1978-03-08 JP JP53027009A patent/JPS5916543B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS491430A (ja) * | 1972-04-22 | 1974-01-08 | ||
| JPS502154U (ja) * | 1973-05-02 | 1975-01-10 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS633356U (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-11 | ||
| JP3033592U (ja) * | 1996-07-15 | 1997-01-28 | 武 佐伯 | 窓用ワイピング掃除具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54119336A (en) | 1979-09-17 |
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