JPS59164939A - ノツキング信号処理回路 - Google Patents
ノツキング信号処理回路Info
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- JPS59164939A JPS59164939A JP3824083A JP3824083A JPS59164939A JP S59164939 A JPS59164939 A JP S59164939A JP 3824083 A JP3824083 A JP 3824083A JP 3824083 A JP3824083 A JP 3824083A JP S59164939 A JPS59164939 A JP S59164939A
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L23/00—Devices or apparatus for measuring or indicating or recording rapid changes, such as oscillations, in the pressure of steam, gas, or liquid; Indicators for determining work or energy of steam, internal-combustion, or other fluid-pressure engines from the condition of the working fluid
- G01L23/22—Devices or apparatus for measuring or indicating or recording rapid changes, such as oscillations, in the pressure of steam, gas, or liquid; Indicators for determining work or energy of steam, internal-combustion, or other fluid-pressure engines from the condition of the working fluid for detecting or indicating knocks in internal-combustion engines; Units comprising pressure-sensitive members combined with ignitors for firing internal-combustion engines
- G01L23/221—Devices or apparatus for measuring or indicating or recording rapid changes, such as oscillations, in the pressure of steam, gas, or liquid; Indicators for determining work or energy of steam, internal-combustion, or other fluid-pressure engines from the condition of the working fluid for detecting or indicating knocks in internal-combustion engines; Units comprising pressure-sensitive members combined with ignitors for firing internal-combustion engines for detecting or indicating knocks in internal combustion engines
- G01L23/225—Devices or apparatus for measuring or indicating or recording rapid changes, such as oscillations, in the pressure of steam, gas, or liquid; Indicators for determining work or energy of steam, internal-combustion, or other fluid-pressure engines from the condition of the working fluid for detecting or indicating knocks in internal-combustion engines; Units comprising pressure-sensitive members combined with ignitors for firing internal-combustion engines for detecting or indicating knocks in internal combustion engines circuit arrangements therefor
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- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関のノッキングの有無及びその程度を検
出するノッキング信号処理回路に関する。
出するノッキング信号処理回路に関する。
ノッキングは、内燃機関のある運転状態において、シリ
ンダ内の点火部で発生した火炎が末端の未燃焼部に伝播
しないうちにその未燃焼部が自然着火し、シリンダ内の
混合ガスが一時的忙急激に燃焼する現象である。このよ
うなノッキング現象が発生すると内燃機関の出力低下及
びオーバヒートを招き好ましくないことは言うまでもな
い。
ンダ内の点火部で発生した火炎が末端の未燃焼部に伝播
しないうちにその未燃焼部が自然着火し、シリンダ内の
混合ガスが一時的忙急激に燃焼する現象である。このよ
うなノッキング現象が発生すると内燃機関の出力低下及
びオーバヒートを招き好ましくないことは言うまでもな
い。
一般に、内燃機関の点火時期は、その運転状態において
ノッキングを発生させない範囲でできるだけ進ませるの
が効率的である。しかし点火時期を進め過ぎると負荷状
態によってはノッキングが発生し、その場合には点火時
期を遅らせる必要がある。このだめにはノッキングの発
生を正確に検出することが必要である。
ノッキングを発生させない範囲でできるだけ進ませるの
が効率的である。しかし点火時期を進め過ぎると負荷状
態によってはノッキングが発生し、その場合には点火時
期を遅らせる必要がある。このだめにはノッキングの発
生を正確に検出することが必要である。
ノッキングが発生すると内燃機関本体が異常振動を起こ
し、シリンダの上死点付近で５〜１０ ｋＨｚの範囲の
特定周波数成分の振動が発生することが知られている。
し、シリンダの上死点付近で５〜１０ ｋＨｚの範囲の
特定周波数成分の振動が発生することが知られている。
内燃機関の正常動作時に（／ｉ、内燃機関本体の振動周
波数は主に数十〜数汀Ｈ２の周波数成分を含む。これ以
外・に吸排気バルブの開閉によっても内燃機関本体が振
動し、この振動はノッキング発生時と同じ周波数成分も
含むので、ノッキング検出の障害となる。まだ点火によ
る誘導ノイズもノッキング検出の障害となる。
波数は主に数十〜数汀Ｈ２の周波数成分を含む。これ以
外・に吸排気バルブの開閉によっても内燃機関本体が振
動し、この振動はノッキング発生時と同じ周波数成分も
含むので、ノッキング検出の障害となる。まだ点火によ
る誘導ノイズもノッキング検出の障害となる。
これまでいくつかのノッキング信号処理回路が。
提案されているが、上述したノイズ成分をもノッキング
として検出してしまうだめ、検出精度が悪く弱いノッキ
ングを精度良く検出することができなかった。
として検出してしまうだめ、検出精度が悪く弱いノッキ
ングを精度良く検出することができなかった。
このことを図面を参照しながら説明する。
第１図に従来のノッキング信号処理回路の一例のブロッ
ク図を示す。第２図は第１図の各部の信号波形図である
。
ク図を示す。第２図は第１図の各部の信号波形図である
。
参照番号２は、内燃機関本体に取シ付けられた振動検出
器であシ、その出力信号中には第２図の信号２１に示す
ように、多くの周波数成分が含まれている°。この出力
信号２１を増幅器３で増幅し。
器であシ、その出力信号中には第２図の信号２１に示す
ように、多くの周波数成分が含まれている°。この出力
信号２１を増幅器３で増幅し。
帯域瀘波器４を通してノッキング振動の周波数にほぼ等
しけ中心周波数を持つ特定周波数成分を抽出する。更に
この抽出された特定周波数成分を半波整流回路５で整流
して第２図の信号２２のような半波成分を抽出する。
しけ中心周波数を持つ特定周波数成分を抽出する。更に
この抽出された特定周波数成分を半波整流回路５で整流
して第２図の信号２２のような半波成分を抽出する。
第２図中、信号２２に含まれる信号２２ａ。
２２ｃはそれぞれ１点火による誘導ノイズ成分及びパル
プ系による振動ノイズ、成分を示しておシ。
プ系による振動ノイズ、成分を示しておシ。
信号２２ｂがノッキングによる振動ノイズ成分を示して
いる。
いる。
信号２２は、２つの経路に分けられ、一方はそのまま電
圧比較器６の一方の入力端子に接続され。
圧比較器６の一方の入力端子に接続され。
被ノッキング検出用信号電圧ｖＮとなる。他方は。
低減ｐ波器７．増幅器８を通して第２図中破線２２ｄに
示すような電圧ｖｓに変換され、この電圧ｖ８は基準電
圧として電圧比較器６のもう一方の入力端子に入力され
る。なお基準電圧ｖｓは２通常、ノッキングが無い時の
信号電圧ｖＮのピーク電圧よシゎずかに大きくなるよう
に増幅器８の利得が調整されている。電圧比較器６へ入
る電圧ＶＮ、■８のうち。
示すような電圧ｖｓに変換され、この電圧ｖ８は基準電
圧として電圧比較器６のもう一方の入力端子に入力され
る。なお基準電圧ｖｓは２通常、ノッキングが無い時の
信号電圧ｖＮのピーク電圧よシゎずかに大きくなるよう
に増幅器８の利得が調整されている。電圧比較器６へ入
る電圧ＶＮ、■８のうち。
被ノッキング検出用信号電圧ｖＮが基準電圧ｖｓよシも
大きくなっている間、電圧比較器６には出力が生ずる。
大きくなっている間、電圧比較器６には出力が生ずる。
その出力は積分器９に蓄積され、ノッキング検出電圧と
して第２図の信号２３のように出力される。この信号２
３は８次の点火までの間適当な時間維持され、リセット
信号ＳＲでリセットされる。１１は増幅器である。
して第２図の信号２３のように出力される。この信号２
３は８次の点火までの間適当な時間維持され、リセット
信号ＳＲでリセットされる。１１は増幅器である。
この信号処理回路では、単発的に生ずるノッキングは比
較的良く検出できる。しかしノッキングが連続して起こ
る場合、基準電圧■８が大きくなるためノッキングを正
確に検出できない場合がある。
較的良く検出できる。しかしノッキングが連続して起こ
る場合、基準電圧■８が大きくなるためノッキングを正
確に検出できない場合がある。
また加速及び減速時には゛、低減Ｐ波器７の時定数によ
る基準電圧ｖ８の時間遅れのためノッキングの検出に誤
まシを生ずる。更にノッキング信号以外の信号であって
もノッキング信号と同周波数の場合は、その成分が例え
ば第２図２２ｃのように大きくなると、ノッキングとし
て検出してしまう。
る基準電圧ｖ８の時間遅れのためノッキングの検出に誤
まシを生ずる。更にノッキング信号以外の信号であって
もノッキング信号と同周波数の場合は、その成分が例え
ば第２図２２ｃのように大きくなると、ノッキングとし
て検出してしまう。
本発明は、上述したような欠点を解消して検出精度の高
いノッキング信号処理回路を提供しようとするものであ
る。
いノッキング信号処理回路を提供しようとするものであ
る。
本発明は、振動検出器よシ得られる信ぢに対し所定のタ
イミングでテンシリングを行なってノッキング発生領域
の信号と基準となるべき信号の含まれる領域の信号とを
抽出し、これら２つの５信号からノッキング検出を行な
うようにしたものであり、特にサンプリングの前に、ノ
ッキング発生時の）−ノキング信号及び基準となるべき
信号にそれぞれ特有の周波数帯域でのＰ波を行なって検
出精度を向上させたことを特徴とする。
イミングでテンシリングを行なってノッキング発生領域
の信号と基準となるべき信号の含まれる領域の信号とを
抽出し、これら２つの５信号からノッキング検出を行な
うようにしたものであり、特にサンプリングの前に、ノ
ッキング発生時の）−ノキング信号及び基準となるべき
信号にそれぞれ特有の周波数帯域でのＰ波を行なって検
出精度を向上させたことを特徴とする。
以下に本発明の詳細な説明する。
第３図は４気筒内燃機関におけるノッキング現象を実験
によシ調査して得た信号波形図である。
によシ調査して得た信号波形図である。
すなわち内燃機関本体１で取り付けた平坦々周波数特性
をもつ振動検出器の出力をクランク角度を基準にして観
測した一例である。
をもつ振動検出器の出力をクランク角度を基準にして観
測した一例である。
信号３１は、振動検出器の出力を高域通過特性をもつ高
域ろ波器を通しだ出力をノッキングが無い時について示
し、信号３２は振動検出器の出力をノッキング振動の周
波数尾はぼ等しい中心周波数をもちＱが１０程度の帯域
渥波器を通した出力をノッキングが無い時について示し
ている。また１言号３．３．３４はそルぞれ、軽いノッ
キングが発生している時の上記高域沖波器及び帯域Ｐ波
器の出力である。
域ろ波器を通しだ出力をノッキングが無い時について示
し、信号３２は振動検出器の出力をノッキング振動の周
波数尾はぼ等しい中心周波数をもちＱが１０程度の帯域
渥波器を通した出力をノッキングが無い時について示し
ている。また１言号３．３．３４はそルぞれ、軽いノッ
キングが発生している時の上記高域沖波器及び帯域Ｐ波
器の出力である。
内燃機関の回転数、ノッキングの発生状態を変化させて
上記高域沖波器、帯域ろ波器の出力波形を詳しく分析し
た結果、以下のようなことが明らかとなった。
上記高域沖波器、帯域ろ波器の出力波形を詳しく分析し
た結果、以下のようなことが明らかとなった。
■ ノッキング１１号すの発生するタイミング・は。
上死点ＴＤＣ直後のほぼ一定のクランク角θ１の範囲で
あり、θｌの値はｌＯ０〜３０°の範囲である“□“０
■ 最も大きいノイズはバルブノイズＣであシ。
あり、θｌの値はｌＯ０〜３０°の範囲である“□“０
■ 最も大きいノイズはバルブノイズＣであシ。
上死点ＴＤＣからほぼ一定のクランク角θ２（約６０°
）に対応する時間経過後に発生する。
）に対応する時間経過後に発生する。
■ 上死点ＴＤＣ前０〜６０°のクランク角範囲に点火
誘導ノイズａが発生する・。
誘導ノイズａが発生する・。
■ 回転数が増加すると、ノッキング信号すのレベルも
上昇し、ノイズａ、ｃ以外のいわゆる／＜ツクグラウン
ドノイズもほぼ比例して上昇する。
上昇し、ノイズａ、ｃ以外のいわゆる／＜ツクグラウン
ドノイズもほぼ比例して上昇する。
■ パルプノイズＣ１点火誘導ノイズａの発生するタイ
ミングは、内燃機関の回転数及び点火時期によって変化
するが、いずれの回転数でもバルブノイズＣの発生する
クランク角θ２に対応する時点よシ、上死点ＴＤＣ９０
°のクランク角付近に対応する時点までの間にはパック
グラウンドノイズ以外の特別なノイズは無い。
ミングは、内燃機関の回転数及び点火時期によって変化
するが、いずれの回転数でもバルブノイズＣの発生する
クランク角θ２に対応する時点よシ、上死点ＴＤＣ９０
°のクランク角付近に対応する時点までの間にはパック
グラウンドノイズ以外の特別なノイズは無い。
■ バックグラウンドノイズは約２ ｋＨｚ以上から回
転数に比例し変動要因の少ない信号となる。
転数に比例し変動要因の少ない信号となる。
以上のことから１点火誘導ノイズやノ、ソキング信号の
含まれない領域、すなわち上述したバルブノイズ発生時
点よシ上死点ＴＤＣから９０°のクランク角を経て点火
直前までの一部領域であって、しり かも２ｋＨｚ以上のバックグラウンドノイズレベルをノ
ッキング検出用の基準信号として利用できるだものであ
シ、振動検出器出力を約２ ｋＨｚ以上の高域Ｐ波器を
通しだうえで、バルブノイズＣが終了してより上死点か
ら９０°のクランク角度を経て点火蹟至る丑での間の一
部領域の、信号をサンプリングし、このサンプリング信
号から基準電圧を得。
含まれない領域、すなわち上述したバルブノイズ発生時
点よシ上死点ＴＤＣから９０°のクランク角を経て点火
直前までの一部領域であって、しり かも２ｋＨｚ以上のバックグラウンドノイズレベルをノ
ッキング検出用の基準信号として利用できるだものであ
シ、振動検出器出力を約２ ｋＨｚ以上の高域Ｐ波器を
通しだうえで、バルブノイズＣが終了してより上死点か
ら９０°のクランク角度を経て点火蹟至る丑での間の一
部領域の、信号をサンプリングし、このサンプリング信
号から基準電圧を得。
まだ振動検出器出力を上述した５〜１０ ｋＨｚの帯域
通過特性をもつ帯域沖波器を通したうえで、上死点付近
に発生するノッキング信号をサンプリングして被ノソキ
スグ検出用電圧を得て上記基準゛電圧と比較するように
したことを特徴とする。
通過特性をもつ帯域沖波器を通したうえで、上死点付近
に発生するノッキング信号をサンプリングして被ノソキ
スグ検出用電圧を得て上記基準゛電圧と比較するように
したことを特徴とする。
第４゛図は本発明によるノッキング信号処理回路のブロ
ック図であり、第５図はその各部の信号波形図である。
ック図であり、第５図はその各部の信号波形図である。
第４図を参照して、４２は内燃機関本体４１に取り伺け
られた振動検出器である。振動検出器４２の出力は、増
幅器４３で増幅された後２つの経路に分けられる。この
うち一方は、ノッキング振動による周波数とほぼ等しい
中心周波数をもちＱが１０程度の帯域瀘波器４４を通す
ことにより。
られた振動検出器である。振動検出器４２の出力は、増
幅器４３で増幅された後２つの経路に分けられる。この
うち一方は、ノッキング振動による周波数とほぼ等しい
中心周波数をもちＱが１０程度の帯域瀘波器４４を通す
ことにより。
第５図の信号６４を得る。他方は、 ２ ｋＨｚ以上を
通過域とした高域ろ波器５３を通すことにより。
通過域とした高域ろ波器５３を通すことにより。
第５図の信号６３を得る。
一方、ゲートパルス発生回路５２では、内燃機関本体４
１に設けられたクランク角検出器５１からの出力信号を
もとに、上死点ＴＤＣから９０°のクランク角付近の一
定時間ΔＴｌＯ間高域Ｐ波器５３の出力信号６３をサン
プリングするだめの第１のダートパルス６１と、上死点
ＴＤＣから前述したバルブノイズＣが発生する時点まで
の所定クランク角θ２に対応する時間ΔＴ２の間帯域Ｐ
波器４４の出力信号６４をサンプリングするだめの第２
のダートパルス６２と、所定のクランク角に同期した信
号リセット用のパルスを発生する。
１に設けられたクランク角検出器５１からの出力信号を
もとに、上死点ＴＤＣから９０°のクランク角付近の一
定時間ΔＴｌＯ間高域Ｐ波器５３の出力信号６３をサン
プリングするだめの第１のダートパルス６１と、上死点
ＴＤＣから前述したバルブノイズＣが発生する時点まで
の所定クランク角θ２に対応する時間ΔＴ２の間帯域Ｐ
波器４４の出力信号６４をサンプリングするだめの第２
のダートパルス６２と、所定のクランク角に同期した信
号リセット用のパルスを発生する。
帯域Ｆ波器４４の出力信号６４は、第２０ケゞ−トパル
ス６２で開となるスイッチング回路４５でサンプリング
され、第５図の信号６７となる。この信号６７は、更に
整流回路４６を通って第５図の信号６８に示すように半
波整流され、電圧比較器４７の一方に入力する。この信
号６８を被ノッキング検出用電圧（以下、被検出電圧Ｖ
Ｎと呼ぶ）とする。
ス６２で開となるスイッチング回路４５でサンプリング
され、第５図の信号６７となる。この信号６７は、更に
整流回路４６を通って第５図の信号６８に示すように半
波整流され、電圧比較器４７の一方に入力する。この信
号６８を被ノッキング検出用電圧（以下、被検出電圧Ｖ
Ｎと呼ぶ）とする。
高域戸波器５３の出力信号６３は、第１のケゝ−トノヤ
ルスで開となるスイッチング回路５４でサンプリングさ
れ、第５図の信号６５となる。この信号６５は、更に整
流回路５５と平滑回路５６とで第５図に６６として示す
直流電圧に変換される。
ルスで開となるスイッチング回路５４でサンプリングさ
れ、第５図の信号６５となる。この信号６５は、更に整
流回路５５と平滑回路５６とで第５図に６６として示す
直流電圧に変換される。
ケゝ−トパルス発生回路５２によるノＥルスで動作する
リセット回路５７は、この直流電圧を一定時間増幅器５
８に供給する。この直流電圧は基準電圧ｖｓとして電圧
比較器４７の他方の入力に接続される。
リセット回路５７は、この直流電圧を一定時間増幅器５
８に供給する。この直流電圧は基準電圧ｖｓとして電圧
比較器４７の他方の入力に接続される。
電圧比較器４７では、２つの入力重圧を比較し。
被検出電圧ＶＮが基準電圧ｖ８を越える時間に対応して
・ぐルス数、ノクルス幅が変化する第５図の信号６９に
示すよりなノｅルス列信号を出力する。積分器４８はこ
のパルス列を蓄積し次の上死点ＴＤＣの手前でデートパ
ルス発生回路５２の信号によシリセットされるまで電圧
を保持する。この電圧は増幅器５０によシ外部機器への
出力が可能なレベルに調整され、第５図に信号７０とし
て示すようなノッキング検出電圧Ｖ。とじて出力される
。
・ぐルス数、ノクルス幅が変化する第５図の信号６９に
示すよりなノｅルス列信号を出力する。積分器４８はこ
のパルス列を蓄積し次の上死点ＴＤＣの手前でデートパ
ルス発生回路５２の信号によシリセットされるまで電圧
を保持する。この電圧は増幅器５０によシ外部機器への
出力が可能なレベルに調整され、第５図に信号７０とし
て示すようなノッキング検出電圧Ｖ。とじて出力される
。
このノッキング検出電圧Ｖ。は、信号６９のノ４ルス数
、ハルス幅ニよってレベルがｉ化り、パルス数、ノクル
ス幅は被検出電圧ｖＮの高低に対応しているので、ノッ
キングの程度に対応した出力を得ることができる。ノッ
キングの検出感度を調整するには、基準電圧ｖ８設定用
の増幅器５８の利得を調高するようにしているので、検
出感度調整を精密に行なうことができる。
、ハルス幅ニよってレベルがｉ化り、パルス数、ノクル
ス幅は被検出電圧ｖＮの高低に対応しているので、ノッ
キングの程度に対応した出力を得ることができる。ノッ
キングの検出感度を調整するには、基準電圧ｖ８設定用
の増幅器５８の利得を調高するようにしているので、検
出感度調整を精密に行なうことができる。
なお第３図に示しだ結果にもとづき、第５図に示した第
１のダートパルス６１のΔＴ１全１ヲ５〜１、０ ｍ５
ｅｃに設定することにより、広範な運転状態にわたって
第１のグー） Ａ？ルス６１のΔＴ、時間内にノッキン
グ振動周波数、バルブノイズ、点火誘導ノイズを含まな
いようにすることができる。また第２のケゞ−トパルス
６２のΔＴ２をクランク角θ２が上死点ＴＤＣから約５
０°になるような時間に対応させることによシ、バルブ
ノイズや点火誘導ノイズを含まない信号を抽出すること
ができる。
１のダートパルス６１のΔＴ１全１ヲ５〜１、０ ｍ５
ｅｃに設定することにより、広範な運転状態にわたって
第１のグー） Ａ？ルス６１のΔＴ、時間内にノッキン
グ振動周波数、バルブノイズ、点火誘導ノイズを含まな
いようにすることができる。また第２のケゞ−トパルス
６２のΔＴ２をクランク角θ２が上死点ＴＤＣから約５
０°になるような時間に対応させることによシ、バルブ
ノイズや点火誘導ノイズを含まない信号を抽出すること
ができる。
以上説明してきたように１本発明では基準電圧ｖｓを得
るだめの信号を振動検出器の出力から抽出するので、内
燃機関の種類、振動検出器の感度のばらつき等による誤
差要因を補正することができる。また一定周波数以上の
パックグラウンドノイズを含む信号から基準電圧ｖ８を
得るだめの信号をシーンシリングしている間は、バルブ
ノイズや点火誘導ノイズ等の特別なノイズ成分を含まな
いので。
るだめの信号を振動検出器の出力から抽出するので、内
燃機関の種類、振動検出器の感度のばらつき等による誤
差要因を補正することができる。また一定周波数以上の
パックグラウンドノイズを含む信号から基準電圧ｖ８を
得るだめの信号をシーンシリングしている間は、バルブ
ノイズや点火誘導ノイズ等の特別なノイズ成分を含まな
いので。
これらの特別々ノイズの影響を受けることが無く。
しかもサンプリング時間ΔＴ１を一定としているので回
転数が変化してもその補正は不要である。
転数が変化してもその補正は不要である。
また被検出電圧ｖＮを得るだめの信号として、ノッキン
グの発生し易いクランク角範囲の信号をこの範囲に対応
した時間ΔＴ２によシ選択しているので１回転数が変化
した場合でも特別のノイズの影響を受けることが無（、
Ｓ／Ｎ比が大幅に向上する。
グの発生し易いクランク角範囲の信号をこの範囲に対応
した時間ΔＴ２によシ選択しているので１回転数が変化
した場合でも特別のノイズの影響を受けることが無（、
Ｓ／Ｎ比が大幅に向上する。
更に一点火サイクルの中でノッキングの検出を終了する
ので加速、減速時の回転数の変動にも十分対応できる。
ので加速、減速時の回転数の変動にも十分対応できる。
以上のことから２本発明のノッキング信号処理回路によ
れば゛、誤動作が少なく高精度でノッキングを検出する
ことができ、これを用いて内燃機関の点火時期の制御を
適切に行なうことが可能となシ、実用上極めて有用であ
る。
れば゛、誤動作が少なく高精度でノッキングを検出する
ことができ、これを用いて内燃機関の点火時期の制御を
適切に行なうことが可能となシ、実用上極めて有用であ
る。
第１図は従来のノッキング信号処理回路の一例のブロッ
ク図、第２図はその各部の信号波形の時間変化を示した
図、第３図は本発明の詳細な説明するために振動検出器
の出力を涙液した信号をノッキング無し、ノッキング有
シの別に示し、第４図は本発明によるノッキング信号処
理回路のブロック図、第５図はその各部の信号波形の時
間変化を示した図。 図中、１’、、４１は内燃機関本体、２．４２は振動検
出器、 ３ 、８ 、１１ 、４３ 、５０ 、 ’５
８は増幅器、４．４４は帯域Ｐ波器、 ５ 、４６ 、
’ ５５は整流回路、６．４７は電圧比較器、７は低域
Ｐ波器、９．４８は積分器、４５．５４はスイッチング
回路、５１はクランク角検出器、５２はダートパルス発
生回路、５３は高域洲波器、５６は平滑回路、５７はリ
セット回路。 第２図 一時間 第３図
ク図、第２図はその各部の信号波形の時間変化を示した
図、第３図は本発明の詳細な説明するために振動検出器
の出力を涙液した信号をノッキング無し、ノッキング有
シの別に示し、第４図は本発明によるノッキング信号処
理回路のブロック図、第５図はその各部の信号波形の時
間変化を示した図。 図中、１’、、４１は内燃機関本体、２．４２は振動検
出器、 ３ 、８ 、１１ 、４３ 、５０ 、 ’５
８は増幅器、４．４４は帯域Ｐ波器、 ５ 、４６ 、
’ ５５は整流回路、６．４７は電圧比較器、７は低域
Ｐ波器、９．４８は積分器、４５．５４はスイッチング
回路、５１はクランク角検出器、５２はダートパルス発
生回路、５３は高域洲波器、５６は平滑回路、５７はリ
セット回路。 第２図 一時間 第３図
Claims (1)
- １ 内燃機関本体に設けられた振動検出器の出力信号か
らノッキングを検出するノッキング信号処理回路におい
て、前記出力信号からノッキング振動に対応する特定周
波数成分を抽出する第１の手段と、前記出力信号から約
２ ｋＨｚ以上の周波数成分を抽出する第２の手段と、
クランク角検出器の出力信号により、上死点から９０°
のクランク角付近における所定時間ΔＴ、にわたる第１
のケ゛−ト信号と、上死点近くにおける所定クランク角
に対応する所定時間ΔＴ２にわたる第２のダート信号と
を作成する手段と、前記第２の抽出手段で抽出された周
波数信号に対し前記第１のダート信号でサンプリングを
行ない該サンプリング信号から基準電圧を得る手段と、
前記第１の抽出手段で抽出されだ周波数信号に対し前記
第２のゲート信号でサンプリングを行ない該サンプリン
グ信号から被ノッキング検出用電圧を得る手段と、前記
基準電圧と被ノッキング検出用電圧とを比較してノッキ
ング検出信号を出力する手段とを備えたことを特徴とす
るノッキング信号処理回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3824083A JPS59164939A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | ノツキング信号処理回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3824083A JPS59164939A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | ノツキング信号処理回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59164939A true JPS59164939A (ja) | 1984-09-18 |
Family
ID=12519776
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3824083A Pending JPS59164939A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | ノツキング信号処理回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59164939A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987004219A1 (en) * | 1986-01-08 | 1987-07-16 | Brunswick Corporation | Gated knock detector for internal-combustion engines |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5487307A (en) * | 1977-12-22 | 1979-07-11 | Nippon Denso Co Ltd | Knocking detector for internal combustion engine |
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| JPS5666727A (en) * | 1979-11-05 | 1981-06-05 | Nissan Motor Co Ltd | Knocking detection system |
| JPS56148034A (en) * | 1980-04-18 | 1981-11-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Knock controller |
| JPS58225340A (ja) * | 1982-06-25 | 1983-12-27 | Nec Corp | ノツキング信号処理回路 |
-
1983
- 1983-03-10 JP JP3824083A patent/JPS59164939A/ja active Pending
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