JPS59159088A - 液体金属冷却式原子炉 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、液体金属冷却式原子炉・に関し、評言すれば
ナトリウムのごとき液体金属によって冷却されかつ一体
型からなり、そして−次回路がスラブによって密封され
る主容器内に収容される冒連中性子炉に関するものであ
る。

どくに、一体化された高速中性子炉は、主容器が炉心、
主容器内で比較的熱い液体金属で充填されたホットゾー
ンおよび比較内冷たい液体金属で充填されたコールドゾ
ーンを画成する内部容器、炉心を横切ってホットゾーン
とコールドゾーントの間で液体金属を循環させる少なく
とも１つのポンプおよびホットゾーンとコールドゾーン
との間に配置された少なくとも１つの熱交換器を収容す
ることを特徴としている。２つの変形がスーパー・フェ
ニックスの、ごとき一体型原子炉の内部容器に関して提
案されている。

本出願人によるフランス特許出願第７．３０８．０７５
号および第７．５３６．２２６号に記載されたいわゆる
段付き内部容器はスーパー・フェニックスにより使用さ
れた解決である。ステップ部材は熱交換器の入口と出口
との間で高温ナトリウムと低温ナトリウムを分離し、か
つ主容器はサーマルバッフルによって保獲される。この
複雑な構造は、多量の核的品質にュークリア争りオーリ
ティ）のステンレス鋼を必要とするだめ、非常に高価で
ある。

他の解決は、本出願人によるフランス特許出願第７．５
３９．９８２号および第７．９０８．７９３号において
提案されたように、炉心の直径にほぼ等しい直径を有す
る筒状容器内に高温す）ＩＪウムを密閉することからな
る。その場合に高温ナトリウムは堅固なパイプにより熱
交換器取入れ口にもたらされねばならない。このパイプ
およびこの接続の密封を確実にするフェルールはそれら
の製造をとくに困ｔａＫする機械的および熱的応力を受
ける。この問題に打ち勝つだめに、例えば、段付きの解
決の欠点に再び至るバッフルによって内部容器を二重に
することが必要である。

両内部容器型に共通な他の欠点は低温ナトリウムの大き
さに比して自由な高温ナトリウム表面の大きさの結果と
して原子炉のスラブへの無視出来ない熱漏出があるとい
うことである。

本発明は公知の原子炉の欠点を受けず、かつとくにかな
りの重量利得（ウェイト・ゲイン）、かなりの簡単化お
よび容易な構造によって特徴づけられ、これら６つの組
合せ要素が据付はコストの顕著な減少を導く一体型の高
速中性子炉に関する。

したがって、本発明によれば、前述した型の液体金属冷
却式原子炉は、内部容器が大きなベースによって対向さ
れる２つの截頭円錐形フェルールの小さなベースに延び
る小径の筒状フェルールからなり、炉心を支持構造によ
って下方の截頭円錐形フェルールの小さなベース上に載
置し、ホットゾーンを前記内部容器内に形成する一方、
コールドゾーンを主容器と内部容器との間に形成するこ
とを特徴としている。

第１笑施例によれば、２つの截頭円錐形フェルール（ｄ
それらの大きなベースの近傍に直接接続される。

他の実施例によれば、２つの截頭円錐形フェルールはそ
れらの大きなベースに沿って直接または筒状）臣ルール
によって接続される。

これらの内部容器の特徴は実現し易い比較”的簡単な形
状に一致する。さらに、従来に比して、それらは内部容
器を交換器に接続するパイプおよび主容器を二重にする
バッフルを除去することができる。

２つの截頭円錐形フェルールがそれらの大きなベースの
近傍に直接互いに接続される場合には、内部容器は他方
の截頭円錐形フェルールが固着される截頭円錐形フェル
ールの大きなベースに沿って主容器に固着される。

２つのフェルールがそれらの大きなベースに沿って接続
される場合にはかつ本発明の変形例によれば、内部容器
は大径のフェルールの上方に向って延びる孔明き筒状フ
ェルールによってスラブに垂下される。

この場合に、孔明き筒状フェルールと主容器は単一〇筒
状フェルールによって名ラブに垂下されることができる
かまたは両方ともスラブに直接垂下されることができる
。本発明の他の変形例によれば、内部容器は支持フェル
ールによって主容器の底部に載置する。

本発明の特別な実施例によれば、ポンプはスラブに垂下
され、かつパイプによって支持構造の炉心構成部の供給
支持部材と連通ずるために上方の截頭円錐形フェルール
を横断する。

内部容器が主容器に垂下される変形例によればポンプは
２つの截頭円錐形フェルールを密封して横断する通路ま
たは軸内に配置される。

匹敵する方法において、上方の截頭円錐形フェルールは
高温液体金属を収容する軸または通路に配置されたスラ
ブに垂下され、かつコールドゾーンに出るように下方の
截頭円錐形フェルールを横断する。必要ならば、内部容
器はその全高にわたってサーマルバッフルによって二重
にされる。

しかしながら、本発明による内部容器の形状に鑑みて、
バッフルは除去されることができるかまたは下方の截頭
円錐形フェルールおよび任意に大径の筒状フェルールを
組み込んでいる内部容器の下方部分に限定されることが
でき、バッフルの上方縁は内部容器によって支持される
密封ベルによって突出される。

以下、本発明を非限定的英施例に関してかつ添付図面を
参照して詳細に説明する。

第１ａおよび１ｂ図に示されるごとく、本発明による原
子炉の一般的な概念は一体型の高速中性子炉の概念に従
っている。

したがって、第１ａおよび１ｂ図に示す原子炉は４Ｍ　
ｊ４：方向に軸線をもつ筒形形状を有する主容器１２が
その中に配置される容器壁１２を画成するコンクリート
炉４’を構体からなる。主容器１２はその上方端におい
てコンクリートスラブ１４にトって密封され、該コンク
リートスラブ１４の周縁部は容器壁１０の上方部に画成
された環状軸受１６上に載っている。安全性の理由から
、主容器１２は安全器１７によって二重にされる。主容
器１２には液体ナトリウム１８が尤填され、この上方の
スラブ１４の近傍には、アルゴンのごとき中性！ノス２
Ωの被覆が設けられる。

また主容器１２は炉心２２を収容する。公知の方法にお
いて、炉心は親燃料構体によって構成されかつ中性子防
護体２５によって取りＷ−ｆれる。

炉心２２およびその中性予防ａφ体２３は炉心およびそ
の液体す）　ＩＪウム供給を支持する支持部材２４上に
載置している。該支持部拐２４は炉心−支持部材構体を
支持するゾンート２６上に載置している。

第１ａおよび１ｂに示した一体型の一次回路は内部容器
２８からなり、該内部容器２８は主容器１２内に収容さ
れた液体ナトリウム１８を内部容器２８内に画成され、
かつ炉心２２がらの比較的熱い（高温の）ナトリウムを
収容するポットゾーンまたはホットコレクタ３ｏおよび
容器１２と１８の間に形成されかつ熱交換器３４からの
比較内冷たい（低温の）ナトリウムを収容するコールド
ゾーンまたはコールドコレクタ６２に分離することを可
能ならしめる。熱交換器３４内で、−次ナトリウム１８
によって炉心から引き出された熱の一部はそれ自体は公
知の方法で主容器１２内に配置べされた１またはそれ以
上の二次ナトリウム回路（図示せず）に伝達される。熱
交換器３４はポットゾーン６ｏと接続される入口３４ａ
およびコールドゾーン６２と接続される出口３４ｂを有
する０ 炉心２２を通ってコールドゾーン３２とポットゾーン６
０との間のかつ逆に熱交換器′５４を通ってホットゾー
ン３ｏとコールドゾーン６２との間のナトリウム１８の
循環は熱交換器６４および主容器１２内の完全な一次回
路に懺がれたポンプ６６によって制御される。

ナトリウムを循環させるために、ポンプ３６はコールド
ゾーン３２と接続される吸込みオリフィス３６ａおよび
バイブロ８によって炉心２２の供給支持部材２４と接続
される放出オリフィス３６ｂを有している。第１ａおよ
び１ｂ図は単一の熱交換器６４および単一のポンプ６６
のみを示すが、一般にはこれらの構成要素は同一原子炉
の主容器１２内に幾つか設けられる。

公知の方法でかつ第１ａおよび１ｂ図に示すごとく、熱
交換器６４とポンプ３６はスラブ１４に垂下されかつ炉
心２２を取り囲む主容器１２の周辺領域に配置される。

本発明によればかつ第１ａおよび１ｂ図に示すごとく、
内部容器２８は独創的形状を）シ、そしてこの形状はと
くに簡単でありかつ公知の原子炉に比して、幾らかの部
品を除去し、かつ他の部品を著しく簡単化することを可
能ならしめる。

しだがって、第１ａ図の実施例の場合において、底部か
ら出発して、内部容器２８はその小さなベースが下方に
向けられる第１の截頭円錐形フェルール５０．小径の筒
状フェルール５２、その小すなベースが上方に回けられ
る第２の截頭円錐形フ！　／Ｌ、　−ル５４および小径
の筒状７エルール５６からなる。図示しない変形例にお
いて、大径の筒状フェルール５２は除去されることがで
き、その場合にフェルール５０および５２はそれらの大
きなベースによって直接互いに接続される。両方の場合
において、さらに、コールドコレクタ３２がフェルール
５４の上方に置かれ、かつポンプの吸込みオリフィス３
６ａがその中に出る部分を有するように内部容器２８と
主容器１２との間に環状通路がある。

さらに、第１ａ図の実施例において、放出オリフィス３
６ｂを有するポンプの下方端は下方の截頭円錐形フェル
ール５０の僅か上方に位置決めされ、その結果このレベ
ルにおいてフェルール５０に複雑な形状を与えるかまた
は内部容器を貫通するバイブロ８を有する必要はない。

ポンプ６６においてホットおよびコールドゾーン間の絶
縁を確実にするために、一方向部容器２８とポンプ間の
異なる膨張を考慮して、密封ベル６４（例えばアルゴン
ベル型からなる）が上方の截頭円錐形フェルール５４と
ポンプとの間に設けられることを第１ａ図から見ること
ができる。とくに各密封ベル６４は放出バイブロ８と一
体でかつ上方向に延びるフェルール６４　ａト歩工）ｖ
　−／ｌ／　５４に固着されかつフェルール６４ａの上
方縁に重なっている逆σ形状のフェルール６４ｂとの間
に形成される。

図示してない変形例において、とれらの作用はまたその
端部によりポンプディツユ“−ザにかつ上方の截頭円錐
形フェルールに固着されかつ膨張ベローズを備えだ単一
のフェルールによって達成されることができる。

熱交換器５４内に適切な性質の交換長さを設ける必要が
あることに鑑みて、それらの入［：］　３４　ａはフェ
ルール５４の上方に位置決めされかつノニル−／ｌ／　
５４　ニ固着されかつ該フェルール５４の上方の熱交換
器３４を取り囲む通路または軸５８の存在の結果とｌ〜
でホットゾーン３ｏと連通ずる。

さらに１熱交換器の出口３４ｂは下方の截頭円錐形フェ
ルール５０の中間部の上方に置かれ、そしてフェルール
５０に固着されかつその上方に置かれた熱交換器を取り
囲む第２の通路６ｏによってコールドゾーン６２内に部
分的に出る。ホットゾーンとコールドゾーンとの間の密
封はフェルール６０の上方縁において密封ベル６２（例
えばアルゴンベル）によってもたらされる。したがって
フェルール６２ａはフェル一ル６０の上方Ｒ（７：）　
上方の熱交換器３４に固着されかつフェルール６０の丑
わりに下方に延長される。

炉心１２は現存の構造におけると同様に支持部材２４お
よびプレート２６を介して主容器によって、もはや直接
支持されない。とくに、プレート２６は、第１ａ図に示
されるごとく、下方の截頭円錐形フェルール５０の小さ
なベースに直接載置される。

第２ａ、２ｂおよび２０図は第１ａ図に関連して前述さ
れた実施例に適用される内部容器２８用の種々の支持様
式を示す。

したがって、第２ａ図に示されるごとく、主容器１２お
よび内部容器２８は双方共、原子炉スラブ１４に垂下さ
れる共通容器６６の筒状フェルールに接続される。その
場合、この接続は逆Ｙ形状の断面を有し、そし、て内部
容器２８は該内部容器の大径の筒状フェルール５２の上
方に向って延びる孔明き筒状フェルール６８によって容
器６６に接続される。

この第１の解決は炉心の支持作用（内部容器によって満
たされる）およびナトリウム・保持作用（主容器によっ
て満たされる）を分離することを可能にする。

第２ｂ図の解決において、各容器１２および１８は互い
に独立してスラブに直接垂下される。

しだがって、内部容器２８の大径の筒状フェルール５２
はスラブ１４に直接固着された孔明きフェルール６８′
によって上方に延長される。

第２Ｃ図のかつ丑だ第１ａ図に示された解決において、
内部容器２８はプレート２６の下方に延び、かつ全ての
負荷を３点を介して主容器に伝達する支持フェルール７
０を介して主容器１２の底部に載置される。この解決に
おいて、下方の截頭円錐形フェルール５０は主容器１２
を害して機械的に軽くされる。さらに、フェルール７０
による孔明きフェルールの置換は１００トンに達するこ
とができる重量の増加に通じる。

第１ｂ図の実施例において、内部容器２８は、底部から
出発して、その小さなベースが下方に向けられる第１の
截頭円錐形フェルール５０、その小さなベースが上方に
向けられる第２の截頭円錐形フェルール５４および小径
の筒状フェルール５６からなる。

さらに、上方のフェルール５４はその大きなベースによ
って下方フェルール５０に、その大きなベースの近傍に
おいて固着され、それにより内部容器２８はその場合に
主容器１２に直接固着される。この支持様式は第２ｄ図
に非常に簡略して示される。

第２ｅ図において非常に銘水された本発明のこの第２実
施例の変形においては、配置が逆にされる。すなわち、
上方の截頭円錐形フェルール５４の大きなベースの近傍
において該フェルール５４にその大きなベースによって
接続される下方の截頭円錐形フェルール５０があり、そ
れによシ内部容器２８はその場合に主容器１２に直接固
着される。

ｇ１ｂ１２ｄおよび２ｅ図に示されるごとく、この実施
例はコールドコレクタ６２に収容されるナトリウムが下
方の截頭円錐形フェルール５０の下方に閉じ込められる
という事実によって前述の実施例と異なる。したがって
、フエ°ルール５４および５６を取り囲む環状空間は、
ホットコレクタ６０に張り出している空間と同一方法に
おいて、アルゴン２０が充填される。空間に集まるナト
リウムはスラブ１４に固着されかつ下方の７エルール５
０の近傍に降下するドレンポンプ８０−によって除去さ
れる。

この解決は全体のナトリウム質量を減少し、かつ主容器
１２がスラブ１４に固着される点において熱的応力を除
去することを可能にする。

この特徴を心に留めると、第１ａ図の実施例におけるよ
うに、上方の截頭円錐形フェルール５４の直上のポンプ
のオリフィス３６ａを通って低温ナトリウムを吸い上げ
ることは、もはや不可能である。したがって、ポンプ３
６が下方のフェルール５０に堅固に固着されかつホット
コレクタ６゜に収容されるナトリウムの自由レベルの上
方洗上昇する通路７６内に置かれることを第１ｂ図にお
いて見ることができる。さらに、ホットコレクタ内のナ
トリウムの封入を確実にするために１〜方フエルール５
４と通路７６間の考え得る膨張差を考慮して、通路７６
はこれと同一レベルに上昇する第２の通路７７によって
、７エルール５４の上方で取り囲まれる。

さらに、放出または逆流オリフィス３６ｂを支持部材２
４に接続するバイブロ８が下方の截頭円錐形７エルール
５ｏの下方のコールドコレクタ６２内にｉｔかれること
を第２ｂ図に見ることができる。

逆に、熱交換器６４による内部容器２８の通路は第１実
施例におけると同一方法で実施されることができる。し
たがって、第１ｂ図において、上方のフェルール５４に
竪固に固着されかつ高温ナトリウムを収容する通路５８
ならびに下方の７エルール５０に固着されたフェルール
６ｏと熱交換器に固着されたフェルール６２＆との間に
形成された密封リング６２がある。第１ｂ図に示される
ごとく、フェルール６２ａは熱交換器の取り入れ口にお
いてナトリウムの流出を調整するバッフルを形成するよ
うに入口３４ａを越えて上方に向って延長されることが
できる（同様な配置を第１ａ図に採用することができる
）。

第１ｂ図はまた第１ａ図の実施例にも適用されることが
できる特別な配置を示し、それによれば追加の截頭円錐
形フェルール７８が内部容器２８内に置かれかつそれに
７エルール５０および５４の大きなベースの近傍におい
て固着される。このフェルール７８は、フェルール５０
．７８および７９間の静的ナトリウム領域を隔てるよう
に、筒状フェルール７９により支持部材２４のまわりに
延長される。しだがって、フェルール７８および７９は
サーマルバッフル７２′を構成スる。フェルール７８と
フェルールまたは通路６０および７６との間の密封は、
それぞれ例えばアルゴンベル型ノ密封ベル８１および８
２によってとくに得られることができる。

不発明による内部容器２８を構成する種々のフェルール
の寸法の結果として、ホットゾーン６０とコールドゾー
ン６２間のナトリウム１８の通路は熱交換器３４および
ポンプ６６によって、内部容器に多くの複雑な部品を付
加する必要なしに、起こることができる。

さらに、本発明による内部容器２８の特別な形状は、筒
状内部容器を有する一体型の高速中性子炉における場合
であったように、これらの構成要素を複雑に成形した接
続構造によって内部容器に接続することを要せずに、熱
交換器を一次ナトリウム回路に組み込むことを可能にす
る。

第３ａ図に示されるごとく、内部容器２８はサーマルバ
ッフル７２によって完全に内部で二重にされることがで
きる。留意されるべきことは、かかるバッフルは段付き
内部容器を有する現存の解決に存在するということであ
る。その熱絶縁作用から離れて、それは内部容器の機械
的特性を改善する。

この点に関して、留意されるべきことは、本発明による
内部容器の形状はバッフル７２の上方部が上方の截頭円
錐形フェルール５４０様様的強度のために必要ないとい
うことである。しだがってこのフェルールの形状は圧力
による応力がその自重によって部分的に補償されるとい
うことである。

截頭円錐形フェルール５４はしたがってそれを保獲する
バッフル７２の部分より機械的に少なく負荷される。し
たがって、バッフルの上方部の吃−の関心はその熱的絶
縁作用である。このようげ−１上方のフェルール５４を
通る漏出熱流が許容し祷るならば、バッフルの上方部は
除去されるととができる。もしもこれがその場合でない
ならば、前記上方バックル部は未知の熱的絶縁によって
置き換えられることができる。

第６ｂ図は大径の筒状フェルール５２および内部容器の
下方の截頭円錐形フェルール５０のみがバッフル７２′
によって二重にされる場合を示す。

この場合にかつ第１ｂ図に関連して前述されたものに比
して、バッフル７２′の自由上方縁および内部容器２８
との間の密封は密封ベル７４（例えばアルゴンベル）に
よって実現されることかできる０さらに、留意されるべ
きことは、下方の截頭円錐形イエルール５０は炉心を出
ている高温ナトリウムと直接接触しないが沈滞したナト
リウムと接触し、かつしたがってそれほど熱くなく、そ
の結果前記フェルールの近傍におけるバッフルの存在は
絶対に必要ではないということである。したがって、バ
ッフルは、第６Ｃ図に示すごとく、完全に除去されるこ
とができる。この解決は、下方の截頭円錐形フェルール
５０が僅かだけ機械的に負荷されるような方法において
内部容器２８が主容器１２に載置する第２Ｃ図の場合に
とくに適する。

明らかなように、内部容器を二重にするバックルの部分
的除去または全体的除去は除去された部分に等しい重量
利得を許容する。さらに、それは容器の直径を減じるこ
とを可能にしかつしたがって成る構造（容器、スラブ等
）に関連して追加の重量利得を与える。

上記説明は本発明による内部容器の形状が原子炉の内部
構造に関連して顕著な重量利得になりかつ例えばスーパ
ー・フエニツク炉に比して１０００トンであることを示
す。

また留意されるべきことは、ホットゾーンの容積および
その中に収容される比較的高温の自由表面は改善された
熱効率となるコールドゾーンの容積および対応する表面
に比して比較的小さい。

さらに、本発明による内部容器の構造は主容器１２およ
び安全器１７の同時破砕の場合に炉心を沈めることを可
能とする。したがって、熱交換器３４を取り囲む密封ベ
ル６２、ならびにポンプ６６を取り囲む密封ベル６２は
炉心の上方ベルの僅か上方に位置決めされ、構体は内部
容器２８の底部がその丑まであるときポンプ作用されな
い。

本発明による構造から結果として生じる他の利点のうち
、留意されるべきことは、内部容器の形状および製造が
容易にされ、それはまた内部容器を二重にすることがで
きるサーマルバッフルに応用するということである。さ
らに、通常の作動において、すべての構造は内部圧力下
で作動しそして優れた堅固性および良好な耐震性を有す
る。本発明の結果として、プレートは低温ナトリウムに
よって内外部で潤され、容器底部が単にナトリウムの静
圧に抗し、低温ナトリウムのレベルはスーパー・フェニ
ックスにおけるよりも低くかつしたがって容器手段の長
さは対応して増大される。さらに、比較的低温のナトリ
ウムの大きな自由表面の存在は良好な熱的絶縁を確実に
しかつ主容器の上方壁での熱変化度を減じる大きなアル
ゴン被覆’ｆ１Ｍ２０となる。これらの条件は、それが
アルゴンでありかつ上方截頭円錐形フェルールの上方の
ナトリウムではないため、第１ｂ図の変形の場合におい
てさらに改善される。

【図面の簡単な説明】

第１ａおよび１ｂ図は本発明による一体型の高速中性子
炉の一次回路の２つの実施例を銘水する断面図。 ｉ２ａ、２ｂ、２ｃ、　２ａおよび２０図は本発明によ
る原子炉の内部容器の支持の変形を示す略図。 第３ａ、３ｂおよび６ａ図は第２ａないし２ａ図の変形
と任意にかつ内部容器内の考え得るバッフルの存在に関
して組み込されることができる本発明の６つの構造的変
形を示す略図である。 図中、符号１２は主容器、１４はスラブ、１８は液体ナ
トリウム、２２は炉心、２４は支持部材、２８は内部容
器、６０はホットシー゛ン（ホットコレクタ）、３２は
コールドゾーン（コールドコレクタ）、６４は熱交換器
、６６はポンプ、３８　ｖ」：パイプ、５０．５４は截
頭円錐形フェルール、５２　、５６　ハｍ状フェルール
、６４は密封ベル、６８．６８’は孔明きフェルール、
７０は支持フェルール、７２．７２’はサーマルバッフ
ル、８１゜８２は密封ベルである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）スラブにより密封されかつ炉心を収容する主容器
   、核主答器内に配置されかつ該主容器内に比較的熱い液
   体金属で充填されたホットゾーンおよび比較内冷たい液
   体金属で充填されたコールドゾーンを画成する内一部容
   器、前記炉心を横切って前記ホットゾーンと前記コール
   ドゾーンとの間で故体金属を循環させる少なくとも１つ
   のポンプおよび前記ホットゾーンと前記コールドゾーン
   との間に配置された少なくとも１つの熱交換器を組み込
   んでいる液体金属冷却式原子炉において、前記内部容器
   が大きなベースによって対向される２つの截頭円錐形フ
   ェルールおよび上方の截頭円錐形フェルールの小さなベ
   ースに延びる小径の筒状フェルールからなり、前記炉心
   を支持構造によって下方の截頭円錐形フェルールの小さ
   なベース上に載置し、前記ホットゾーンを前記内部容器
   内に形成する一方、前記コールドゾーンを前記主容器と
   前記内部容器との間に形成してなることを特徴とする液
   体金属冷却式原子炉。 （２）前記上方の截頭円錐形７エルールは、その大きな
   ベースの近傍で、該大きなベースによって前記下方の截
   頭円錐形フェルールに接″続されることを特徴とする特
   許請求の範囲第１項に記載の液体金属冷却式原子炉。 （８）前記下方の截頭円錐形７エルールは、その大きな
   ベースの近傍で、該大きなベースによって前記上方の截
   頭円錐形７エルールに接続されることを特徴とする特許
   請求の範囲第１項に記載の液体金属冷却式原子炉。 （４）前記２つの截頭円錐形７エルールはそれらの大き
   なベースによって直接相互に接続されることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項に記載の液体金属冷却式原子炉
   。 （５）前記２つの截頭円錐形フェルールはそれらの大き
   なベースに沿って筒状フェルールにより接続されること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の液体金属冷
   却式原子炉。 （６）前記下方の截頭円錐形フェルールはその大きなベ
   ースによって前記主茶器に堅固に接続され、ポンプ手段
   は前記堅固な接続の直上に形成された空間内に配置され
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の液体
   金属冷却式原子炉。 （γ）前記上方の截頭円錐形フェルールはその大きなベ
   ースによって前記主容器に堅固に接続され、ポンプ手段
   はこの堅固な接続の直上に形成された空間内に設けられ
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の液体
   金属冷却式原子炉。 （８）前記内部容器は前記大径のフェルールに上方に向
   って延びる孔明き筒状フェル−７しによって前記スラブ
   に垂下されることを特徴とする特許請求の範囲第１項に
   記載の液体金属冷却式原子炉。 （９）前記孔明き筒状フェルールと前記主茶器は、それ
   自体前記スラブに垂下される単一の筒状フェルールに垂
   下されることを特徴とする特許請求の範囲第８項に記載
   の液体金属冷却式原子炉。 （１０）前記孔明き筒状フェルールは前記スラブ上に直
   接垂下されることを特徴とする特許請求の範囲第８項に
   記載の液体金属冷却式原子炉。 Ｑ力前記内部谷器は支持フェルールによって前記主容器
   の底部に載１楡することを特徴とする特許３青求の範囲
   第１項に記載の液体金属冷却式原子炉。 （（２）前記２つの截頭円錐形フェル−ルは低温ナトリ
   ウムを収容する通路まだは軸によって横ｉＪ＋′され、
   前記ポンプは前記スラブに垂下Ｇ　’ｒ’　、かつ口Ｉ
   Ｊ記連通路だは軸内に置かれ、そして前記ポンプは前記
   内部容器の底部を密封して横断することにより前記炉心
   の供給支持部材とパイプによって結合されることを特徴
   とする特許請求の範囲第１項に記載の液体金属冷却式原
   子炉。 （１３）前記コールドゾーンは前記主容器の底部、前記
   下方の截頭円錐形フェルールおよび前記ポンプがその中
   に置かれる前記通路によって限定されることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１２．１Ｊ′Ｊに記載の液体金属冷
   却式原子炉。 ０→前記ポンプは前記スラブに垂下され、かつ前記支持
   構造の炉心構成部の供給支持部材とパイプによって結合
   されるように前記上方の截頭円錐形フェルールを密封し
   て横切ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
   の液体金属冷却式原子炉０ （ロ））前記上方の截頭円錐形フェルールは高温液体金
   属を収容する通路を支持しそして前記熱交換器は前記通
   路内に配置された前記プラグ上に垂下されかつ前記コー
   ルドゾーンに流出するために密封して横断していること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の液体金属冷
   却式原子炉。 α６）前記ポンプおよび熱交換器はそれぞれ密封してそ
   のレベルが炉心の頂部レベルの上方にある密封ベルによ
   って前記上方および下方の截頭円錐形フェルールを横断
   することを特徴とする特許請求の範囲第１４項に記載の
   液体金属冷却式原子炉。 （１７）前記内部容器はその全高にわたってサーマルバ
   ッフルにより二重にされることを特徴とする特許請求め
   ゛範囲第１項に記載の液体金属冷却式原子炉。 μｓ）前記内部容器の下方部はその上方縁が前記内部容
   器によって支持された密封ベルにより突出されサーマル
   バッフルによって二重にされることを特徴とする特許請
   求の範囲第１項に記載の液体金属冷却式原子炉。