JPS59155743A - ガウス曲線法を用いたｘ線回折による熱処理鋼の硬度測定方法 - Google Patents
ガウス曲線法を用いたｘ線回折による熱処理鋼の硬度測定方法Info
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- JPS59155743A JPS59155743A JP58008944A JP894483A JPS59155743A JP S59155743 A JPS59155743 A JP S59155743A JP 58008944 A JP58008944 A JP 58008944A JP 894483 A JP894483 A JP 894483A JP S59155743 A JPS59155743 A JP S59155743A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、Ｘ線回折Ｃ二よる熱処理鋼（焼入れ・焼戻し
鋼）の硬度の測定方法Ｃ２関するものである。。
鋼）の硬度の測定方法Ｃ２関するものである。。
一般ζ二、焼入國の硬度測定（二よる焼入性の判定は焼
入鋼の強度の評価に不可欠である。
入鋼の強度の評価に不可欠である。
従来広く用いられていた硬度計１＝よる硬度測定は、材
料から試験片を切り出す必要があり、製品や構造物を傷
つけることなく硬度を測定することは不可能であるのみ
ならず、試験片を製作するために多くの労力と費用を要
した。
料から試験片を切り出す必要があり、製品や構造物を傷
つけることなく硬度を測定することは不可能であるのみ
ならず、試験片を製作するために多くの労力と費用を要
した。
そこで、焼入れによって鋼の組織がマルテンサイト化す
ると、回折線の幅が著しく広がることに着目して、焼入
鋼の回折線半価幅と硬度との関係を明らか（ニした研究
が二三見られる。
ると、回折線の幅が著しく広がることに着目して、焼入
鋼の回折線半価幅と硬度との関係を明らか（ニした研究
が二三見られる。
ここで、回折線とは第１図〜第３図（２示したような回
折角ＸとＸ線強度ｙとの関係を示す曲線である０ 回折角Ｘとは、材料Ｃ二入射したＸｉの方向と、材料か
ら回折したＸ線の方向とがなす角の補角である０ 第１図で、回折線の裾野（二おけるＸ線強度の変化の小
さい部分ａとｅとを結んだ基線αｅを、回折線のパック
グラウンド（ＢＧで表わす）と呼んでいるＯ また半価幅Ｂとは、第１図（＝説明したよう（二、ＢＧ
よりも上（＝ある回折線の高さの半分の高さにおける回
折線の幅であり、回折線の広がりを表わす尺度としてよ
く用いられている。
折角ＸとＸ線強度ｙとの関係を示す曲線である０ 回折角Ｘとは、材料Ｃ二入射したＸｉの方向と、材料か
ら回折したＸ線の方向とがなす角の補角である０ 第１図で、回折線の裾野（二おけるＸ線強度の変化の小
さい部分ａとｅとを結んだ基線αｅを、回折線のパック
グラウンド（ＢＧで表わす）と呼んでいるＯ また半価幅Ｂとは、第１図（＝説明したよう（二、ＢＧ
よりも上（＝ある回折線の高さの半分の高さにおける回
折線の幅であり、回折線の広がりを表わす尺度としてよ
く用いられている。
しかし、半価幅ζ二よる硬度測定は、第２図及び第３図
（二示すように回折線全体のＸ線強度を測定する必要が
あり多くの測定時間を要するのみならず第３図に示した
ような幅広い回折線をもつ焼入鋼（二対しては、半価幅
測定に必要な回折線パックグラウンドを正確に求めるこ
とは不可能であるという難点をもっており、いまだ実用
化されていない。
（二示すように回折線全体のＸ線強度を測定する必要が
あり多くの測定時間を要するのみならず第３図に示した
ような幅広い回折線をもつ焼入鋼（二対しては、半価幅
測定に必要な回折線パックグラウンドを正確に求めるこ
とは不可能であるという難点をもっており、いまだ実用
化されていない。
本発明は、上述のような硬度計（二よる硬度測定および
回折線半価幅（＝よる硬度測定の難点を解決し、Ｘ線回
折（二よる熱処理ｊ４瑚（焼入れ・焼戻し鋼）の硬度測
定方法の実用化を図ることを目的としたガウス曲線法を
用いたＸ！回折（＝よる硬度の測定方法を提供するもの
である。
回折線半価幅（＝よる硬度測定の難点を解決し、Ｘ線回
折（二よる熱処理ｊ４瑚（焼入れ・焼戻し鋼）の硬度測
定方法の実用化を図ることを目的としたガウス曲線法を
用いたＸ！回折（＝よる硬度の測定方法を提供するもの
である。
本発明は、この目的を達成するために、回折線のピーク
付近に当てはめたガウス曲線のパラメータ（定数）が短
時間で計算できる簡便な式を導き、このパラメータを用
いて鋼の熱処理に伴う回折線の広がりを評価し、このパ
ラメータが硬度計によって測定された硬度とよく対応す
ることを明らかにしたもので、このガウス曲線のパラメ
ータ（＝よって熱処理鋼の硬度を測定するガウス曲線法
Ｃ：よる硬度測定方法である点に特徴を有するものであ
る。
付近に当てはめたガウス曲線のパラメータ（定数）が短
時間で計算できる簡便な式を導き、このパラメータを用
いて鋼の熱処理に伴う回折線の広がりを評価し、このパ
ラメータが硬度計によって測定された硬度とよく対応す
ることを明らかにしたもので、このガウス曲線のパラメ
ータ（＝よって熱処理鋼の硬度を測定するガウス曲線法
Ｃ：よる硬度測定方法である点に特徴を有するものであ
る。
次（＝、本発明の硬度測定Ｃ二側いるガウス曲線パラメ
ータの求め方を説明する。
ータの求め方を説明する。
回折線ピーク付近は、次式で表わされるガウス曲線で近
似できることが明らかにされている。
似できることが明らかにされている。
Ｙ＝Ｃｅｘｐ （−ａｘ” ＋ ｈｘ ） （（Ｚ＞
０） （１）ただし、Ｃ９α、ｈは定数である。
０） （１）ただし、Ｃ９α、ｈは定数である。
回折線の広がりを評価する値として、本発明で提案した
ガウス曲線パラメータとは、式（１）のガウス曲線を次
式で表わされる正規確率密度関数と考えたときの正規確
率密度関数の標準偏差σに相当する値である。
ガウス曲線パラメータとは、式（１）のガウス曲線を次
式で表わされる正規確率密度関数と考えたときの正規確
率密度関数の標準偏差σに相当する値である。
ただし、式（２）のμは平均値である０式（１）を式（
２）と比較すると、式（２）のσと式（１）の定数αと
の間口は次惑が成り立つ。
２）と比較すると、式（２）のσと式（１）の定数αと
の間口は次惑が成り立つ。
正規確率密度関数の広がりは、その標準偏差σで表わさ
れることは、よく知られた事実である。
れることは、よく知られた事実である。
したがって、もし回折線を近似した式（１１のガウス曲
線を式（２）の正規確率密度関数と考えれば、式（２）
のσに相当するガウス１田線の定数１４２ｇ（＝よって
、ガウス曲線で近似された回折線の広がりを表わすこと
ができる。
線を式（２）の正規確率密度関数と考えれば、式（２）
のσに相当するガウス１田線の定数１４２ｇ（＝よって
、ガウス曲線で近似された回折線の広がりを表わすこと
ができる。
この値１／ａ７をガウス曲線パラメータと名づける。
なお後で説明するよう（＝、Ｘ線強度の総計変動（−よ
って生ずるガウス曲線パラメータのばらつきの大きさを
表わす標準伯差をσで表わすので、これと区別するため
（２式（３）のσをαで表わせば、ガウス曲線パラメー
タαは となる。
って生ずるガウス曲線パラメータのばらつきの大きさを
表わす標準伯差をσで表わすので、これと区別するため
（２式（３）のσをαで表わせば、ガウス曲線パラメー
タαは となる。
なお、正確な回折Ｘ線強度なイ１＋るため（二は、Ｘ線
強Ｋ ｙ ヲＬ Ｐ Ａ因子（ローレンツ、かたより及
び吸収因子）で補正する必要があるが、ＬＰＡ因子補正
をした場合のガウス曲線パラメータαと、この補正を省
いた場合のαの値はほとんど一致することが、当発明者
の研究（＝よって明らかにされたので、ＬＰＡ因子補正
を省略した場合についてのみ説明する。
強Ｋ ｙ ヲＬ Ｐ Ａ因子（ローレンツ、かたより及
び吸収因子）で補正する必要があるが、ＬＰＡ因子補正
をした場合のガウス曲線パラメータαと、この補正を省
いた場合のαの値はほとんど一致することが、当発明者
の研究（＝よって明らかにされたので、ＬＰＡ因子補正
を省略した場合についてのみ説明する。
いま、第４図のように回折線のＸ線強度の最大値をＹｍ
ａ工とし、Ｒをある定数とするとき、ｆＬｙ工よ以上の
各点がガウス曲線でよく近似できるものとする。
ａ工とし、Ｒをある定数とするとき、ｆＬｙ工よ以上の
各点がガウス曲線でよく近似できるものとする。
このＲの値は材料（＝よって８４すり、およそ０．５か
ら０．８５の値をとることが当発明者の過去の研究（＝
よって明らかにされている。
ら０．８５の値をとることが当発明者の過去の研究（＝
よって明らかにされている。
しかし、多くの材料に対して、少なくとも０．８淘αＸ
以上の各点はガウス曲線でよく近似されるので・ここで
はＲを０．８１＝選んだ場合（二ついて説明するが、ｉ
七を他の値に選んだ場合についても全く同様であること
は言うまでもない。
以上の各点はガウス曲線でよく近似されるので・ここで
はＲを０．８１＝選んだ場合（二ついて説明するが、ｉ
七を他の値に選んだ場合についても全く同様であること
は言うまでもない。
次に、式（４）のガウス曲線パラメータαの求め方を説
明する。
明する。
いま第４図のよう書＝、０．８ ’！ｍａｗ以上のが個
の点（西。
の点（西。
Ｙ＋ ） ＋ （ｘｘ ＋ ’ｌｓ ）・・・・（−
ｆｓ、）’ｒｃ）ｌ二最小二乗法を用いて式（１）のガ
ウス曲線を当てはめて定数ａを求め、これを式（４）に
代入すれば回折線の広がりを表わすガウス曲線パラメー
タαが計算される。
ｆｓ、）’ｒｃ）ｌ二最小二乗法を用いて式（１）のガ
ウス曲線を当てはめて定数ａを求め、これを式（４）に
代入すれば回折線の広がりを表わすガウス曲線パラメー
タαが計算される。
このαの計算式はかなり機雑な式となるが、これＣ：種
々の計算技術を施し、最も簡単な形Ｃ：すればとなる。
々の計算技術を施し、最も簡単な形Ｃ：すればとなる。
ただし、Σは１＝＝１からルまでの和をとることを表わ
すものとし、ｌｒＬは自然対数を表わす。
すものとし、ｌｒＬは自然対数を表わす。
また
、で、Ｃは第４図題２示したよう（：、各点の回折角Ｘ
の間隔、すなわちステップ幅である。
の間隔、すなわちステップ幅である。
さらに
Ｔｉ＝１２ｔ”ｉ−♂＋１（７）
である。
ＢＧを補正した場合のガウス曲線パラメータαは、Ｘ線
強度ｙをそのまま使う代１月二、ｙからＢＧ強Ｋ Ｙｂ
を引いた値Ｙ Ｙｂを用いれば計算できる。
強度ｙをそのまま使う代１月二、ｙからＢＧ強Ｋ Ｙｂ
を引いた値Ｙ Ｙｂを用いれば計算できる。
しかし、ＢＧを補正しない場合の式（５）のαからも、
硬度は十分な精度で推定できるので、ここではＢＧ補正
を省略した場合のαについて説明するが、ＢＧを補正し
た場合のαも同様な方法で求め得ることはいうまでもな
い。
硬度は十分な精度で推定できるので、ここではＢＧ補正
を省略した場合のαについて説明するが、ＢＧを補正し
た場合のαも同様な方法で求め得ることはいうまでもな
い。
このよう（＝、αはル個のＸ線強度ｙ−（１＝１〜３）
かう計算されるが、一般（＝Ｘ線強強度、は固有の統計
変動によってばらつき、これによって測定値αにもばら
つきを生ずる。
かう計算されるが、一般（＝Ｘ線強強度、は固有の統計
変動によってばらつき、これによって測定値αにもばら
つきを生ずる。
このＸ線強度固有の統計変動は避けられないものである
から、これによって生ずる測定値αのばらつきの大きさ
を表わす標準偏差を求めて、αの値の再現性や精度を検
討することは重要な問題である。
から、これによって生ずる測定値αのばらつきの大きさ
を表わす標準偏差を求めて、αの値の再現性や精度を検
討することは重要な問題である。
このＸ線強度の統計変動（二よって生ずる式（５）のα
のばらつきの大きさを表わす標準偏差なσで表わ式（９
）から、αを所期の標準偏差σ□で求めるための測定条
件を知ることもできる。
のばらつきの大きさを表わす標準偏差なσで表わ式（９
）から、αを所期の標準偏差σ□で求めるための測定条
件を知ることもできる。
以下、第５図から第１０図（二具体的な実施例を説明す
る。
る。
第５図は、ガウス曲線パラメータαを迅速（−測定する
ための回折線ピーク付近のＸ線強度ｙの各点のとり方を
説明したものである。
ための回折線ピーク付近のＸ線強度ｙの各点のとり方を
説明したものである。
Ｘ線強度を測定する際（＝、Ｘｉ入射角すなわち測定物
体表面の法線と入射Ｘ線の方向とがなす角度は任意の値
でもよいが、できるだけ強いＸ線強度が得られるＸ線入
射角として、通常は０°を用いる。
体表面の法線と入射Ｘ線の方向とがなす角度は任意の値
でもよいが、できるだけ強いＸ線強度が得られるＸ線入
射角として、通常は０°を用いる。
ｙを測定するＸ線検出器は、回折角Ｘの小さい１１から
大きい側へ走査しても、または逆方向に走査してもよい
が、ここでは高角度側から低角度側へ、第５図に示した
ようにＡ ’ Ｂ Ｉ Ｃｌ ” ” ’ 、、ｐ、
Ｑｌ凡の順に走査した場合について説明する。
大きい側へ走査しても、または逆方向に走査してもよい
が、ここでは高角度側から低角度側へ、第５図に示した
ようにＡ ’ Ｂ Ｉ Ｃｌ ” ” ’ 、、ｐ、
Ｑｌ凡の順に走査した場合について説明する。
まず、無応力状態の鋼の回折線の位置が約１５６である
から、これよりも高角度側のおよそ１５９゜から１６０
の位置ＡからＸ線検出器を低角度側へ、一定のステップ
幅Ｃで走査して、第５図のようＣ二Ｘ線強度ｙを測定す
る。
から、これよりも高角度側のおよそ１５９゜から１６０
の位置ＡからＸ線検出器を低角度側へ、一定のステップ
幅Ｃで走査して、第５図のようＣ二Ｘ線強度ｙを測定す
る。
測定されたｙは、インターフェイスを介してパーソナル
コンピュータ（二人力し、これ（二よってｙの最大値ｙ
ｍａｘが決定される。
コンピュータ（二人力し、これ（二よってｙの最大値ｙ
ｍａｘが決定される。
さらＣ二、Ｘ線強度ｙの測定を続け、ｙがピークを通過
し０．８ Ｙｍａｘ以下ζ二なるとＸ線検出器が自動的
（二止まり、ｙの測定を終了する０ これと同時（２弟５図の０．８ Ｙｍａｚ以上のが個の
点Ｃ１・・・・、Ｐ、Ｑから式（５）及び式（９）Ｃ二
よってガウス曲線パラメータα及びその標準偏差「がパ
ーソナルコンピュータ１：よって計算される。
し０．８ Ｙｍａｘ以下ζ二なるとＸ線検出器が自動的
（二止まり、ｙの測定を終了する０ これと同時（２弟５図の０．８ Ｙｍａｚ以上のが個の
点Ｃ１・・・・、Ｐ、Ｑから式（５）及び式（９）Ｃ二
よってガウス曲線パラメータα及びその標準偏差「がパ
ーソナルコンピュータ１：よって計算される。
これらの値は、パーソナルコンピュータで１秒以内で計
算されるので、αとσ。を求める時間は第５図のＸｌｓ
強度の各点を測定する時間Ｃ：はは等しくなる。
算されるので、αとσ。を求める時間は第５図のＸｌｓ
強度の各点を測定する時間Ｃ：はは等しくなる。
第６図は、本発明の測定方法を迅速（二精度よ〈実施す
るためのパーソナルコンピュータを用いた自動測定装置
の原理図である。
るためのパーソナルコンピュータを用いた自動測定装置
の原理図である。
（１１はＸ線発生装置である。
Ｘ線管球（２）から出た入射Ｘ線、は、測定物（３）に
照射される。
照射される。
測定物（３）（二よって回折されたＸ線ｙは、Ｘ線検出
器（４）（二よって検出・測定される。
器（４）（二よって検出・測定される。
Ｘ線検出器（４）は、パルスモータ（５）（二よって測
定物（３）の表面を中心とした円弧に沿って走査され、
所定の回折角度位置ＸにおけるＸ線の強度ｙを検出し、
これをＸ線計数装置（６）へ送る。
定物（３）の表面を中心とした円弧に沿って走査され、
所定の回折角度位置ＸにおけるＸ線の強度ｙを検出し、
これをＸ線計数装置（６）へ送る。
Ｘ線計数装置（６）で測定されたＸ線強度ｙは、インタ
ーフェイス（８）を介してパーソナルコンピュータ（９
）に送られ、あらかじめ組み込まれたプログラム（二従
って、αとその標準偏差σ□とを計算する。
ーフェイス（８）を介してパーソナルコンピュータ（９
）に送られ、あらかじめ組み込まれたプログラム（二従
って、αとその標準偏差σ□とを計算する。
第５図に示したよう（ニデータを効率よく迅速に測定す
るためのＸ線検出器（４）の駆動制御は、パルスモータ
駆動制御装置（７）をインターフェイス（８）を介して
パーソナルコンピュータ（９）で行う。
るためのＸ線検出器（４）の駆動制御は、パルスモータ
駆動制御装置（７）をインターフェイス（８）を介して
パーソナルコンピュータ（９）で行う。
ディスプレイα０）は、パーソナルコンピュータのプロ
クラムや計算結果を表示するために用いる。
クラムや計算結果を表示するために用いる。
プリンタ旧）及びブロン、り（１つは、測定したデータ
や結果の記録およびグラフ化（二相いる。
や結果の記録およびグラフ化（二相いる。
ミニフロッピィディスク（１３）は、プログラムやデー
タを記録し保存するためＣ二相いる。
タを記録し保存するためＣ二相いる。
第６図の装置を構成している各要素のうちでＸ線発生装
置（１）からＸ線計数装置（６）の部分は新た（二製作
するか、または従来周知のＸ線応力測定装置やＸ線回折
装隘などを用いることができる。
置（１）からＸ線計数装置（６）の部分は新た（二製作
するか、または従来周知のＸ線応力測定装置やＸ線回折
装隘などを用いることができる。
しかし、ガウス曲線パラメータαを迅速（二自動測定す
るためには、第６図のパルスモータ駆動制御装置（７）
からミニフロッピィディスク（１３）までの装置は新た
に付加しなければならない。
るためには、第６図のパルスモータ駆動制御装置（７）
からミニフロッピィディスク（１３）までの装置は新た
に付加しなければならない。
これらのうちで、パーソナルコンピュータ（９）からミ
ニフロッピィディスク０までの装置は、市販のパーソナ
ルコンピュータの本体とその周辺機器である。
ニフロッピィディスク０までの装置は、市販のパーソナ
ルコンピュータの本体とその周辺機器である。
、 このようなパーソナルコンピュータを備えた装置は
、マイコンを内蔵した周知のＸ線応力測定装置やＸ線回
折装置に比べると、求めたい値や測定条件に従って、最
適なプログラムを組み変えることができるプログラマブ
ルな装置であるという長所をもっている。
、マイコンを内蔵した周知のＸ線応力測定装置やＸ線回
折装置に比べると、求めたい値や測定条件に従って、最
適なプログラムを組み変えることができるプログラマブ
ルな装置であるという長所をもっている。
第７図（＝は、ガウス曲線パラメータαとその標準偏差
σを第５図（二足した方法を用いてパーソナルコンピュ
ータ（二よって求めるときの７０−チャートを示した。
σを第５図（二足した方法を用いてパーソナルコンピュ
ータ（二よって求めるときの７０−チャートを示した。
第７図で、ののｐ ｔ ｒ Ｃ＋ ”ａはそれぞれプ
リセットタイム（秒）（Ｘ線強度Ｙｉの測定時間）、ス
テップ幅、及び回折角の初期値すなわち測定を開始する
Ｘ座標である。
リセットタイム（秒）（Ｘ線強度Ｙｉの測定時間）、ス
テップ幅、及び回折角の初期値すなわち測定を開始する
Ｘ座標である。
第７図の■のＲは、通常は０．８（二とればよい。
■でＸ線強度ＶｉがＦＬＹｍａ□以下（二なると、即座
じα。
じα。
σがパーソナルコンピュータで計算され測定が終了する
ので、計算（二必要なＸ線強度’／１をむだなく、迅速
に測定でき、半価幅測定時間の約１１５で測定が完了す
る。
ので、計算（二必要なＸ線強度’／１をむだなく、迅速
に測定でき、半価幅測定時間の約１１５で測定が完了す
る。
もし必要があれば、第５図（二足したようＣ二測定結果
をプロッタでグラフ化させることもできる０次Ｃ：、ガ
ウス曲線パラメータαとａ！度Ｈｖを種々の焼入れ・、
焼戻し＠ｌ二ついて測定した例（二ついて説明する。
をプロッタでグラフ化させることもできる０次Ｃ：、ガ
ウス曲線パラメータαとａ！度Ｈｖを種々の焼入れ・、
焼戻し＠ｌ二ついて測定した例（二ついて説明する。
第８図は、機械構造用炭素鋼８４５Ｃを水焼入れ後、種
々の温度で焼戻しだ試験片のマイクロビッカース硬度Ｈ
ｖ ＜試験荷重５００？）とガウス曲線パラメータαと
の関係を示したものである。
々の温度で焼戻しだ試験片のマイクロビッカース硬度Ｈ
ｖ ＜試験荷重５００？）とガウス曲線パラメータαと
の関係を示したものである。
この図は、αは硬度Ｈ■とかなりよく対応し、αからＨ
ｖが測定できることを示している。
ｖが測定できることを示している。
第９図は、１１種類の鋼材を焼入れ後、種々の温度で焼
戻して作った７４個の試験片のガウス曲線パラメータα
と硬度Ｈｖとの関係を調べた結果である。
戻して作った７４個の試験片のガウス曲線パラメータα
と硬度Ｈｖとの関係を調べた結果である。
この図は、かなり多くの鋼材（二対して、αはＨｖとよ
く対応がつくことを示している。
く対応がつくことを示している。
、なお、第９図のαは約０．５から５．０の値をとり、
これらのαの標準偏差σ６を式（９）から求めた結果、
０．０１°から０．１４°の値をとった。
これらのαの標準偏差σ６を式（９）から求めた結果、
０．０１°から０．１４°の値をとった。
これから、αはかなり精度よく求め得ることがわかる。
なお、これらのαの計算に用いたＸ線強度ｙの測定点の
数ルはすべて１０以下であり、各ｙの測定時間（プリセ
ットタイムｐ１）は約１０秒である。
数ルはすべて１０以下であり、各ｙの測定時間（プリセ
ットタイムｐ１）は約１０秒である。
したがって、αはわずか約２分で測定できる。
第１０図は、回折線の広がりの評価に従来最も広く用い
られてきた半価幅Ｂとガウス曲線パラメータαを、三種
類の鋼材８４５Ｃ，８に３．ＳＣ，１１Ｊａａ５（二っ
し１て示したものである。
られてきた半価幅Ｂとガウス曲線パラメータαを、三種
類の鋼材８４５Ｃ，８に３．ＳＣ，１１Ｊａａ５（二っ
し１て示したものである。
この図は、半価幅Ｂとαとはよい直線関係（：あり、従
来広く用いられてきた半価幅Ｂは、αから求め得ること
を示している。
来広く用いられてきた半価幅Ｂは、αから求め得ること
を示している。
αはＢの約１１５の時間で測定し得る。
なお、第１０図でＢが８°以上の大きい値をとる三点が
直線からずれているのは、これらの三点の回折線の幅が
非常（＝広＜、ＢＧが正確（＝求められないためＣ二Ｂ
が小さ目に測定されたためである。
直線からずれているのは、これらの三点の回折線の幅が
非常（＝広＜、ＢＧが正確（＝求められないためＣ二Ｂ
が小さ目に測定されたためである。
ガウス曲線パラメータαは、バックグラウンド（ＢＧ）
を用いる必要がないので、このような幅広い回折線をも
つ材料に対しても精度よく測定し得る。
を用いる必要がないので、このような幅広い回折線をも
つ材料に対しても精度よく測定し得る。
以上のよう（＝、本発明は回折線のピーク付近なガウス
曲線で近似し、このガラス曲線のパラメータ（定数）で
熱処理（＝伴う回折線の広がりを評価し、このパラメー
タ（二よって熱処理鋼の硬度を測定スるガウス曲線法（
二よる硬度測定方法であるから、従来の半価幅による＠
！度測測定＝比べて、次のような長所をもっている。
曲線で近似し、このガラス曲線のパラメータ（定数）で
熱処理（＝伴う回折線の広がりを評価し、このパラメー
タ（二よって熱処理鋼の硬度を測定スるガウス曲線法（
二よる硬度測定方法であるから、従来の半価幅による＠
！度測測定＝比べて、次のような長所をもっている。
（１）本発明のガウス曲線法は、回折線のピーク付近の
みのＸ線強度を測定すればよいので、測定時間が大幅（
半価幅測定の約１７５）に短縮できる０ （２）一般に、熱処理鋼は幅広い回折線をもち、半価幅
測定Ｃ二必要な回折線のバックグラウンド（ＢＧ）を正
確（２求めることは不可能であるが、本発明のガウス曲
線法はＢＧを求める必要がないので、幅広い回折線をも
つ焼入鋼（二対しても精度よく硬度が測定できる。
みのＸ線強度を測定すればよいので、測定時間が大幅（
半価幅測定の約１７５）に短縮できる０ （２）一般に、熱処理鋼は幅広い回折線をもち、半価幅
測定Ｃ二必要な回折線のバックグラウンド（ＢＧ）を正
確（２求めることは不可能であるが、本発明のガウス曲
線法はＢＧを求める必要がないので、幅広い回折線をも
つ焼入鋼（二対しても精度よく硬度が測定できる。
さら（二、本発明のガウス曲線法を用いたＸ線回折Ｉ：
よる硬度測定方法は、従来最も広く用いられてきた硬度
計（＝よる硬度測定（＝比べて、次のような長所をもっ
ている。
よる硬度測定方法は、従来最も広く用いられてきた硬度
計（＝よる硬度測定（＝比べて、次のような長所をもっ
ている。
（１）非破壊的で非接触な硬度測定ができる。
（２） パーソナルコンピュータを用いた測定の自動
化が容易であり、これと本発明で導いたガウス曲線パラ
メータを求める式（５）を用いれば、極めて短時間（約
２分）（：硬度が測定できる。
化が容易であり、これと本発明で導いたガウス曲線パラ
メータを求める式（５）を用いれば、極めて短時間（約
２分）（：硬度が測定できる。
（３） 大型構造物や、形状が平面でない切欠き部や
フィレット部などの硬度計１−よって測定できない物体
（二対しても硬度が測定できる〇
フィレット部などの硬度計１−よって測定できない物体
（二対しても硬度が測定できる〇
図面は本発明の一実施例を示すもので、第１図は半価幅
Ｂの求め方の説明図、第２図及び第３図は水焼入れした
鋼材８３５Ｃと８ＫＢの回折線の図、第４図は回折線ピ
ーク付近のｎ個の点（＝当てはめたガウス曲線の模式図
、第５図はガウス曲線パラメータαを求めるためのＸ線
強度ｙの各点のとり方を示す図、５８６図は本発明の装
置の原理図、第７図はαを求めるためのパーソナルコン
ピュータの７０−チャート図、第８図は焼入れ後種々の
温反で焼戻したｆｉｌｉｌ拐５４５ｃのαと硬度Ｈｖと
の関係を示す図、第９図は１１種類の熱処理鋼のαとＨ
ｖとの関係を示す図、第１０図はαと半価幅Ｂとの関係
を示す図である。 ７々め １ ７フ潤 昭和５８年特願第８９４．４．９ ２１発明の名称 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 栗 １） 政 則 手続補正書 特許庁長官若杉和夫 殿 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 栗 １） 政 則 ６、補正の対象 明細書中１発明の詳細な説明」の欄特
願 昭５８−８９４４号手続補正瞥 本願に関し明細暑中下記の箇所を補正する。 記 １ 第１３頁第２行目の「回折線の位置が」とあるな「
回折線のピーク位置が」と補正する。 昭和５９年３月２３日 出願人 栗 １） 政 則
Ｂの求め方の説明図、第２図及び第３図は水焼入れした
鋼材８３５Ｃと８ＫＢの回折線の図、第４図は回折線ピ
ーク付近のｎ個の点（＝当てはめたガウス曲線の模式図
、第５図はガウス曲線パラメータαを求めるためのＸ線
強度ｙの各点のとり方を示す図、５８６図は本発明の装
置の原理図、第７図はαを求めるためのパーソナルコン
ピュータの７０−チャート図、第８図は焼入れ後種々の
温反で焼戻したｆｉｌｉｌ拐５４５ｃのαと硬度Ｈｖと
の関係を示す図、第９図は１１種類の熱処理鋼のαとＨ
ｖとの関係を示す図、第１０図はαと半価幅Ｂとの関係
を示す図である。 ７々め １ ７フ潤 昭和５８年特願第８９４．４．９ ２１発明の名称 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 栗 １） 政 則 手続補正書 特許庁長官若杉和夫 殿 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 栗 １） 政 則 ６、補正の対象 明細書中１発明の詳細な説明」の欄特
願 昭５８−８９４４号手続補正瞥 本願に関し明細暑中下記の箇所を補正する。 記 １ 第１３頁第２行目の「回折線の位置が」とあるな「
回折線のピーク位置が」と補正する。 昭和５９年３月２３日 出願人 栗 １） 政 則
Claims (1)
- Ｘ線応力測定装置またはＸ線回折装置を用いて熱処理鋼
（焼入れ・焼戻し調）（二Ｘ線を照射し、回折角とＸ１
１３強度との関係を示す回折線を求め、この回折線のピ
ーク付近なガウス曲線で近似し、このガウス曲線のパラ
メータ（定数）で熱処理（２伴なう同折線の広がりを評
価し、このパラメータ（＝よって熱処理鋼の硬問を測定
することを特徴とするガウス曲線法を用いたＸ線回折に
よる熱処理鋼の硬度測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58008944A JPH0797089B2 (ja) | 1983-01-21 | 1983-01-21 | ガウス曲線を用いたｘ線回折による焼入鋼の硬度測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58008944A JPH0797089B2 (ja) | 1983-01-21 | 1983-01-21 | ガウス曲線を用いたｘ線回折による焼入鋼の硬度測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59155743A true JPS59155743A (ja) | 1984-09-04 |
| JPH0797089B2 JPH0797089B2 (ja) | 1995-10-18 |
Family
ID=11706776
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58008944A Expired - Lifetime JPH0797089B2 (ja) | 1983-01-21 | 1983-01-21 | ガウス曲線を用いたｘ線回折による焼入鋼の硬度測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0797089B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH028045U (ja) * | 1988-06-27 | 1990-01-18 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5292568B2 (ja) * | 2006-03-08 | 2013-09-18 | 国立大学法人静岡大学 | 非破壊硬さ評価方法、非破壊硬さ評価装置および非破壊硬さ評価に用いられる硬さ測定装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5454694A (en) * | 1977-09-30 | 1979-05-01 | Inst Fuijiki Usokiku Dafureni | Method of inspecting mechanical properties of superhard material product |
-
1983
- 1983-01-21 JP JP58008944A patent/JPH0797089B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5454694A (en) * | 1977-09-30 | 1979-05-01 | Inst Fuijiki Usokiku Dafureni | Method of inspecting mechanical properties of superhard material product |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH028045U (ja) * | 1988-06-27 | 1990-01-18 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0797089B2 (ja) | 1995-10-18 |
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