JP3149225B2 - バルクハウゼンノイズを用いた靭性の非破壊評価方法 - Google Patents
バルクハウゼンノイズを用いた靭性の非破壊評価方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、金型やシャフト等の
材料の非破壊検査法に関するものであり、特にそれらの
材料の靭性をＢＨＮと硬度及び焼入温度に基づき推定す
る非破壊評価法に関するものである。
材料の非破壊検査法に関するものであり、特にそれらの
材料の靭性をＢＨＮと硬度及び焼入温度に基づき推定す
る非破壊評価法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】製品の品質を保証すべき一つの特性とし
て靭性がある。靭性とは、脆性破壊に対する材料の強さ
をいう。脆性破壊としては切欠脆性、焼もどし脆性、低
温脆性破壊等が知られている。従って、一般に材料の切
欠脆性、焼もどし脆性、低温脆性破壊に対する安全性を
保証するためにはこれらに対する靭性を評価する必要が
ある。ここで靭性を評価するパラメーターとしてはシャ
ルピー衝撃値（ｋｇ・ｍ／ｃｍ２）、アイゾット衝撃値
（ｆｔ・ｌｂ）、吸収エネルギー、シェルフエネルギー
（（ｕｐｐｅｒ）ｓｈｅｌｆ ｅｎｅｒｇｙ）、脆性遷
移温度（エネルギー遷移温度、破面遷移温度、１５ｆｔ
−１ｂ遷移温度等）、破壊靭性（平面ひずみ破壊靭性
値、エネルギー開放率、弾塑性破壊靭性値）等がある。
て靭性がある。靭性とは、脆性破壊に対する材料の強さ
をいう。脆性破壊としては切欠脆性、焼もどし脆性、低
温脆性破壊等が知られている。従って、一般に材料の切
欠脆性、焼もどし脆性、低温脆性破壊に対する安全性を
保証するためにはこれらに対する靭性を評価する必要が
ある。ここで靭性を評価するパラメーターとしてはシャ
ルピー衝撃値（ｋｇ・ｍ／ｃｍ２）、アイゾット衝撃値
（ｆｔ・ｌｂ）、吸収エネルギー、シェルフエネルギー
（（ｕｐｐｅｒ）ｓｈｅｌｆ ｅｎｅｒｇｙ）、脆性遷
移温度（エネルギー遷移温度、破面遷移温度、１５ｆｔ
−１ｂ遷移温度等）、破壊靭性（平面ひずみ破壊靭性
値、エネルギー開放率、弾塑性破壊靭性値）等がある。
【０００３】例えば、金属材料等を熱間加工するときに
用いられる、いわゆる熱間金型においては、近年その形
状は大型化すると共に、使用環境はますます苛酷化して
きており、このような状況に対処していくために、熱処
理後の金型の品質保証（硬度と靭性）の重要性が改めて
見直されてきている。即ち、耐摩耗性等向上のための硬
度と割れ防止のための靭性が正確に非破壊評価できれ
ば、金型使用条件に応じて相反する両特性を最適な組み
合わせで確保することが可能となり、金型の品質保証及
び高寿命化を前進させることができる。しかし、現在、
硬度は測定されているものの、靭性については非破壊評
価する方法がなく、そのために金型の大型化等にともな
う焼入冷却速度の低下によって生じた靭性不足を正確に
把握できず、ときとして使用初期に大きな割れを引き起
こし問題となっている。
用いられる、いわゆる熱間金型においては、近年その形
状は大型化すると共に、使用環境はますます苛酷化して
きており、このような状況に対処していくために、熱処
理後の金型の品質保証（硬度と靭性）の重要性が改めて
見直されてきている。即ち、耐摩耗性等向上のための硬
度と割れ防止のための靭性が正確に非破壊評価できれ
ば、金型使用条件に応じて相反する両特性を最適な組み
合わせで確保することが可能となり、金型の品質保証及
び高寿命化を前進させることができる。しかし、現在、
硬度は測定されているものの、靭性については非破壊評
価する方法がなく、そのために金型の大型化等にともな
う焼入冷却速度の低下によって生じた靭性不足を正確に
把握できず、ときとして使用初期に大きな割れを引き起
こし問題となっている。
【０００４】このような問題を解決するために、本発明
の発明者は、金型の靭性は熱処理組織と密接な関係があ
ることから、この組織変化を敏感に検出でき、かつ、非
破壊的な方法であるバルクハウゼンノイズ（ＢＨＮ）法
に着目し、０．４Ｃ−５Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ熱間金型鋼の標
準焼入温度（１０２０℃）からの焼入焼もどし材を用い
て、ＢＨＮ（磁化過程で発生する全ＢＨＮの出力電圧の
二乗和（Ｖｐ）の規格値（ｄＶｐ））と硬度（Ｈ）およ
び靭性（シャルピー衝撃値（Ｃｈ））の関係を調べ、こ
れらの関係式（Ｃｈ＝ｆ（ｄＶｐ，Ｈ））より靭性（Ｃ
ｈ）を非破壊評価する方法を報告している（「鉄と鋼」
７５年（１９８９）第５号Ｐ．８３３）。この報告に
よれば、Ｃｈは数３の様な形で表わされる。
の発明者は、金型の靭性は熱処理組織と密接な関係があ
ることから、この組織変化を敏感に検出でき、かつ、非
破壊的な方法であるバルクハウゼンノイズ（ＢＨＮ）法
に着目し、０．４Ｃ−５Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ熱間金型鋼の標
準焼入温度（１０２０℃）からの焼入焼もどし材を用い
て、ＢＨＮ（磁化過程で発生する全ＢＨＮの出力電圧の
二乗和（Ｖｐ）の規格値（ｄＶｐ））と硬度（Ｈ）およ
び靭性（シャルピー衝撃値（Ｃｈ））の関係を調べ、こ
れらの関係式（Ｃｈ＝ｆ（ｄＶｐ，Ｈ））より靭性（Ｃ
ｈ）を非破壊評価する方法を報告している（「鉄と鋼」
７５年（１９８９）第５号Ｐ．８３３）。この報告に
よれば、Ｃｈは数３の様な形で表わされる。
【０００５】
【数３】
【０００６】したがって、ｄＶｐをＢＨＮ法にて求める
とともに、Ｈを硬度試験にて求めることにより、焼入温
度１０２０℃より焼入焼もどされた材料のＣｈを非破壊
評価することができる。
とともに、Ｈを硬度試験にて求めることにより、焼入温
度１０２０℃より焼入焼もどされた材料のＣｈを非破壊
評価することができる。
【０００７】
【発明の解決しようとする課題】以上の本発明者らの報
告は、焼入温度（Ｔ）を用いた材料の標準焼入温度１０
２０℃に設定した場合の結果である。しかし、実際の金
型の焼入温度は、通常、靭性を優先する場合は１０２０
℃より低め（１０１５℃程度まで）に、又、強度を優先
する場合は１０２０℃より高め（１０３５℃程度まで）
に設定される。焼入温度が異なると焼もどし硬度（Ｈ）
が同じでもミクロ組織は異なり、一方、バルクハウゼン
ノイズ（ＢＨＮ）や靭性（Ｃｈ）はミクロ組織に敏感で
あることから、焼入温度が異なった場合、ｄＶｐやＣｈ
は異なると推定される。
告は、焼入温度（Ｔ）を用いた材料の標準焼入温度１０
２０℃に設定した場合の結果である。しかし、実際の金
型の焼入温度は、通常、靭性を優先する場合は１０２０
℃より低め（１０１５℃程度まで）に、又、強度を優先
する場合は１０２０℃より高め（１０３５℃程度まで）
に設定される。焼入温度が異なると焼もどし硬度（Ｈ）
が同じでもミクロ組織は異なり、一方、バルクハウゼン
ノイズ（ＢＨＮ）や靭性（Ｃｈ）はミクロ組織に敏感で
あることから、焼入温度が異なった場合、ｄＶｐやＣｈ
は異なると推定される。
【０００８】従って、前述の本発明者等の報告で求めた
Ｔ＝１０２０℃の場合のＣｈ−ｄＶｐ−Ｈの関係式を用
いて、焼入温度が１０２０℃と異なる場合のＣｈを正確
に推定することはできず、Ｃｈを正確に推定するために
は、種々の焼入温度におけるＣｈ−ｄＶｐ−Ｈの関係を
個別に調べる必要がある。しかし、そのように種々の焼
入温度におけるＣｈ−ｄＶｐ−Ｈの関係を個別に調べる
ことは大変に煩雑であり、実際的ではない。したがっ
て、この発明は金型等の実用焼入温度範囲の種々の温度
から焼入れられた材料の靭性を正確に推定できるＢＨＮ
を用いた非破壊評価法を提供することを目的とする。
Ｔ＝１０２０℃の場合のＣｈ−ｄＶｐ−Ｈの関係式を用
いて、焼入温度が１０２０℃と異なる場合のＣｈを正確
に推定することはできず、Ｃｈを正確に推定するために
は、種々の焼入温度におけるＣｈ−ｄＶｐ−Ｈの関係を
個別に調べる必要がある。しかし、そのように種々の焼
入温度におけるＣｈ−ｄＶｐ−Ｈの関係を個別に調べる
ことは大変に煩雑であり、実際的ではない。したがっ
て、この発明は金型等の実用焼入温度範囲の種々の温度
から焼入れられた材料の靭性を正確に推定できるＢＨＮ
を用いた非破壊評価法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】以上の目的を達成するた
めに、まず、本発明者は実用焼入温度範囲でのＣｈ−ｄ
Ｖｐ−Ｈ−Ｔの総合的な関係を明らかにすべく、実用焼
入温度より広い範囲におけるこれら諸量の関係を調べ、
次に、この範囲において、ＣｈをＶｐ−Ｈ−Ｔの関数の
形［Ｃｈ＝ｆ（ｄＶｐ，Ｈ，Ｔ）］で定量的かつ総合的
に表わすことによりＣｈを非破壊評価する方法を検討し
た。その結果、実用焼入温度範囲において、焼入温度を
測定しＢＨＮ法と硬度試験を併用することにより、Ｃｈ
を定量的かつ総合的に非破壊評価できることを知見し、
本発明をなすにいたった。
めに、まず、本発明者は実用焼入温度範囲でのＣｈ−ｄ
Ｖｐ−Ｈ−Ｔの総合的な関係を明らかにすべく、実用焼
入温度より広い範囲におけるこれら諸量の関係を調べ、
次に、この範囲において、ＣｈをＶｐ−Ｈ−Ｔの関数の
形［Ｃｈ＝ｆ（ｄＶｐ，Ｈ，Ｔ）］で定量的かつ総合的
に表わすことによりＣｈを非破壊評価する方法を検討し
た。その結果、実用焼入温度範囲において、焼入温度を
測定しＢＨＮ法と硬度試験を併用することにより、Ｃｈ
を定量的かつ総合的に非破壊評価できることを知見し、
本発明をなすにいたった。
【００１０】すなわちこの発明によれば、バルクハウゼ
ンノイズ（Ｖ）と硬度（Ｈ）及び焼入温度（Ｔ）をパラ
メーターとし、これらの関数〔Ｃｈ＝ｆ（Ｖ、Ｈ、
Ｔ）〕として、材料の靭性（Ｃｈ）を推定する靭性の非
破壊評価方法が提供される。また、この発明によれば前
記ＢＨＮ（Ｖ）として、磁化過程で発生する全ＢＨＮの
出力電圧の二乗和（Ｖｐ）を用いる靭性の非破壊評価方
法が提供される。加えてこの発明によれば、前記ＢＨＮ
（Ｖ）として、ＢＨＮの瞬間出力電圧の最大値（Ｖｈ）
を用いる靭性の非破壊評価方法が提供される。
ンノイズ（Ｖ）と硬度（Ｈ）及び焼入温度（Ｔ）をパラ
メーターとし、これらの関数〔Ｃｈ＝ｆ（Ｖ、Ｈ、
Ｔ）〕として、材料の靭性（Ｃｈ）を推定する靭性の非
破壊評価方法が提供される。また、この発明によれば前
記ＢＨＮ（Ｖ）として、磁化過程で発生する全ＢＨＮの
出力電圧の二乗和（Ｖｐ）を用いる靭性の非破壊評価方
法が提供される。加えてこの発明によれば、前記ＢＨＮ
（Ｖ）として、ＢＨＮの瞬間出力電圧の最大値（Ｖｈ）
を用いる靭性の非破壊評価方法が提供される。
【００１１】さらにこの発明によれば、前記Ｖｐの代表
量として、Ｖｐと最大磁化電圧（Ｖｍ）との直線関係を
利用し、両者の関係を数４で近似し、Ｖｐ＝０ＶでのＶ
ｐ、即ち、Ｖｐ＊を用いる靭性の非破壊評価方法が提供
される。
量として、Ｖｐと最大磁化電圧（Ｖｍ）との直線関係を
利用し、両者の関係を数４で近似し、Ｖｐ＝０ＶでのＶ
ｐ、即ち、Ｖｐ＊を用いる靭性の非破壊評価方法が提供
される。
【００１２】
【数４】
【００１３】またさらにこの発明によれば、前記Ｖｐ*
として数５により規格化したｄＶｐを用いる靭性の非破
壊評価方法が提供される。
として数５により規格化したｄＶｐを用いる靭性の非破
壊評価方法が提供される。
【００１４】
【数５】 なお、基準材Ａ、Ｂ：焼入温度、焼入冷却速度及び硬度
のいずれかが一つ以上異なる任意の材料
のいずれかが一つ以上異なる任意の材料
【００１５】
【作用】次にこの発明の内容をその作用とともに更に詳
細に説明する。この発明によれば、材料の靭性（Ｃｈ）
を、ＢＨＮ（Ｖ）と硬度（Ｈ）及び焼入温度（Ｔ）をパ
ラメーターとし、これら諸量の関数（Ｃｈ＝ｆ（Ｖ、
Ｈ、Ｔ））として推定する靭性の非破壊評価方法が提供
される。この発明は主として熱処理後の材料の切欠靭性
破壊に対する靭性の評価を行うものである。しかし、こ
の発明を適用することにより室温未満の低温下での材料
の低温脆性破壊や、不純物（ｐ，Ｓ，Ａｓ，Ｓｂ等）に
起因する焼もどし脆性破壊に対する靭性の評価を行うこ
とも検討され得る。
細に説明する。この発明によれば、材料の靭性（Ｃｈ）
を、ＢＨＮ（Ｖ）と硬度（Ｈ）及び焼入温度（Ｔ）をパ
ラメーターとし、これら諸量の関数（Ｃｈ＝ｆ（Ｖ、
Ｈ、Ｔ））として推定する靭性の非破壊評価方法が提供
される。この発明は主として熱処理後の材料の切欠靭性
破壊に対する靭性の評価を行うものである。しかし、こ
の発明を適用することにより室温未満の低温下での材料
の低温脆性破壊や、不純物（ｐ，Ｓ，Ａｓ，Ｓｂ等）に
起因する焼もどし脆性破壊に対する靭性の評価を行うこ
とも検討され得る。
【００１６】ここで、この発明が適用される材料として
は、ＳＫＤ５，ＳＫＤ６，ＳＫＤ６１，ＳＫＤ６２，Ｓ
ＫＤ７，ＳＫＤ８等があり、熱処理組織の状態がＢＨＮ
に影響を及ぼす材料が対象となる。
は、ＳＫＤ５，ＳＫＤ６，ＳＫＤ６１，ＳＫＤ６２，Ｓ
ＫＤ７，ＳＫＤ８等があり、熱処理組織の状態がＢＨＮ
に影響を及ぼす材料が対象となる。
【００１７】さらにこの発明が適用される場合の焼入温
度（Ｔ）は特に限定されるものではなく、材料のオース
テナイト化状態を評価することを目的として、例えば炉
内雰囲気温度を熱電対で測定する等の手段により測定さ
れる。しかし、さらに正確にオーステナイト化状態を把
握するためには焼入温度のみならず保持時間も含めた焼
入パラメーターを用いるのが好ましい。
度（Ｔ）は特に限定されるものではなく、材料のオース
テナイト化状態を評価することを目的として、例えば炉
内雰囲気温度を熱電対で測定する等の手段により測定さ
れる。しかし、さらに正確にオーステナイト化状態を把
握するためには焼入温度のみならず保持時間も含めた焼
入パラメーターを用いるのが好ましい。
【００１８】加えてこの発明を適用するにあたっての硬
度の測定方法は特に限定されるものではなく、「ブリネ
ル硬さ」、「ビッカース硬さ」、「ヌープ硬さ」、「ロ
ックエル硬さ」、「ショア硬さ」、「エコーチップ硬
さ」等種々の硬さパラメーターを用いることができる。
また対象材料の硬さは特に限定されるものではなく、例
えば熱間金型の場合は、ロックエル硬さでＨＲＣ４３か
らＨＲＣ５１程度となるが、冷間金型やハイスの場合は
ＨＲＣ７０程度となる場合もあり、一方、ローター材等
ではＨＲＣ４３より低くなる場合もあり、いずれにして
もそれら全ての場合にこの発明を適用することができ
る。
度の測定方法は特に限定されるものではなく、「ブリネ
ル硬さ」、「ビッカース硬さ」、「ヌープ硬さ」、「ロ
ックエル硬さ」、「ショア硬さ」、「エコーチップ硬
さ」等種々の硬さパラメーターを用いることができる。
また対象材料の硬さは特に限定されるものではなく、例
えば熱間金型の場合は、ロックエル硬さでＨＲＣ４３か
らＨＲＣ５１程度となるが、冷間金型やハイスの場合は
ＨＲＣ７０程度となる場合もあり、一方、ローター材等
ではＨＲＣ４３より低くなる場合もあり、いずれにして
もそれら全ての場合にこの発明を適用することができ
る。
【００１９】この発明に用いられる諸量の総合的な関係
式Ｃｈ＝ｆ（Ｖ、Ｈ、Ｔ）は、この発明が適用されて材
料特性が評価される材料毎に決定される。ここでこの発
明に用いられるＢＨＮ（Ｖ）の特定方法は特に限られる
ものではないが、例えば磁化過程で発生するＢＨＮの全
出力電圧を基礎とするパラメーター（全ＢＨＮ出力電圧
の二乗和（Ｖｐ）やＢＨＮ出力電圧の平均出力電圧であ
る実効値（ＲＭＳ）等）や、ＢＨＮの瞬間出力電圧を基
礎とするパラメーター（瞬間出力電圧の最大値（Ｖｈ）
等）及びＢＨＮを周波数解析して得られるパラメーター
（スペクトラム）等を用いることができる。
式Ｃｈ＝ｆ（Ｖ、Ｈ、Ｔ）は、この発明が適用されて材
料特性が評価される材料毎に決定される。ここでこの発
明に用いられるＢＨＮ（Ｖ）の特定方法は特に限られる
ものではないが、例えば磁化過程で発生するＢＨＮの全
出力電圧を基礎とするパラメーター（全ＢＨＮ出力電圧
の二乗和（Ｖｐ）やＢＨＮ出力電圧の平均出力電圧であ
る実効値（ＲＭＳ）等）や、ＢＨＮの瞬間出力電圧を基
礎とするパラメーター（瞬間出力電圧の最大値（Ｖｈ）
等）及びＢＨＮを周波数解析して得られるパラメーター
（スペクトラム）等を用いることができる。
【００２０】なお、ＢＨＮは磁化過程のある時間範囲
（Δｔ）に集中して発生し、この発生範囲（Δｔ）は、
材料の化学成分が同じであっても磁化条件や熱処理後の
材質（硬度等）に依存して変化する。従って、Δｔでの
ＢＨＮ平均出力電圧であるＲＭＳを求めるためには、予
め、Δｔを定めておく必要がある。しかも、ＲＭＳはΔ
ｔの定め方に依存する。
（Δｔ）に集中して発生し、この発生範囲（Δｔ）は、
材料の化学成分が同じであっても磁化条件や熱処理後の
材質（硬度等）に依存して変化する。従って、Δｔでの
ＢＨＮ平均出力電圧であるＲＭＳを求めるためには、予
め、Δｔを定めておく必要がある。しかも、ＲＭＳはΔ
ｔの定め方に依存する。
【００２１】一方、前記Ｖｐは磁化過程での全ＢＨＮ出
力電圧の二乗和であることからΔｔを予め定める必要が
なく、しかも、Δｔに依存しない。従って、この発明に
おいて材料の靭性を評価するＢＨＮパラメーターとして
は、異なる磁化条件や異なる材質において求めた測定値
を相互比較する上で有利なＶｐを用いるのが好ましい。
力電圧の二乗和であることからΔｔを予め定める必要が
なく、しかも、Δｔに依存しない。従って、この発明に
おいて材料の靭性を評価するＢＨＮパラメーターとして
は、異なる磁化条件や異なる材質において求めた測定値
を相互比較する上で有利なＶｐを用いるのが好ましい。
【００２２】また、Ｖｐを求めるにあたってΔｔが長す
ぎて一度に全ＢＨＮを測定できない場合には、Δｔをあ
る時間長さに分割して、それぞれの時間範囲毎にＢＨＮ
出力電圧の二乗和を求め、次にそれらを合計することに
よってＶｐを求めることができる。この時、Δｔを分割
したそれぞれの時間範囲毎にＢＨＮのパワースペクトラ
ムのパワー値を測定し、次にそれらを合計してＶｐを求
めることもできる。さらにこの発明において前記Ｖとし
て前記Ｖｐを用いる場合には、最大磁化電圧（Ｖｍ）と
の直線関係を利用して、両者の関係を数６で近似し、Ｖ
ｐ＝０ＶでのＶｐ、即ち、Ｖｐ＊を代表量として用いる
ことが好ましい。
ぎて一度に全ＢＨＮを測定できない場合には、Δｔをあ
る時間長さに分割して、それぞれの時間範囲毎にＢＨＮ
出力電圧の二乗和を求め、次にそれらを合計することに
よってＶｐを求めることができる。この時、Δｔを分割
したそれぞれの時間範囲毎にＢＨＮのパワースペクトラ
ムのパワー値を測定し、次にそれらを合計してＶｐを求
めることもできる。さらにこの発明において前記Ｖとし
て前記Ｖｐを用いる場合には、最大磁化電圧（Ｖｍ）と
の直線関係を利用して、両者の関係を数６で近似し、Ｖ
ｐ＝０ＶでのＶｐ、即ち、Ｖｐ＊を代表量として用いる
ことが好ましい。
【００２３】
【数６】 ここで、表１に示す０．４Ｃ−５Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼を焼
入温度（Ｔ）を９９０、１０５０℃とし、焼入温度から
５００℃までの焼入冷却時間すなわち半冷時間（Ｈｔ）
を３、４５ｍｉｎとして熱処理した場合の各材料のＶｐ
と最大磁化電圧（Ｖｍ）との関係をそれぞれ図１に示
す。
入温度（Ｔ）を９９０、１０５０℃とし、焼入温度から
５００℃までの焼入冷却時間すなわち半冷時間（Ｈｔ）
を３、４５ｍｉｎとして熱処理した場合の各材料のＶｐ
と最大磁化電圧（Ｖｍ）との関係をそれぞれ図１に示
す。
【００２４】
【表１】
【００２５】いずれのＶｐも、Ｖｍの増加と共に急激に
増加し、最大値を示した後、直線的に緩やかに低下して
いることがわかる。このようにＶｐはＶｍ依存性を有す
ることから、各種材料毎の測定値を相互比較する場合に
は、同一ＶｍでのＶｐを用いて比較する必要がある。こ
の場合、図１に示されるようにＶｐがＶｍに直線時に依
存する関係を利用して、両者の関係を前記数６のように
一次式で近似し、Ｖｍ＝０（Ｖ）でのＶｐを代表値（Ｖ
ｐ*）とすることができる。こうして求めたＶｐ*は仮想
値ではあるが、複数のＶｐから決定されるパラメータで
あることから、単独のＶｍにおけるＶｐを用いるよりも
誤差が小さく、かつ、再現性の点で優れている。さらに
加えてこの発明によれば前記Ｖｐ* として数７により規
格化したｄＶｐを用いることができる。
増加し、最大値を示した後、直線的に緩やかに低下して
いることがわかる。このようにＶｐはＶｍ依存性を有す
ることから、各種材料毎の測定値を相互比較する場合に
は、同一ＶｍでのＶｐを用いて比較する必要がある。こ
の場合、図１に示されるようにＶｐがＶｍに直線時に依
存する関係を利用して、両者の関係を前記数６のように
一次式で近似し、Ｖｍ＝０（Ｖ）でのＶｐを代表値（Ｖ
ｐ*）とすることができる。こうして求めたＶｐ*は仮想
値ではあるが、複数のＶｐから決定されるパラメータで
あることから、単独のＶｍにおけるＶｐを用いるよりも
誤差が小さく、かつ、再現性の点で優れている。さらに
加えてこの発明によれば前記Ｖｐ* として数７により規
格化したｄＶｐを用いることができる。
【００２６】
【数７】
【００２７】このようにＶｐ＊を規格化することによっ
て、測定装置の特性によりＶｐ＊の測定値が異なって
も、材料特性を正確に評価することができる。なお、基
準材Ａ、Ｂとしては、焼入温度、焼入冷却速度及び硬度
のいずれかが一つ以上異なる任意の材料を用いることが
でき、例えば基準材Ａ、Ｂを次のように設定することが
できる。 Ａ；Ｔ＝１０２０℃，Ｈｔ＝３ｍｉｎ，Ｈ＝ＨＲＣ５１．４材 Ｂ；Ｔ＝１０２０℃，Ｈｔ＝３ｍｉｎ，Ｈ＝ＨＲＣ３７．０材
て、測定装置の特性によりＶｐ＊の測定値が異なって
も、材料特性を正確に評価することができる。なお、基
準材Ａ、Ｂとしては、焼入温度、焼入冷却速度及び硬度
のいずれかが一つ以上異なる任意の材料を用いることが
でき、例えば基準材Ａ、Ｂを次のように設定することが
できる。 Ａ；Ｔ＝１０２０℃，Ｈｔ＝３ｍｉｎ，Ｈ＝ＨＲＣ５１．４材 Ｂ；Ｔ＝１０２０℃，Ｈｔ＝３ｍｉｎ，Ｈ＝ＨＲＣ３７．０材
【００２８】一方前記の瞬間出力電圧の最大値（Ｖｈ）
は、例えば次のようにして求めることができる。すなわ
ち、まずＢＨＮを繰り返し測定し、各サンプリング点に
おいて、サンプリングしたデータ（瞬間出力電圧）の中
からそれぞれ最大値を求め、次にこれら最大値を平滑化
処理して得られる曲線のピーク高さをＶｈとして用いる
ことができる。こうして求めたＶｈは、ＢＨＮを繰り返
し測定し、各測定毎の瞬間出力電圧の最大値を単純に平
均して求めた平均値をＶｈとするより再現性がよい。ま
た、この他に、ＢＨＮの瞬間出力電圧の振幅の最大値や
瞬間出力電圧の絶対値の最大値等をＶｈとして用いても
よい。
は、例えば次のようにして求めることができる。すなわ
ち、まずＢＨＮを繰り返し測定し、各サンプリング点に
おいて、サンプリングしたデータ（瞬間出力電圧）の中
からそれぞれ最大値を求め、次にこれら最大値を平滑化
処理して得られる曲線のピーク高さをＶｈとして用いる
ことができる。こうして求めたＶｈは、ＢＨＮを繰り返
し測定し、各測定毎の瞬間出力電圧の最大値を単純に平
均して求めた平均値をＶｈとするより再現性がよい。ま
た、この他に、ＢＨＮの瞬間出力電圧の振幅の最大値や
瞬間出力電圧の絶対値の最大値等をＶｈとして用いても
よい。
【００２９】硬度の異なる材料のＶｈとＶｍとの関係を
図２に示す。いずれのＶｈもＶｍの増加と共に増加して
いる。このようにＶｈはＶｍ依存性を有することから、
各種材料毎の測定値を相互比較する場合には、同一Ｖｍ
でのＶｈを用いて比較する必要がある。この場合、各Ｖ
ｈ−Ｖｍ曲線はＶｈ軸方向に平行移動すると重なること
から、基準材Ｃを定め、基準材ＣのＶｈ−Ｖｍ曲線と各
材料ＩのＶｈ−Ｖｍ曲線とが重なるまでに要するＶｈ軸
方向の平行移動量（ｄＶｈ＊）を（４）式の形で求める
ことができる。
図２に示す。いずれのＶｈもＶｍの増加と共に増加して
いる。このようにＶｈはＶｍ依存性を有することから、
各種材料毎の測定値を相互比較する場合には、同一Ｖｍ
でのＶｈを用いて比較する必要がある。この場合、各Ｖ
ｈ−Ｖｍ曲線はＶｈ軸方向に平行移動すると重なること
から、基準材Ｃを定め、基準材ＣのＶｈ−Ｖｍ曲線と各
材料ＩのＶｈ−Ｖｍ曲線とが重なるまでに要するＶｈ軸
方向の平行移動量（ｄＶｈ＊）を（４）式の形で求める
ことができる。
【００３０】
【数８】
【００３１】こうして求めたＶｈは複数のＶｈから決定
されるパラメーターであることから、単独のＶｍにおけ
るＶｈを用いるよりも誤差が小さく、かつ、再現性の点
で優れている。さらに加えて、この発明によれば、もう
一つの基準材Ｄを定め、前記ｄＶｈ＊を数９により規格
化したｄＶｈとして用いることができる。
されるパラメーターであることから、単独のＶｍにおけ
るＶｈを用いるよりも誤差が小さく、かつ、再現性の点
で優れている。さらに加えて、この発明によれば、もう
一つの基準材Ｄを定め、前記ｄＶｈ＊を数９により規格
化したｄＶｈとして用いることができる。
【００３２】
【数９】
【００３３】次に、表１に示す化学成分の０．４Ｃ−５
Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼につき、Ｔ＝９９０，１０５０℃から
焼入焼もどされた材料のＣｈとｄＶｐ及びＨの関係をシ
ャルピー試験により求めた結果を図３に示す。図３に示
されるように、ＣｈはＴ＝９９０、１０５０℃いずれの
場合も、定性的にはＨ及びｄＶｐに依存しており、Ｈが
大きいほど、またｄＶｐが大きいほどＣｈは低下してい
る。このようなｄＶｐ−Ｈ−Ｃｈの関係は本発明者らが
既に報告している（「鉄と鋼」第７５年（１９８９）第
５号 ｐ．８３３−ｐ．８４０）Ｔ＝１０２０℃の場合
のこれら諸量の関係と定性的には同様である。しかし、
ＣｈはｄＶｐ、Ｈに依存するのみならず、図４に示され
るようにＴにも依存する。従って、Ｔ＝１０２０℃以外
の場合のＣｈを定量的に求めるためにはＴを含めたＣｈ
−ｄＶｐ−Ｈ−Ｔの総合的かつ定量的関係を明らかにす
る必要がある。
Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼につき、Ｔ＝９９０，１０５０℃から
焼入焼もどされた材料のＣｈとｄＶｐ及びＨの関係をシ
ャルピー試験により求めた結果を図３に示す。図３に示
されるように、ＣｈはＴ＝９９０、１０５０℃いずれの
場合も、定性的にはＨ及びｄＶｐに依存しており、Ｈが
大きいほど、またｄＶｐが大きいほどＣｈは低下してい
る。このようなｄＶｐ−Ｈ−Ｃｈの関係は本発明者らが
既に報告している（「鉄と鋼」第７５年（１９８９）第
５号 ｐ．８３３−ｐ．８４０）Ｔ＝１０２０℃の場合
のこれら諸量の関係と定性的には同様である。しかし、
ＣｈはｄＶｐ、Ｈに依存するのみならず、図４に示され
るようにＴにも依存する。従って、Ｔ＝１０２０℃以外
の場合のＣｈを定量的に求めるためにはＴを含めたＣｈ
−ｄＶｐ−Ｈ−Ｔの総合的かつ定量的関係を明らかにす
る必要がある。
【００３４】そこでこの発明では表１に示す材料を用い
て焼入温度、焼入冷却速度及び焼もどし硬度の異なる種
々の試験片を準備し、前記ｄＶｐとＣｈを測定し、ｄＶ
ｐとＴと一定にしたときのＣｈ−Ｔの関係に着目して、
実際の焼入温度範囲より広い範囲でのＣｈ−ｄＶｐ−Ｈ
−Ｔの総合的かつ定量的関係を検討した。その結果、こ
の発明によればＣｈ−ｄＶｐ−Ｈ−Ｔの関係をこれら諸
量の関数の形（Ｃｈ＝ｆ（ｄＶｐ，Ｈ，Ｔ））で総合的
かつ定量的に表すことができることがわかった。このよ
うにこの発明によれば、靭性（Ｃｈ）をｄＶｐ−Ｈ−Ｔ
の関数の形で表すことにより、実際の焼入温度でのＣｈ
−ｄＶｐ−Ｈ−Ｔの関係式を個別に求めることなしに、
靭性（Ｃｈ）を非破壊評価できる。すなわち通常の焼入
温度から焼入焼もどした場合、焼入温度（Ｔ）と焼もど
し硬度（Ｔ）を測定し、前記バルクハウゼンパラメータ
ー（ｄＶｐ）を求め、これら諸量をこの関数に代入する
ことによって、通常の焼入温度範囲において、材料の靭
性（Ｃｈ）を定量的かつ総合的に非破壊評価することが
できる。
て焼入温度、焼入冷却速度及び焼もどし硬度の異なる種
々の試験片を準備し、前記ｄＶｐとＣｈを測定し、ｄＶ
ｐとＴと一定にしたときのＣｈ−Ｔの関係に着目して、
実際の焼入温度範囲より広い範囲でのＣｈ−ｄＶｐ−Ｈ
−Ｔの総合的かつ定量的関係を検討した。その結果、こ
の発明によればＣｈ−ｄＶｐ−Ｈ−Ｔの関係をこれら諸
量の関数の形（Ｃｈ＝ｆ（ｄＶｐ，Ｈ，Ｔ））で総合的
かつ定量的に表すことができることがわかった。このよ
うにこの発明によれば、靭性（Ｃｈ）をｄＶｐ−Ｈ−Ｔ
の関数の形で表すことにより、実際の焼入温度でのＣｈ
−ｄＶｐ−Ｈ−Ｔの関係式を個別に求めることなしに、
靭性（Ｃｈ）を非破壊評価できる。すなわち通常の焼入
温度から焼入焼もどした場合、焼入温度（Ｔ）と焼もど
し硬度（Ｔ）を測定し、前記バルクハウゼンパラメータ
ー（ｄＶｐ）を求め、これら諸量をこの関数に代入する
ことによって、通常の焼入温度範囲において、材料の靭
性（Ｃｈ）を定量的かつ総合的に非破壊評価することが
できる。
【００３５】
【実施例】次にこの発明の一実施例について説明する。１ 供試材 供試材は、０．４Ｃ−５Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼で、表１に
示される化学成分のものを用いた。この化学成分の０．
４Ｃ−５Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼をアーク式電気炉で溶製し、
鍛錬成形比６以上に熱間成形した後、８６０℃で焼なま
し処理した。この試験片を、中心と隅角との中間位置か
ら、鍛伸方向に採取し、この発明の実施に供した。
示される化学成分のものを用いた。この化学成分の０．
４Ｃ−５Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼をアーク式電気炉で溶製し、
鍛錬成形比６以上に熱間成形した後、８６０℃で焼なま
し処理した。この試験片を、中心と隅角との中間位置か
ら、鍛伸方向に採取し、この発明の実施に供した。
【００３６】２ 試験片の形状と熱処理 ＢＨＮ試験片とシャルピー試験片を次のように準備し
た。ＢＨＮ試験片の寸法は３ｍｍ×２４ｍｍ×６２ｍｍ
で、熱処理後表面粗さを研磨紙３２０番で仕上げた。シ
ャルピー衝撃試験片は、２ｍｍ深さ、Ｕノッチ（Ｒ１ｍ
ｍ）を用いた。試験片の熱処理としては、実際に行われ
ている金型の熱処理温度を考慮しＴ＝９６０、９９０、
１０２０、１０５０℃、１０８０℃に３０ｍｉｎ保持し
てオーステナイト化処理を行なった後、焼入温度から５
００℃までの冷却時間すなわち半冷時間（Ｈｔ）を３、
１５、４５、１１０の四段階に選びプログラムコントロ
ールによって等速冷却し、その後２回焼もどしを行なっ
た。
た。ＢＨＮ試験片の寸法は３ｍｍ×２４ｍｍ×６２ｍｍ
で、熱処理後表面粗さを研磨紙３２０番で仕上げた。シ
ャルピー衝撃試験片は、２ｍｍ深さ、Ｕノッチ（Ｒ１ｍ
ｍ）を用いた。試験片の熱処理としては、実際に行われ
ている金型の熱処理温度を考慮しＴ＝９６０、９９０、
１０２０、１０５０℃、１０８０℃に３０ｍｉｎ保持し
てオーステナイト化処理を行なった後、焼入温度から５
００℃までの冷却時間すなわち半冷時間（Ｈｔ）を３、
１５、４５、１１０の四段階に選びプログラムコントロ
ールによって等速冷却し、その後２回焼もどしを行なっ
た。
【００３７】３ バルクハウゼンノイズ（ＢＨＮ）測定
装置と磁化条件及び解析方法 次に本実施例におけるＢＨＮ測定装置と磁化条件およ
び解析方法につき説明する。図５にこの実施例に用いら
れたＢＨＮ測定装置の構成を概念的に示す。試験片１上
には、磁化コイルを巻回したＭｎ−Ｚｎフェライトより
なる磁化コア２と、検出コイルを巻回したパーマロイ磁
気ヘッドよりなる検出コア３とにより構成される接触型
ＢＨＮセンサーが配置される。前記検出コア２に巻回さ
れた検出コイルは、増幅器４、フィルター（ハイパス、
ローパス）５を介してスペクトラムアナライザー６に接
続されている。
装置と磁化条件及び解析方法 次に本実施例におけるＢＨＮ測定装置と磁化条件およ
び解析方法につき説明する。図５にこの実施例に用いら
れたＢＨＮ測定装置の構成を概念的に示す。試験片１上
には、磁化コイルを巻回したＭｎ−Ｚｎフェライトより
なる磁化コア２と、検出コイルを巻回したパーマロイ磁
気ヘッドよりなる検出コア３とにより構成される接触型
ＢＨＮセンサーが配置される。前記検出コア２に巻回さ
れた検出コイルは、増幅器４、フィルター（ハイパス、
ローパス）５を介してスペクトラムアナライザー６に接
続されている。
【００３８】以上のＢＨＮ測定装置を用い表２に示す磁
化条件にて試験片を磁化し、生じた誘導起電圧を検出コ
ア３に巻回された検出コイルで検出後、増幅器４、フィ
ルター（ハイパス、ローパス）５を介してスペクトラム
アナライザー６で７００〜１０ｋＨｚの範囲のＢＨＮを
解析した。
化条件にて試験片を磁化し、生じた誘導起電圧を検出コ
ア３に巻回された検出コイルで検出後、増幅器４、フィ
ルター（ハイパス、ローパス）５を介してスペクトラム
アナライザー６で７００〜１０ｋＨｚの範囲のＢＨＮを
解析した。
【００３９】
【表２】
【００４０】次に本実施例としてはＶとしてＶｐを採用
した。まず、ＢＨＮの発生時間範囲（１００〜２００ｍ
ｓ）を、用いた装置で一度に測定できる時間長さ（４０
ｍｓ）毎に分割して、それぞれの時間範囲毎にＢＨＮの
パワースペクトラムのパワー値を測定し、それらを合計
してＶｐを求めた。次に、前記の式（２）を用いてＶｐ
の規格値ｄＶｐを求めた。４．靭性（シャルピー衝撃値：Ｃｈ）の推定 次に、シャルピー試験を実施し、Ｃｈ−ｄＶｐ−Ｈ−
Ｔの関係を求めた。この結果、これまでに明らかになっ
ていたＴ＝１０２０℃の特別な場合のＣｈ−ｄＶｐ−Ｈ
の関係を数１０に示すようにＴを含む関数の形［Ｃｈ＝
ｆ（ｄＶｐ，Ｈ，Ｔ）］で総合的かつ定量的に拡張して
表すことができた。
した。まず、ＢＨＮの発生時間範囲（１００〜２００ｍ
ｓ）を、用いた装置で一度に測定できる時間長さ（４０
ｍｓ）毎に分割して、それぞれの時間範囲毎にＢＨＮの
パワースペクトラムのパワー値を測定し、それらを合計
してＶｐを求めた。次に、前記の式（２）を用いてＶｐ
の規格値ｄＶｐを求めた。４．靭性（シャルピー衝撃値：Ｃｈ）の推定 次に、シャルピー試験を実施し、Ｃｈ−ｄＶｐ−Ｈ−
Ｔの関係を求めた。この結果、これまでに明らかになっ
ていたＴ＝１０２０℃の特別な場合のＣｈ−ｄＶｐ−Ｈ
の関係を数１０に示すようにＴを含む関数の形［Ｃｈ＝
ｆ（ｄＶｐ，Ｈ，Ｔ）］で総合的かつ定量的に拡張して
表すことができた。
【００４１】
【数１０】
【００４２】いろいろな熱処理を行った材料を用いて、
硬度試験よりＨを求め、焼入温度（Ｔ）を炉内雰囲気温
度より求め、ｄＶｐをＢＨＮ法にて測定し、これら諸量
を式（６）に代入して求めた推定値（外１）と実際にシ
ャルピー試験で求めた実測値（Ｃｈ）を比較した結果を
図６に示す。
硬度試験よりＨを求め、焼入温度（Ｔ）を炉内雰囲気温
度より求め、ｄＶｐをＢＨＮ法にて測定し、これら諸量
を式（６）に代入して求めた推定値（外１）と実際にシ
ャルピー試験で求めた実測値（Ｃｈ）を比較した結果を
図６に示す。
【００４３】
【外１】
【００４４】図６に示されるように推定値と実測値と
は、おおむね一致している。したがって、硬度（Ｈ）と
焼入温度（Ｔ）を測定するとともに、バルクハウゼンノ
イズパラメーター（ｄＶｐ）をＢＨＮ法にて求め、これ
らの諸量を式（６）に代入することにより、本鋼の通常
焼入温度範囲（１０１５〜１０３５℃）において、Ｃｈ
を総合的かつ定量的に非破壊評価することができた。な
お、この実施例は室温でのシャルピー衝撃値（Ｃｈ）に
ついての結果であるが、室温以上５５０℃迄の場合でも
Ｃｈ−Ｖ−Ｈ−Ｔの関係式はこの実施例とは異なる形で
成立し、その場合でもこの発明により靭性を非破壊評価
することができる。
は、おおむね一致している。したがって、硬度（Ｈ）と
焼入温度（Ｔ）を測定するとともに、バルクハウゼンノ
イズパラメーター（ｄＶｐ）をＢＨＮ法にて求め、これ
らの諸量を式（６）に代入することにより、本鋼の通常
焼入温度範囲（１０１５〜１０３５℃）において、Ｃｈ
を総合的かつ定量的に非破壊評価することができた。な
お、この実施例は室温でのシャルピー衝撃値（Ｃｈ）に
ついての結果であるが、室温以上５５０℃迄の場合でも
Ｃｈ−Ｖ−Ｈ−Ｔの関係式はこの実施例とは異なる形で
成立し、その場合でもこの発明により靭性を非破壊評価
することができる。
【００４５】
【効果】以上のようにこの発明の靭性の非破壊評価方法
によれば、靭性（Ｃｈ）と焼入温度（Ｔ）、ＢＨＮ
（Ｖ）及び硬度（Ｈ）との関係をＣｈ＝ｆ（Ｖ，Ｈ，
Ｔ）という関数の形で総合的かつ定量的に表し、この関
係式にこれら諸量（Ｖ，Ｈ，Ｔ）を代入することにより
靭性を非破壊評価するようにしたので種々の焼入温度に
おけるＶ，Ｈと靭性（Ｃｈ）の関係を個別に調べる必要
がなく、工業的な適用が容易にできるという優れた効果
が奏される。特にこの発明によれば、実際に行われる金
型の焼入温度範囲で靭性を焼入温度の如何にかかわらず
正確に非破壊評価することができるという利点がある。
によれば、靭性（Ｃｈ）と焼入温度（Ｔ）、ＢＨＮ
（Ｖ）及び硬度（Ｈ）との関係をＣｈ＝ｆ（Ｖ，Ｈ，
Ｔ）という関数の形で総合的かつ定量的に表し、この関
係式にこれら諸量（Ｖ，Ｈ，Ｔ）を代入することにより
靭性を非破壊評価するようにしたので種々の焼入温度に
おけるＶ，Ｈと靭性（Ｃｈ）の関係を個別に調べる必要
がなく、工業的な適用が容易にできるという優れた効果
が奏される。特にこの発明によれば、実際に行われる金
型の焼入温度範囲で靭性を焼入温度の如何にかかわらず
正確に非破壊評価することができるという利点がある。
【図１】 バルクハウゼンノイズの出力電圧の二乗和
（Ｖｐ）の最大磁化電圧（Ｖｍ）に対する依存関係を示
す図である。
（Ｖｐ）の最大磁化電圧（Ｖｍ）に対する依存関係を示
す図である。
【図２】 バルクハウゼンノイズの瞬間出力電圧の最大
値（Ｖｈ）の最大磁化電圧（Ｖｍ）に対する依存関係を
示す図である。
値（Ｖｈ）の最大磁化電圧（Ｖｍ）に対する依存関係を
示す図である。
【図３】 シャルピー衝撃値（Ｃｈ）のバルクハウゼン
ノイズパラメーター（ｄＶｐ）に対する依存関係を示す
図である。
ノイズパラメーター（ｄＶｐ）に対する依存関係を示す
図である。
【図４】 シャルピー衝撃値（Ｃｈ）の焼入温度（Ｔ）
に対する依存関係を示す図である。
に対する依存関係を示す図である。
【図５】 この発明の一実施例に用いられたバルクハウ
ゼンノイズ測定装置の構成を示す概略図である。
ゼンノイズ測定装置の構成を示す概略図である。
【図６】 この発明を実施して得られた靭性値の非破壊
評価式に、ＢＨＮパラメーター（ｄＶｐ）、焼入温度
（Ｔ）及び硬度（Ｈ）を代入して求めた推定値（外２）
と実験により求めた実測値（Ｃｈ）とを比較した結果を
示す図である。
評価式に、ＢＨＮパラメーター（ｄＶｐ）、焼入温度
（Ｔ）及び硬度（Ｈ）を代入して求めた推定値（外２）
と実験により求めた実測値（Ｃｈ）とを比較した結果を
示す図である。
【外２】
【符合の説明】 １ 試験片 ２ 磁化コイルを巻回した磁化コア ３ 検出コイルを巻回した検出コア ４ 増幅器 ５ フィルター ６ スペクトラムアナライザー
Claims (5)
- 【請求項１】 バルクハウゼンノイズ（以下、ＢＨＮと
記す）（Ｖ）と焼もどし硬度（Ｈ）及び焼入温度（Ｔ）
をパラメーターとし、これら諸量の関数〔Ｃｈ＝ｆ
（Ｖ、Ｈ、Ｔ）〕として、材料の靭性（Ｃｈ）を推定す
ることを特徴とする靭性の非破壊評価方法。 - 【請求項２】 前記ＢＨＮ（Ｖ）として、磁化過程で発
生する全ＢＨＮの出力電圧の二乗和（Ｖｐ）を用いる請
求項１に記載した靭性の非破壊評価方法。 - 【請求項３】 前記ＢＨＮ（Ｖ）として、ＢＨＮの瞬間
出力電圧の最大値（Ｖｈ）を用いる請求項１に記載した
靭性の非破壊評価方法。 - 【請求項４】 前記Ｖｐの代表量として、Ｖｐと最大磁
化電圧（Ｖｍ）との直線関係を利用して、両者の関係を
数１で近似し、Ｖｐ＝０ＶでのＶｐ、即ち、Ｖｐ＊を用
いることを特徴とする請求項２に記載した靭性の非破壊
評価方法。 【数１】 - 【請求項５】 前記Ｖｐ* として数２により規格化した
ｄＶｐを用いることを特徴とする請求項４に記載した靭
性の非破壊評価方法。 【数２】 ｄＶｐ＝{（Ｖｐ*）Ｉ−（Ｖｐ*）Ａ／（Ｖｐ*）Ｂ−（Ｖｐ*）Ａ} ここで （Ｖｐ*）Ａ：基準材ＡのＶｐ* （Ｖｐ*）Ｂ：基準材ＢのＶｐ* （Ｖｐ*）Ｉ：各材料ＩのＶｐ* なお、基準材Ａ、Ｂ：焼入温度、焼入冷却速度及び硬度
のいずれか一つ以上異なる任意の材料
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28736591A JP3149225B2 (ja) | 1991-06-22 | 1991-06-22 | バルクハウゼンノイズを用いた靭性の非破壊評価方法 |
| US08/110,925 US5458703A (en) | 1991-06-22 | 1993-08-24 | Tool steel production method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28736591A JP3149225B2 (ja) | 1991-06-22 | 1991-06-22 | バルクハウゼンノイズを用いた靭性の非破壊評価方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04372853A JPH04372853A (ja) | 1992-12-25 |
| JP3149225B2 true JP3149225B2 (ja) | 2001-03-26 |
Family
ID=17716422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28736591A Expired - Fee Related JP3149225B2 (ja) | 1991-06-22 | 1991-06-22 | バルクハウゼンノイズを用いた靭性の非破壊評価方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3149225B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWM445555U (zh) * | 2012-07-18 | 2013-01-21 | shi-yu Yang | 紙製容器 |
-
1991
- 1991-06-22 JP JP28736591A patent/JP3149225B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04372853A (ja) | 1992-12-25 |
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