JP3149224B2 - バルクハウゼンノイズを用いた焼入冷却速度の非破壊推定方法 - Google Patents
バルクハウゼンノイズを用いた焼入冷却速度の非破壊推定方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、金型やシャフト等の
材料の非破壊検査法に関するものであり、特にそれらの
材料の焼入冷却速度をＢＨＮと焼もどし硬度及び焼入温
度に基づき推定する非破壊推定法に関するものである。
材料の非破壊検査法に関するものであり、特にそれらの
材料の焼入冷却速度をＢＨＮと焼もどし硬度及び焼入温
度に基づき推定する非破壊推定法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、金型やシャフト等の製品の形状は
大型化するとともに、使用環境は多様で苛酷化してきて
おり、このような状況に対処していくために、製品性能
は焼入焼もどしに大きく影響されることから、熱処理後
の製品の品質保証（硬度と靭性）の重要性が改めて見直
されてきている。
大型化するとともに、使用環境は多様で苛酷化してきて
おり、このような状況に対処していくために、製品性能
は焼入焼もどしに大きく影響されることから、熱処理後
の製品の品質保証（硬度と靭性）の重要性が改めて見直
されてきている。
【０００３】例えば、金属材料等を熱間加工するときに
用いられるいわゆる熱間金型においては、耐摩耗性を向
上する材料特性である硬度と、割れ防止に寄与する特性
である靭性とを正確に非破壊評価することができれば、
金型の使用条件に応じてこれらの相反する特性を最適な
組み合わせで確保することが可能となり、金型の品質保
証及び高寿命化を前進させることができる。しかし、現
在、硬度は測定されているものの、靭性については非破
壊評価する方法がなく、そのために金型の大型化に伴う
焼入冷却速度の低下によって生じた靭性不足を正確に把
握できず、ときとして使用初期に大きな割れを引き起こ
し問題となっている。
用いられるいわゆる熱間金型においては、耐摩耗性を向
上する材料特性である硬度と、割れ防止に寄与する特性
である靭性とを正確に非破壊評価することができれば、
金型の使用条件に応じてこれらの相反する特性を最適な
組み合わせで確保することが可能となり、金型の品質保
証及び高寿命化を前進させることができる。しかし、現
在、硬度は測定されているものの、靭性については非破
壊評価する方法がなく、そのために金型の大型化に伴う
焼入冷却速度の低下によって生じた靭性不足を正確に把
握できず、ときとして使用初期に大きな割れを引き起こ
し問題となっている。
【０００４】材料の靭性と熱処理に関する従来の研究に
よれば、靭性（Ｃｈ）は焼もどし硬度（Ｈ）と焼入冷却
速度（ＣＲ）及び焼入温度（Ｔ）に影響されることが定
性的に知られている。したがって、硬度と焼入温度を測
定するとともに、焼入冷却速度を非破壊的に推定するこ
とができれば、焼もどし後の材料の靭性を非破壊評価す
ることが可能になると思われる。現在これらの諸量のう
ち硬度（Ｈ）は従来法によって、また、焼入温度（Ｔ）
は炉内雰囲気温度から知ることができる。しかし、焼入
冷却速度については従来正確な測定法は報告されていな
い。従って、焼もどし後の材料の靭性を非破壊評価する
ためには、焼入冷却速度（ＣＲ）を定量的かつ非破壊的
に推定できる方法を開発する必要がある。以上の観点か
ら、本発明の発明者等は、焼もどし後の材料の組織が焼
入冷却速度に応じて変化することに着目し、この組織変
化を敏感に検出でき、かつ、非破壊的な方法であるバル
クハウゼンノイズ（ＢＨＮ）法を用いて、０．４Ｃ−５
Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ熱間工具鋼の標準焼入湿度（１０２０
℃）からの焼入焼もどし材における、ＢＨＮ（磁化過程
で発生する全ＢＨＮの出力電圧の二乗和の規格値（ｄＶ
ｐ））と硬度（Ｈ）及び焼入冷却速度（焼入温度から５
００℃までの冷却時間（半冷時間（Ｈｔ））の関係を調
べ、これらの関係式（Ｈｔ＝ｆ（ｄＶｐ、Ｈ））より焼
入冷却速度（Ｈｔ）を非破壊的に推定する方法を報告し
ている（「鉄と鋼」 第７５年 第５号 １９８９ ｐ
８３３−ｐ８４０）。この報告によれば、Ｈｔは数３の
様な形で表わされる。
よれば、靭性（Ｃｈ）は焼もどし硬度（Ｈ）と焼入冷却
速度（ＣＲ）及び焼入温度（Ｔ）に影響されることが定
性的に知られている。したがって、硬度と焼入温度を測
定するとともに、焼入冷却速度を非破壊的に推定するこ
とができれば、焼もどし後の材料の靭性を非破壊評価す
ることが可能になると思われる。現在これらの諸量のう
ち硬度（Ｈ）は従来法によって、また、焼入温度（Ｔ）
は炉内雰囲気温度から知ることができる。しかし、焼入
冷却速度については従来正確な測定法は報告されていな
い。従って、焼もどし後の材料の靭性を非破壊評価する
ためには、焼入冷却速度（ＣＲ）を定量的かつ非破壊的
に推定できる方法を開発する必要がある。以上の観点か
ら、本発明の発明者等は、焼もどし後の材料の組織が焼
入冷却速度に応じて変化することに着目し、この組織変
化を敏感に検出でき、かつ、非破壊的な方法であるバル
クハウゼンノイズ（ＢＨＮ）法を用いて、０．４Ｃ−５
Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ熱間工具鋼の標準焼入湿度（１０２０
℃）からの焼入焼もどし材における、ＢＨＮ（磁化過程
で発生する全ＢＨＮの出力電圧の二乗和の規格値（ｄＶ
ｐ））と硬度（Ｈ）及び焼入冷却速度（焼入温度から５
００℃までの冷却時間（半冷時間（Ｈｔ））の関係を調
べ、これらの関係式（Ｈｔ＝ｆ（ｄＶｐ、Ｈ））より焼
入冷却速度（Ｈｔ）を非破壊的に推定する方法を報告し
ている（「鉄と鋼」 第７５年 第５号 １９８９ ｐ
８３３−ｐ８４０）。この報告によれば、Ｈｔは数３の
様な形で表わされる。
【０００５】
【数３】 したがって、ｄＶｐをＢＨＮ法にて求めるとともに、Ｈ
を硬度試験にて求めることにより、焼入冷却速度として
のＨｔを推定することができる。
を硬度試験にて求めることにより、焼入冷却速度として
のＨｔを推定することができる。
【０００６】
【発明の解決しようとする課題】以上の本発明者らの報
告は、焼入湿度（Ｔ）を標準温度１０２０℃に設定した
場合の結果である。しかし、実際の金型の焼入温度は、
通常、靭性を優先する場合は１０２０℃より低め（１０
１５℃程度まで）に、又、強度を優先する場合は１０２
０℃より高め（１０３５℃程度まで）に設定される。設
定焼入温度が異なるとＨｔ、Ｈが同じでもミクロ組織は
異なり、ミクロ組織が変化するとＢＨＮは変化すること
から、焼入温度が異なった場合、ｄＶｐは異なることと
なる。したがって、前述の本発明者らの報告で求めたＴ
＝１０２０℃の場合のＨｔ−Ｈ−ｄＶｐの関係式で、焼
入温度が１０２０℃と異なる場合のＨｔを正確に推定す
ることはできず、Ｈｔを正確に推定するためには、種々
の焼入温度におけるＶｐ−Ｈ−Ｈｔの関係をその都度個
別に調べる必要がある。
告は、焼入湿度（Ｔ）を標準温度１０２０℃に設定した
場合の結果である。しかし、実際の金型の焼入温度は、
通常、靭性を優先する場合は１０２０℃より低め（１０
１５℃程度まで）に、又、強度を優先する場合は１０２
０℃より高め（１０３５℃程度まで）に設定される。設
定焼入温度が異なるとＨｔ、Ｈが同じでもミクロ組織は
異なり、ミクロ組織が変化するとＢＨＮは変化すること
から、焼入温度が異なった場合、ｄＶｐは異なることと
なる。したがって、前述の本発明者らの報告で求めたＴ
＝１０２０℃の場合のＨｔ−Ｈ−ｄＶｐの関係式で、焼
入温度が１０２０℃と異なる場合のＨｔを正確に推定す
ることはできず、Ｈｔを正確に推定するためには、種々
の焼入温度におけるＶｐ−Ｈ−Ｈｔの関係をその都度個
別に調べる必要がある。
【０００７】しかし、そのように種々の焼入温度におけ
るｄＶｐ−Ｈ−Ｈｔの関係を個別に調べることは大変に
煩雑であり、実際的ではない。したがって、この発明の
目的は金型やシャフト等の実際に行われる焼入温度範囲
で焼入冷却速度を正確に推定できるＢＨＮ法を用いた非
破壊推定方法を提供することを目的とする。
るｄＶｐ−Ｈ−Ｈｔの関係を個別に調べることは大変に
煩雑であり、実際的ではない。したがって、この発明の
目的は金型やシャフト等の実際に行われる焼入温度範囲
で焼入冷却速度を正確に推定できるＢＨＮ法を用いた非
破壊推定方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】以上の目的を達成するた
めに、まず、本発明者は焼入温度が実用範囲でのｄＶ
ｐ、Ｈｔ、Ｈの関係を明らかにすべく、実用焼入温度よ
り広い範囲におけるこれら諸量の関係を調べ、次に、こ
の範囲において、ＨｔをＶｐ，Ｈ，Ｔの関数の形［Ｈｔ
＝ｆ（ｄＶｐ．Ｈ，Ｔ）］で定量的かつ総合的に表わす
ことによりＨｔを推定する方法を検討した。その結果、
実用焼入温度範囲において、焼入温度を測定しＢＨＮ法
と硬度試験を併用することにより、Ｈｔを定量的かつ総
合的に推定できることを知見し、本発明をなすにいたっ
た。
めに、まず、本発明者は焼入温度が実用範囲でのｄＶ
ｐ、Ｈｔ、Ｈの関係を明らかにすべく、実用焼入温度よ
り広い範囲におけるこれら諸量の関係を調べ、次に、こ
の範囲において、ＨｔをＶｐ，Ｈ，Ｔの関数の形［Ｈｔ
＝ｆ（ｄＶｐ．Ｈ，Ｔ）］で定量的かつ総合的に表わす
ことによりＨｔを推定する方法を検討した。その結果、
実用焼入温度範囲において、焼入温度を測定しＢＨＮ法
と硬度試験を併用することにより、Ｈｔを定量的かつ総
合的に推定できることを知見し、本発明をなすにいたっ
た。
【０００９】すなわちこの発明によれば、ＢＨＮ（Ｖ）
と硬度（Ｈ）及び焼入温度（Ｔ）をパラメーターとし
て、これらの関数［ＣＲ＝ｆ（Ｖ、Ｈ、Ｔ）］として材
料の焼入冷却速度（ＣＲ）を推定する焼入冷却速度の非
破壊推定方法が提供される。またこの発明によれば、前
記ＢＨＮ（Ｖ）として、磁化過程で発生する全ＢＨＮの
出力電圧の二乗和（Ｖｐ）を用いる焼入冷却速度の非破
壊推定方法が提供される。さらにこの発明によれば、前
記ＢＨＮ（Ｖ）として、ＢＨＮの瞬間出力電圧の最大値
（Ｖｈ）を用いる焼入冷却速度の非破壊推定方法が提供
される。加えてこの発明によれば前記Ｖｐの代表量とし
て、Ｖｐと最大磁化電圧（Ｖｍ）との直線関係を利用し
て、両者の関係を数４で近似し、Ｖｐ＝０ＶでのＶｐ、
即ち、Ｖｐ＊を用いる焼入冷却速度の非破壊推定方法が
提供される。
と硬度（Ｈ）及び焼入温度（Ｔ）をパラメーターとし
て、これらの関数［ＣＲ＝ｆ（Ｖ、Ｈ、Ｔ）］として材
料の焼入冷却速度（ＣＲ）を推定する焼入冷却速度の非
破壊推定方法が提供される。またこの発明によれば、前
記ＢＨＮ（Ｖ）として、磁化過程で発生する全ＢＨＮの
出力電圧の二乗和（Ｖｐ）を用いる焼入冷却速度の非破
壊推定方法が提供される。さらにこの発明によれば、前
記ＢＨＮ（Ｖ）として、ＢＨＮの瞬間出力電圧の最大値
（Ｖｈ）を用いる焼入冷却速度の非破壊推定方法が提供
される。加えてこの発明によれば前記Ｖｐの代表量とし
て、Ｖｐと最大磁化電圧（Ｖｍ）との直線関係を利用し
て、両者の関係を数４で近似し、Ｖｐ＝０ＶでのＶｐ、
即ち、Ｖｐ＊を用いる焼入冷却速度の非破壊推定方法が
提供される。
【００１０】
【数４】Ｖｐ＝Ｖｐ*＋ｂ・Ｖｍ またさらにこの発明によれば前記Ｖｐ* として数５によ
り規格化したｄＶｐを用いる焼入冷却速度の非破壊推定
方法が提供される。
り規格化したｄＶｐを用いる焼入冷却速度の非破壊推定
方法が提供される。
【００１１】
【数５】 なお、基準材Ａ、Ｂ：焼入温度、焼入冷却速度及び硬度
のいずれかが一つ以上異なる任意の材料。
のいずれかが一つ以上異なる任意の材料。
【００１２】
【作用】つぎにこの発明の内容をその作用とともに更に
詳細に説明する。この発明が適用される材料としては、
ＳＫＤ５，ＳＫＤ６，ＳＫＤ６１，ＳＫＤ６２，ＳＫＤ
７，ＳＫＤ８等があり、焼入冷却速度による熱処理組織
の変化がＢＨＮに影響を及ぼす材料が対象となる。また
この発明が適用される場合の焼入温度（Ｔ）は特に限定
されるものではなく、材料のオーステナイト化状態を評
価することを目的として、例えば炉内雰囲気温度を熱電
対で測定する等の手段により測定される。しかし、さら
に正確にオーステナイト化状態を把握するためには焼入
温度のみならず保持時間も含めた焼入パラメーターを用
いるのが好ましい。加えてこの発明を適用するにあたっ
ての硬度の測定方法は特に限定されるものではなく、
「ブリネル硬さ」、「ビッカース硬さ」、「ヌープ硬
さ」、「ロックエル硬さ」、「ショア硬さ」、「エコー
チップ硬さ」等種々の硬さパラメーターを用いることが
できる。また対象材料の硬さは特に限定されるものでは
なく、例えば熱間金型の場合は、ロックエル硬さでＨＲ
Ｃ４３からＨＲＣ５１程度となるが、冷間金型やハイス
の場合はＨＲＣ７０程度となる場合もあり、一方、ロー
ター材等ではＨＲＣ４３より低くなる場合もあり、いず
れにしてもそれら全ての場合にこの発明を適用すること
ができる。
詳細に説明する。この発明が適用される材料としては、
ＳＫＤ５，ＳＫＤ６，ＳＫＤ６１，ＳＫＤ６２，ＳＫＤ
７，ＳＫＤ８等があり、焼入冷却速度による熱処理組織
の変化がＢＨＮに影響を及ぼす材料が対象となる。また
この発明が適用される場合の焼入温度（Ｔ）は特に限定
されるものではなく、材料のオーステナイト化状態を評
価することを目的として、例えば炉内雰囲気温度を熱電
対で測定する等の手段により測定される。しかし、さら
に正確にオーステナイト化状態を把握するためには焼入
温度のみならず保持時間も含めた焼入パラメーターを用
いるのが好ましい。加えてこの発明を適用するにあたっ
ての硬度の測定方法は特に限定されるものではなく、
「ブリネル硬さ」、「ビッカース硬さ」、「ヌープ硬
さ」、「ロックエル硬さ」、「ショア硬さ」、「エコー
チップ硬さ」等種々の硬さパラメーターを用いることが
できる。また対象材料の硬さは特に限定されるものでは
なく、例えば熱間金型の場合は、ロックエル硬さでＨＲ
Ｃ４３からＨＲＣ５１程度となるが、冷間金型やハイス
の場合はＨＲＣ７０程度となる場合もあり、一方、ロー
ター材等ではＨＲＣ４３より低くなる場合もあり、いず
れにしてもそれら全ての場合にこの発明を適用すること
ができる。
【００１３】この発明に用いられるＣＲとＶ、Ｈ、Ｔと
の関係式ＣＲ＝ｆ（Ｖ、Ｈ、Ｔ）は、この発明が適用さ
れて材料の焼入冷却速度が非破壊推定される材料毎に決
定される。加えて、この発明における焼入冷却速度ＣＲ
としては、各種のパラメーターを選択することができる
が、例えば焼入温度から５００℃までの冷却時間すなわ
ち半冷時間（Ｈｔ）を用いることができる。またその他
には、焼入温度から３００℃までの冷却時間等を用いる
ことができる。ここでこの発明に用いられるＢＨＮ
（Ｖ）の特定方法は特に限られるものではないが、例え
ば磁化過程で発生するＢＨＮの全出力電圧を基礎とする
パラメーター（全ＢＨＮ出力電圧の二乗和（Ｖｐ）やＢ
ＨＮ出力電圧の平均出力電圧である実効値（ＲＭＳ）
等）や、ＢＨＮの瞬間出力電圧を基礎とするパラメータ
ー（瞬間出力電圧の最大値（Ｖｈ）等）及びＢＨＮを周
波数解析して得られるパラメーター（スペクトラム）等
を用いることができる。なお、ＢＨＮは磁化過程のある
時間範囲（Δｔ）に集中して発生し、この発生範囲（Δ
ｔ）は、材料の化学成分が同じであっても磁化条件や熱
処理後の材質（硬度等）に依存して変化する。従って、
ΔｔでのＢＨＮ平均出力電圧であるＲＭＳを求めるため
には、予め、Δｔを定めておく必要がある。しかも、Ｒ
ＭＳはΔｔの定め方に依存する。一方、前記Ｖｐは磁化
過程での全ＢＨＮ出力電圧の二乗和であることからΔｔ
を予め定める必要がなく、しかも、Δｔに依存しない。
従って、この発明において材料の焼入冷却速度を推定す
るＢＨＮパラメーターとしては、異なる磁化条件や異な
る材質において求めた測定値を相互比較する上で有利な
Ｖｐを用いるのが好ましい。また、Ｖｐを求めるにあた
ってΔｔが長すぎて一度に全ＢＨＮを測定できない場合
には、Δｔをある時間長さに分割して、それぞれの時間
範囲毎にＢＨＮ出力電圧の二乗和を求め、次にそれらを
合計することによってＶｐを求めることができる。この
時、Δｔを分割したそれぞれの時間範囲毎にＢＨＮのパ
ワースペクトラムのパワー値を測定し、次にそれらを合
計してＶｐを求めることもできる。さらにこの発明にお
いて前記Ｖとして前記Ｖｐを用いる場合には、最大磁化
電圧（Ｖｍ）との直線関係を利用して、両者の関係を数
６で近似し、Ｖｐ＝０ＶでのＶｐ、即ち、Ｖｐ＊を代表
量として用いることが好ましい。
の関係式ＣＲ＝ｆ（Ｖ、Ｈ、Ｔ）は、この発明が適用さ
れて材料の焼入冷却速度が非破壊推定される材料毎に決
定される。加えて、この発明における焼入冷却速度ＣＲ
としては、各種のパラメーターを選択することができる
が、例えば焼入温度から５００℃までの冷却時間すなわ
ち半冷時間（Ｈｔ）を用いることができる。またその他
には、焼入温度から３００℃までの冷却時間等を用いる
ことができる。ここでこの発明に用いられるＢＨＮ
（Ｖ）の特定方法は特に限られるものではないが、例え
ば磁化過程で発生するＢＨＮの全出力電圧を基礎とする
パラメーター（全ＢＨＮ出力電圧の二乗和（Ｖｐ）やＢ
ＨＮ出力電圧の平均出力電圧である実効値（ＲＭＳ）
等）や、ＢＨＮの瞬間出力電圧を基礎とするパラメータ
ー（瞬間出力電圧の最大値（Ｖｈ）等）及びＢＨＮを周
波数解析して得られるパラメーター（スペクトラム）等
を用いることができる。なお、ＢＨＮは磁化過程のある
時間範囲（Δｔ）に集中して発生し、この発生範囲（Δ
ｔ）は、材料の化学成分が同じであっても磁化条件や熱
処理後の材質（硬度等）に依存して変化する。従って、
ΔｔでのＢＨＮ平均出力電圧であるＲＭＳを求めるため
には、予め、Δｔを定めておく必要がある。しかも、Ｒ
ＭＳはΔｔの定め方に依存する。一方、前記Ｖｐは磁化
過程での全ＢＨＮ出力電圧の二乗和であることからΔｔ
を予め定める必要がなく、しかも、Δｔに依存しない。
従って、この発明において材料の焼入冷却速度を推定す
るＢＨＮパラメーターとしては、異なる磁化条件や異な
る材質において求めた測定値を相互比較する上で有利な
Ｖｐを用いるのが好ましい。また、Ｖｐを求めるにあた
ってΔｔが長すぎて一度に全ＢＨＮを測定できない場合
には、Δｔをある時間長さに分割して、それぞれの時間
範囲毎にＢＨＮ出力電圧の二乗和を求め、次にそれらを
合計することによってＶｐを求めることができる。この
時、Δｔを分割したそれぞれの時間範囲毎にＢＨＮのパ
ワースペクトラムのパワー値を測定し、次にそれらを合
計してＶｐを求めることもできる。さらにこの発明にお
いて前記Ｖとして前記Ｖｐを用いる場合には、最大磁化
電圧（Ｖｍ）との直線関係を利用して、両者の関係を数
６で近似し、Ｖｐ＝０ＶでのＶｐ、即ち、Ｖｐ＊を代表
量として用いることが好ましい。
【００１４】
【数６】
【００１５】ここで、表１に示す０．４Ｃ−５Ｃｒ−Ｍ
ｏ−Ｖ鋼を焼入温度（Ｔ）を９９０、１０５０℃とし、
焼入温度から５００℃までの焼入冷却時間すなわち半冷
時間（Ｈｔ）を３、４５ｍｉｎとして熱処理した場合の
各材料のＶｐと最大磁化電圧（Ｖｍ）との関係をそれぞ
れ図１に示す。
ｏ−Ｖ鋼を焼入温度（Ｔ）を９９０、１０５０℃とし、
焼入温度から５００℃までの焼入冷却時間すなわち半冷
時間（Ｈｔ）を３、４５ｍｉｎとして熱処理した場合の
各材料のＶｐと最大磁化電圧（Ｖｍ）との関係をそれぞ
れ図１に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】いずれのＶｐも、Ｖｍの増加と共に急激に
増加し、最大値を示した後、直線的に緩やかに低下して
いることがわかる。このようにＶｐはＶｍ依存性を有す
ることから、各種材料毎の測定値を相互比較する場合に
は、同一ＶｍでのＶｐを用いて比較する必要がある。こ
の場合、図１に示されるようにＶｐがＶｍに直線的に依
存する関係を利用して、両者の関係を数１のように一次
式で近似し、Ｖｍ＝０（Ｖ）でのＶｐを代表値（Ｖ
ｐ＊）とすることができる。こうして求めたＶｐ＊は仮
想値ではあるが、複数のＶｐから決定されるパラメータ
ーであることから、単独のＶｍにおけるＶｐを用いるよ
りも誤差が小さく、かつ、再現性の点で優れている。
増加し、最大値を示した後、直線的に緩やかに低下して
いることがわかる。このようにＶｐはＶｍ依存性を有す
ることから、各種材料毎の測定値を相互比較する場合に
は、同一ＶｍでのＶｐを用いて比較する必要がある。こ
の場合、図１に示されるようにＶｐがＶｍに直線的に依
存する関係を利用して、両者の関係を数１のように一次
式で近似し、Ｖｍ＝０（Ｖ）でのＶｐを代表値（Ｖ
ｐ＊）とすることができる。こうして求めたＶｐ＊は仮
想値ではあるが、複数のＶｐから決定されるパラメータ
ーであることから、単独のＶｍにおけるＶｐを用いるよ
りも誤差が小さく、かつ、再現性の点で優れている。
【００１８】さらに加えてこの発明によれば前記Ｖｐ*
として数７により規格化したｄＶｐを用いることができ
る。
として数７により規格化したｄＶｐを用いることができ
る。
【００１９】
【数７】
【００２０】このようにＶｐ＊を規格化することによっ
て、測定装置の特性によりＶｐ＊の測定値が異なって
も、材料特性を正確に評価することができる。なお、基
準材Ａ、Ｂとしては、焼入温度、焼入冷却速度及び硬度
のいずれかが一つ以上異なる任意の材料を用いることが
でき、例えば基準材Ａ、Ｂを次のように設定することが
できる。 Ａ；Ｔ＝１０２０℃，Ｈｔ＝３ｍｉｎ，Ｈ＝ＨＲＣ５１．４材 Ｂ；Ｔ＝１０２０℃，Ｈｔ＝３ｍｉｎ，Ｈ＝ＨＲＣ３７３０材
て、測定装置の特性によりＶｐ＊の測定値が異なって
も、材料特性を正確に評価することができる。なお、基
準材Ａ、Ｂとしては、焼入温度、焼入冷却速度及び硬度
のいずれかが一つ以上異なる任意の材料を用いることが
でき、例えば基準材Ａ、Ｂを次のように設定することが
できる。 Ａ；Ｔ＝１０２０℃，Ｈｔ＝３ｍｉｎ，Ｈ＝ＨＲＣ５１．４材 Ｂ；Ｔ＝１０２０℃，Ｈｔ＝３ｍｉｎ，Ｈ＝ＨＲＣ３７３０材
【００２１】一方前記の瞬間出力電圧の最大値（Ｖｈ）
は、例えば次のようにして求めることができる。すなわ
ち、まずＢＨＮを繰り返し測定し、各サンプリング点に
おいて、サンプリングしたデータ（瞬間出力電圧）の中
からそれぞれ最大値を求め、次にこれら最大値を平滑化
処理して得られる曲線のピーク高さをＶｈとして用いる
ことができる。こうして求めたＶｈは、ＢＨＮを繰り返
し測定し、各測定毎の瞬間出力電圧の最大値を単純に平
均して求めた平均値をＶｈとするより再現性がよい。ま
た、この他に、ＢＨＮの瞬間出力電圧の振幅の最大値や
瞬間出力電圧の絶対値の最大値等をＶｈとして用いても
よい。
は、例えば次のようにして求めることができる。すなわ
ち、まずＢＨＮを繰り返し測定し、各サンプリング点に
おいて、サンプリングしたデータ（瞬間出力電圧）の中
からそれぞれ最大値を求め、次にこれら最大値を平滑化
処理して得られる曲線のピーク高さをＶｈとして用いる
ことができる。こうして求めたＶｈは、ＢＨＮを繰り返
し測定し、各測定毎の瞬間出力電圧の最大値を単純に平
均して求めた平均値をＶｈとするより再現性がよい。ま
た、この他に、ＢＨＮの瞬間出力電圧の振幅の最大値や
瞬間出力電圧の絶対値の最大値等をＶｈとして用いても
よい。
【００２２】硬度の異なる材料のＶｈとＶｍとの関係を
図２に示す。いずれのＶｈもＶｍの増加と共に増加して
いる。このようにＶｈはＶｍ依存性を有することから、
各種材料毎の測定値を相互比較する場合には、同一Ｖｍ
でのＶｈを用いて比較する必要がある。この場合、各Ｖ
ｈ−Ｖｍ曲線はＶｈ軸方向に平行移動すると重なること
から、基準材Ｃを定め、基準材ＣのＶｈ−Ｖｍ曲線と各
材料ＩのＶｈ−Ｖｍ曲線とが重なるまでに要するＶｈ軸
方向の平行移動量（ｄＶｈ＊）を数８の形で求めること
ができる。
図２に示す。いずれのＶｈもＶｍの増加と共に増加して
いる。このようにＶｈはＶｍ依存性を有することから、
各種材料毎の測定値を相互比較する場合には、同一Ｖｍ
でのＶｈを用いて比較する必要がある。この場合、各Ｖ
ｈ−Ｖｍ曲線はＶｈ軸方向に平行移動すると重なること
から、基準材Ｃを定め、基準材ＣのＶｈ−Ｖｍ曲線と各
材料ＩのＶｈ−Ｖｍ曲線とが重なるまでに要するＶｈ軸
方向の平行移動量（ｄＶｈ＊）を数８の形で求めること
ができる。
【００２３】
【数８】
【００２４】こうして求めたＶｈは複数のＶｈから決定
されるパラメーターであることから、単独のＶｍにおけ
るＶｈを用いるよりも誤差が小さく、かつ、再現性の点
で優れている。さらに加えて、この発明によれば、もう
一つの基準材Ｄを定め、前記ｄＶｈ＊を数９により規格
化したｄＶｈとして用いることができる。
されるパラメーターであることから、単独のＶｍにおけ
るＶｈを用いるよりも誤差が小さく、かつ、再現性の点
で優れている。さらに加えて、この発明によれば、もう
一つの基準材Ｄを定め、前記ｄＶｈ＊を数９により規格
化したｄＶｈとして用いることができる。
【００２５】
【数９】
【００２６】表１に示す化学成分の０．４Ｃ−５Ｃｒ−
Ｍｏ−Ｖ鋼につき、９９０、１０５０℃から焼入れ、硬
度ＨＲＣ４３，４７，５１に焼もどされた材料のｄＶｐ
とＨｔの関係を図３、図４に示す。図３、図４に示され
るように、ｄＶｐはＴ＝９９０，１０５０℃何れの場合
も、定性的にはＨ及びＨｔに依存しており、いずれのＨ
においてもＨｔの増加とともにｄＶｐは増加している。
またいずれのＨｔにおいてもＨの増加とともにｄＶｐは
減少している。このようなＨｔ−ｄＶｐ−Ｈの関係は本
発明者らが既に報告している（「鉄と鋼」第７５年（１
９８９）第５号ｐ．８３３−ｐ．８４０）Ｔ＝１０２０
℃の場合のこれら諸量の関係と定性的には同様である。
しかし、図５に示されるようにｄＶｐはＴにも依存して
おり、Ｈｔ−ｄＶｐ−Ｈの定量的な関係はＴが異なると
異なる。従って、Ｔ＝１０２０℃以外の場合のＨｔを定
量的に求めるためにはＴを含むＨｔ−ｄＶｐ−Ｈ−Ｔの
総合的かつ定量的な関係を明らかにする必要がある。
Ｍｏ−Ｖ鋼につき、９９０、１０５０℃から焼入れ、硬
度ＨＲＣ４３，４７，５１に焼もどされた材料のｄＶｐ
とＨｔの関係を図３、図４に示す。図３、図４に示され
るように、ｄＶｐはＴ＝９９０，１０５０℃何れの場合
も、定性的にはＨ及びＨｔに依存しており、いずれのＨ
においてもＨｔの増加とともにｄＶｐは増加している。
またいずれのＨｔにおいてもＨの増加とともにｄＶｐは
減少している。このようなＨｔ−ｄＶｐ−Ｈの関係は本
発明者らが既に報告している（「鉄と鋼」第７５年（１
９８９）第５号ｐ．８３３−ｐ．８４０）Ｔ＝１０２０
℃の場合のこれら諸量の関係と定性的には同様である。
しかし、図５に示されるようにｄＶｐはＴにも依存して
おり、Ｈｔ−ｄＶｐ−Ｈの定量的な関係はＴが異なると
異なる。従って、Ｔ＝１０２０℃以外の場合のＨｔを定
量的に求めるためにはＴを含むＨｔ−ｄＶｐ−Ｈ−Ｔの
総合的かつ定量的な関係を明らかにする必要がある。
【００２７】そこで、この発明では表１に示す材料を用
いて焼入温度、焼入冷却速度及び焼もどし硬度の異なる
種々の試験片を準備し、ＢＨＮ法にて前記ｄＶｐを測定
し、Ｔ，Ｈｔを一定にしたときのｄＶｐ−Ｈの関係、
Ｔ，Ｈを一定にしたときのｄＶｐ−Ｈｔの関係および
Ｈ，Ｈｔを一定としたときのｄＶｐ−Ｔの関係に着目し
て、実際の焼入温度範囲より広い範囲でのＨｔ−ｄＶｐ
−Ｈ−Ｔの総合的かつ定量的な関係を検討した。その結
果、実際の焼入温度範囲より広い範囲でのＨｔ−ｄＶｐ
−ＨＴの総合的かつ定量的関係をこれら諸量の関数の形
［Ｈｔ＝（ｄＶｐ、Ｈ、Ｔ）］で表せることがわかっ
た。このようにこの発明によれば焼入冷却速度（ＣＲ）
をＴ，Ｈ，ｄＶｐの関数の形で表すことにより実際の焼
入温度範囲の任意の一定温度におけるＣＲ−ｄＶｐ−Ｈ
−Ｔの関係式を個別に求めることなしに、焼入冷却速度
（ＣＲ）を推定できる。
いて焼入温度、焼入冷却速度及び焼もどし硬度の異なる
種々の試験片を準備し、ＢＨＮ法にて前記ｄＶｐを測定
し、Ｔ，Ｈｔを一定にしたときのｄＶｐ−Ｈの関係、
Ｔ，Ｈを一定にしたときのｄＶｐ−Ｈｔの関係および
Ｈ，Ｈｔを一定としたときのｄＶｐ−Ｔの関係に着目し
て、実際の焼入温度範囲より広い範囲でのＨｔ−ｄＶｐ
−Ｈ−Ｔの総合的かつ定量的な関係を検討した。その結
果、実際の焼入温度範囲より広い範囲でのＨｔ−ｄＶｐ
−ＨＴの総合的かつ定量的関係をこれら諸量の関数の形
［Ｈｔ＝（ｄＶｐ、Ｈ、Ｔ）］で表せることがわかっ
た。このようにこの発明によれば焼入冷却速度（ＣＲ）
をＴ，Ｈ，ｄＶｐの関数の形で表すことにより実際の焼
入温度範囲の任意の一定温度におけるＣＲ−ｄＶｐ−Ｈ
−Ｔの関係式を個別に求めることなしに、焼入冷却速度
（ＣＲ）を推定できる。
【００２８】
【実施例】次にこの発明の一実施例について説明する。１ 供試材 供試材は、０．４Ｃ−５Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼で、表１に
示される化学成分のものを用いた。この化学成分の０．
４Ｃ−５Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼をアーク式電気炉で溶製し、
鍛錬成形比６以上に熱間成形した後、８６０℃で焼なま
し処理した。この試験片を、中心と隅角との中間位置か
ら、鍛伸方向に採取し、この発明の実施に供した。
示される化学成分のものを用いた。この化学成分の０．
４Ｃ−５Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼をアーク式電気炉で溶製し、
鍛錬成形比６以上に熱間成形した後、８６０℃で焼なま
し処理した。この試験片を、中心と隅角との中間位置か
ら、鍛伸方向に採取し、この発明の実施に供した。
【００２９】２ 試験片の形状と熱処理 ＢＨＮ試験片を次のように準備した。寸法は３ｍｍ×
２４ｍｍ×６２ｍｍで、熱処理後表面粗さを研磨紙３２
０番で仕上げた。試験片の熱処理としては、実際に行わ
れている金型の熱処理温度を考慮しＴ＝９６０、９９
０、１０２０、１０５０、１０８０℃に３０ｍｉｎ保持
してオーステナイト化処理を行なった。また焼入冷却速
度のパラメーターとしては５００℃までの冷却時間、す
なわち半冷時間Ｈｔを選択し、Ｈｔを、Ｈｔ＝３、１
５、４５、１１０の四段階に選びプログラムコントロー
ルによって等速冷却し、その後２回焼もどしを行なっ
た。
２４ｍｍ×６２ｍｍで、熱処理後表面粗さを研磨紙３２
０番で仕上げた。試験片の熱処理としては、実際に行わ
れている金型の熱処理温度を考慮しＴ＝９６０、９９
０、１０２０、１０５０、１０８０℃に３０ｍｉｎ保持
してオーステナイト化処理を行なった。また焼入冷却速
度のパラメーターとしては５００℃までの冷却時間、す
なわち半冷時間Ｈｔを選択し、Ｈｔを、Ｈｔ＝３、１
５、４５、１１０の四段階に選びプログラムコントロー
ルによって等速冷却し、その後２回焼もどしを行なっ
た。
【００３０】３ バルクハウゼンノイズ（ＢＨＮ）測定
装置と磁化条件及び解析方法 次に本実施例におけるＢＨＮ測定装置と磁化条件およ
び解析方法につき説明する。図６にこの実施例に用いら
れたＢＨＮ測定装置の構成を概念的に示す。試験片１上
には、磁化コイルを巻回したＭｎ−Ｚｎフェライトより
なる磁化コア２と、検出コイルを巻回したパーマロイ磁
気ヘッドよりなる検出コア３とにより構成される接触型
ＢＨＮセンサーが配置される。前記検出コア２に巻回さ
れた検出コイルは、増幅器４、フィルター（ハイパス、
ローパス）５を介してスペクトラムアナライザー６に接
続されている。
装置と磁化条件及び解析方法 次に本実施例におけるＢＨＮ測定装置と磁化条件およ
び解析方法につき説明する。図６にこの実施例に用いら
れたＢＨＮ測定装置の構成を概念的に示す。試験片１上
には、磁化コイルを巻回したＭｎ−Ｚｎフェライトより
なる磁化コア２と、検出コイルを巻回したパーマロイ磁
気ヘッドよりなる検出コア３とにより構成される接触型
ＢＨＮセンサーが配置される。前記検出コア２に巻回さ
れた検出コイルは、増幅器４、フィルター（ハイパス、
ローパス）５を介してスペクトラムアナライザー６に接
続されている。
【００３１】以上のＢＨＮ測定装置を用い表２に示す磁
化条件にて試験片を磁化し、生じた誘導起電圧を検出コ
ア３に巻回された検出コイルで検出後、増幅器４、フィ
ルター（ハイパス、ローパス）５を介してスペクトラム
アナライザー６で７００〜１０ｋＨｚの範囲のＢＨＮを
解析した。
化条件にて試験片を磁化し、生じた誘導起電圧を検出コ
ア３に巻回された検出コイルで検出後、増幅器４、フィ
ルター（ハイパス、ローパス）５を介してスペクトラム
アナライザー６で７００〜１０ｋＨｚの範囲のＢＨＮを
解析した。
【００３２】
【表２】（磁化条件）
【００３３】次に本実施例としてはＶとしてＶｐを採用
した。まず、ＢＨＮの発生時間範囲（１００〜２００ｍ
ｓ）を、用いた装置で一度に測定できる時間長さ（４０
ｍｓ）毎に分割して、それぞれの時間範囲毎にＢＨＮの
パワースペクトラムのパワー値を測定し、それらを合計
してＶｐを求めた。次に、前記数１を用いてＶｐの代表
値（Ｖｐ＊）を求め、Ｖｐ＊の測定装置依存性を除去す
るために前記数２により規格化し、規格値（ｄＶＰ）を
Ｈｔを推定するＢＨＮパラメーターとした。なお、数２
での基準材Ａ、Ｂとして下記Ａ，Ｂに示すものを用い
た。 Ａ：Ｔ＝１０２０℃、ＨＴ＝３ｍｉｎ、Ｈ＝ＨＲＣ５１．４材 Ｂ：Ｔ＝１０２０℃、ＨＴ＝３ｍｉｎ、Ｈ＝ＨＲＣ３７．０材
した。まず、ＢＨＮの発生時間範囲（１００〜２００ｍ
ｓ）を、用いた装置で一度に測定できる時間長さ（４０
ｍｓ）毎に分割して、それぞれの時間範囲毎にＢＨＮの
パワースペクトラムのパワー値を測定し、それらを合計
してＶｐを求めた。次に、前記数１を用いてＶｐの代表
値（Ｖｐ＊）を求め、Ｖｐ＊の測定装置依存性を除去す
るために前記数２により規格化し、規格値（ｄＶＰ）を
Ｈｔを推定するＢＨＮパラメーターとした。なお、数２
での基準材Ａ、Ｂとして下記Ａ，Ｂに示すものを用い
た。 Ａ：Ｔ＝１０２０℃、ＨＴ＝３ｍｉｎ、Ｈ＝ＨＲＣ５１．４材 Ｂ：Ｔ＝１０２０℃、ＨＴ＝３ｍｉｎ、Ｈ＝ＨＲＣ３７．０材
【００３４】４．焼入冷却速度（半冷時間：Ｈｔ）の推
定 つぎに以上により求めたＨｔ、ｄＶｐ、Ｈ、Ｔから、
Ｈｔ−ｄＶｐ−Ｈ−Ｔの関係を求めた。この結果、これ
までに明らかになっていたＴ＝１０２０℃の特別な場合
のＨｔ−ｄＶｐ−Ｈの関係を数１１に示すようにＴを含
む関数の形［Ｈｔ＝ｆ（ｄＶｐ，Ｈ，Ｔ）］で総合的か
つ定量的に拡張して表すことができた。
定 つぎに以上により求めたＨｔ、ｄＶｐ、Ｈ、Ｔから、
Ｈｔ−ｄＶｐ−Ｈ−Ｔの関係を求めた。この結果、これ
までに明らかになっていたＴ＝１０２０℃の特別な場合
のＨｔ−ｄＶｐ−Ｈの関係を数１１に示すようにＴを含
む関数の形［Ｈｔ＝ｆ（ｄＶｐ，Ｈ，Ｔ）］で総合的か
つ定量的に拡張して表すことができた。
【００３５】
【数１１】
【００３６】いろいろな熱処理を行った材料を用いて、
硬度試験よりＨを求め、焼入温度（Ｔ）を炉内雰囲気温
度より求め、ｄＶｐをＢＨＮ法にて測定し、これら諸量
を数１１に代入することにより推定した値（推定値Ｈ
ｔ）と実際に実験で熱処理した材料の値（実験値Ｈｔ）
とを比較した結果を図７に示す。図７に示されるように
推定値と実験値は一致している。従って、硬度（Ｈ）と
焼入温度（Ｔ）を測定するとともに、バルクハウゼンノ
イズパラメーター（ｄＶｐ）をＢＨＮ法にて求め、これ
ら諸量を数１１に代入することにより、本鋼の通常の焼
入温度範囲（１０１５〜１０３５℃）において、Ｈｔを
総合的かつ定量的に非破壊推定することができた。な
お、この実施例は室温でのＨｔについての結果である
が、室温以上５５０℃迄の場合でもＨｔ−Ｖ−Ｈ−Ｔの
関係式はこの実施例とは異なる形で成立し、その場合で
もこの発明により焼入冷却速度を非破壊的に推定するこ
とができる。
硬度試験よりＨを求め、焼入温度（Ｔ）を炉内雰囲気温
度より求め、ｄＶｐをＢＨＮ法にて測定し、これら諸量
を数１１に代入することにより推定した値（推定値Ｈ
ｔ）と実際に実験で熱処理した材料の値（実験値Ｈｔ）
とを比較した結果を図７に示す。図７に示されるように
推定値と実験値は一致している。従って、硬度（Ｈ）と
焼入温度（Ｔ）を測定するとともに、バルクハウゼンノ
イズパラメーター（ｄＶｐ）をＢＨＮ法にて求め、これ
ら諸量を数１１に代入することにより、本鋼の通常の焼
入温度範囲（１０１５〜１０３５℃）において、Ｈｔを
総合的かつ定量的に非破壊推定することができた。な
お、この実施例は室温でのＨｔについての結果である
が、室温以上５５０℃迄の場合でもＨｔ−Ｖ−Ｈ−Ｔの
関係式はこの実施例とは異なる形で成立し、その場合で
もこの発明により焼入冷却速度を非破壊的に推定するこ
とができる。
【００３７】
【効果】以上のようにこの発明のバルクハウゼンノイズ
を用いた焼入冷却速度の非破壊推定方法によれば、冷却
速度（ＣＲ）と焼入温度（Ｔ）、ＢＨＮ（Ｖ）及び硬度
（Ｈ）との関係をＣＲ＝ｆ（Ｖ，Ｈ，Ｔ）という関数の
形で総合的かつ定量的に表し、この関係式にこれら諸量
（Ｖ，Ｈ，Ｔ）を代入することにより焼入冷却速度を非
破壊的に推定するようにしたので種々の焼入温度におけ
るＶ，Ｈと焼入冷却速度（ＣＲ）の関係を個別に調べる
必要がなく、工業的な適用が容易にできるという優れた
効果が奏される。特にこの発明によれば、実際に行われ
る金型の焼入温度範囲で焼入冷却速度を焼入温度の如何
にかかわらず正確にかつ非破壊的に推定することができ
るという利点がある。
を用いた焼入冷却速度の非破壊推定方法によれば、冷却
速度（ＣＲ）と焼入温度（Ｔ）、ＢＨＮ（Ｖ）及び硬度
（Ｈ）との関係をＣＲ＝ｆ（Ｖ，Ｈ，Ｔ）という関数の
形で総合的かつ定量的に表し、この関係式にこれら諸量
（Ｖ，Ｈ，Ｔ）を代入することにより焼入冷却速度を非
破壊的に推定するようにしたので種々の焼入温度におけ
るＶ，Ｈと焼入冷却速度（ＣＲ）の関係を個別に調べる
必要がなく、工業的な適用が容易にできるという優れた
効果が奏される。特にこの発明によれば、実際に行われ
る金型の焼入温度範囲で焼入冷却速度を焼入温度の如何
にかかわらず正確にかつ非破壊的に推定することができ
るという利点がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】 全バルクハウゼンノイズの出力電圧の二乗和
（Ｖｐ）の最大磁化電圧（Ｖｍ）に対する依存関係を示
す図である。
（Ｖｐ）の最大磁化電圧（Ｖｍ）に対する依存関係を示
す図である。
【図２】 バルクハウゼンノイズの瞬間出力電圧の最大
値（Ｖｈ）の最大磁化電圧（Ｖｍ）に対する依存関係を
示す図である。
値（Ｖｈ）の最大磁化電圧（Ｖｍ）に対する依存関係を
示す図である。
【図３】 焼入温度Ｔ＝９９０℃におけるバルクハウゼ
ンノイズパラメーター（ｄＶｐ）の半冷時間（Ｈｔ）に
対する依存関係を示す図である。
ンノイズパラメーター（ｄＶｐ）の半冷時間（Ｈｔ）に
対する依存関係を示す図である。
【図４】 焼入温度Ｔ＝１０５０℃におけるバルクハウ
ゼンノイズパラメーター（ｄＶｐ）の半冷時間（Ｈｔ）
に対する依存関係を示す図である。
ゼンノイズパラメーター（ｄＶｐ）の半冷時間（Ｈｔ）
に対する依存関係を示す図である。
【図５】 バルクハウゼンノイズパラメーター（ｄＶ
ｐ）の焼入温度（Ｔ）に対する依存関係を示す図であ
る。
ｐ）の焼入温度（Ｔ）に対する依存関係を示す図であ
る。
【図６】 この発明の一実施例に用いられたバルクハウ
ゼンノイズ測定装置の構成を示す概略図である。
ゼンノイズ測定装置の構成を示す概略図である。
【図７】 この発明を実施して得られた焼入冷却速度
（Ｈｔ）の推定式に、ＢＨＮパラメーター（ｄＶｐ）、
焼入温度（Ｔ）、硬度（Ｈ）を代入し求めた推定値（Ｈ
ｔ）と実験値（外１）とを比較した結果を示す図であ
る。
（Ｈｔ）の推定式に、ＢＨＮパラメーター（ｄＶｐ）、
焼入温度（Ｔ）、硬度（Ｈ）を代入し求めた推定値（Ｈ
ｔ）と実験値（外１）とを比較した結果を示す図であ
る。
【外１】
１ 試験片 ２ 磁化コイルを巻回した磁化コア ３ 検出コイルを巻回した検出コア ４ 増幅器 ５ フィルター ６ スペクトラムアナライザー
Claims (5)
- 【請求項１】 バルクハウゼンノイズ（以下、ＢＨＮと
記す）（Ｖ）と焼もどし硬度（Ｈ）及び焼入温度（Ｔ）
をパラメーターとして、これら諸量の関数（ＣＲ＝ｆ
（Ｖ、Ｈ、Ｔ））により材料の焼入冷却速度（ＣＲ）を
推定することを特徴とするバルクハウゼンノイズを用い
た焼入冷却速度の非破壊推定方法。 - 【請求項２】 前記ＢＨＮ（Ｖ）として、磁化過程で発
生する全ＢＨＮの出力電圧の二乗和（Ｖｐ）を用いる請
求項１に記載した焼入冷却速度の非破壊推定方法。 - 【請求項３】 前記ＢＨＮ（Ｖ）として、ＢＨＮの瞬間
出力電圧の最大値（Ｖｈ）を用いる請求項１に記載した
焼入冷却速度の非破壊推定方法。 - 【請求項４】 前記Ｖｐの代表量として、Ｖｐと最大磁
化電圧（Ｖｍ）との直線関係を利用して、両者の関係を
数１で近似し、Ｖｐ＝０ＶでのＶｐ、即ち、ｐ＊を用い
ることを特徴とする請求項２に記載した焼入冷却速度の
非破壊推定方法。 【数１】 - 【請求項５】 前記Ｖｐ* として数２により規格化した
ｄＶｐを用いることを特徴とする請求項４に記載した焼
入冷却速度の非破壊推定方法。 【数２】 ｄＶｐ＝{（Ｖｐ*）Ｉ−（Ｖｐ*）Ａ／（Ｖｐ*）Ｂ−（Ｖｐ*）Ａ} ここで （Ｖｐ*）Ａ：基準材ＡのＶｐ* （Ｖｐ*）Ｂ：基準材ＢのＶｐ* （Ｖｐ*）Ｉ：各材料ＩのＶｐ* なお、基準材Ａ、Ｂ：焼入温度、焼入冷却速度及び硬度
のいずれか一つ以上異なる任意の材料
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28736491A JP3149224B2 (ja) | 1991-06-22 | 1991-06-22 | バルクハウゼンノイズを用いた焼入冷却速度の非破壊推定方法 |
| US08/110,925 US5458703A (en) | 1991-06-22 | 1993-08-24 | Tool steel production method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28736491A JP3149224B2 (ja) | 1991-06-22 | 1991-06-22 | バルクハウゼンノイズを用いた焼入冷却速度の非破壊推定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04372852A JPH04372852A (ja) | 1992-12-25 |
| JP3149224B2 true JP3149224B2 (ja) | 2001-03-26 |
Family
ID=17716408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28736491A Expired - Fee Related JP3149224B2 (ja) | 1991-06-22 | 1991-06-22 | バルクハウゼンノイズを用いた焼入冷却速度の非破壊推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3149224B2 (ja) |
-
1991
- 1991-06-22 JP JP28736491A patent/JP3149224B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04372852A (ja) | 1992-12-25 |
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