JPS59154118A - ろ過装置 - Google Patents
ろ過装置Info
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- JPS59154118A JPS59154118A JP58027704A JP2770483A JPS59154118A JP S59154118 A JPS59154118 A JP S59154118A JP 58027704 A JP58027704 A JP 58027704A JP 2770483 A JP2770483 A JP 2770483A JP S59154118 A JPS59154118 A JP S59154118A
- Authority
- JP
- Japan
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- filter
- differential pressure
- flow rate
- inlet
- pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Filtration Of Liquid (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、入口母管と出口母管との間に通液時間の異な
っている複数のろ過器を並列に配設したろ過装置に関す
る。
っている複数のろ過器を並列に配設したろ過装置に関す
る。
例えば、火力発電所や原子力発電所の復水をろ過処理す
るろ過装置は、プリコート式ろ過装置が用いられている
。このプリコート式ろ過装置は、ろ過器内のる。布表面
に形成したろ材を処理原液が通過することによシ、不純
物の除去を行ってい・る。
るろ過装置は、プリコート式ろ過装置が用いられている
。このプリコート式ろ過装置は、ろ過器内のる。布表面
に形成したろ材を処理原液が通過することによシ、不純
物の除去を行ってい・る。
そして、処理原液の量が多く、かつ連続的に処理を行う
場合には、処理量よシも容量の小さなろ過器を複数器設
置し、各ろ過器の運転開始時期を異ならせて運転してい
るのが通常である。第１図は、火力発電所や原子力発電
所において採用されている。このようなろ過装置の概略
系統を示すものである。
場合には、処理量よシも容量の小さなろ過器を複数器設
置し、各ろ過器の運転開始時期を異ならせて運転してい
るのが通常である。第１図は、火力発電所や原子力発電
所において採用されている。このようなろ過装置の概略
系統を示すものである。
第１図において人口母管１０に接続しである入口分岐管
１２は、流量計１４と大口弁１６とが設けられておシ、
ろ過器入口管１８を介してろ過器２０Ａに接続しである
。そして、ろ過器２０Ａの出口には、ろ過器出口管２２
の一端が接続してあシ、ろ過器出口管２２の他端は、流
量制御弁２４と出口弁２６とが設けである出口分岐管２
８に接続され、出口母管３０に連通している。さらに、
ろ過器２ＯＡの入口側と出口側、すなわちろ過器入口管
１８とろ過器出口管２２との間には、差圧検出管３２が
接続してあり、差圧計３４がろ過器２ＯＡと並列に設け
である。なお、図に示した符号３６．３８は、それぞれ
差圧計３４の入口側と出口側に設けた差圧計元弁である
。
１２は、流量計１４と大口弁１６とが設けられておシ、
ろ過器入口管１８を介してろ過器２０Ａに接続しである
。そして、ろ過器２０Ａの出口には、ろ過器出口管２２
の一端が接続してあシ、ろ過器出口管２２の他端は、流
量制御弁２４と出口弁２６とが設けである出口分岐管２
８に接続され、出口母管３０に連通している。さらに、
ろ過器２ＯＡの入口側と出口側、すなわちろ過器入口管
１８とろ過器出口管２２との間には、差圧検出管３２が
接続してあり、差圧計３４がろ過器２ＯＡと並列に設け
である。なお、図に示した符号３６．３８は、それぞれ
差圧計３４の入口側と出口側に設けた差圧計元弁である
。
上記した構造を有するろ過系列は、Ｎ系列設けられ、ろ
過器２０Ａ、２０Ｂ、・・・・・・２ＯＮが入口母管１
０と出口母管３０との間に並列に配設されている。そし
て、より高圧の上流系統から入口母゛＃１０内を移送さ
れてくる処理原液は、入口分岐・計１２内に入り、流量
計１４、入口升１６を経由した陵、ろ過器入口管１８か
らろ過器２０Ａ。
過器２０Ａ、２０Ｂ、・・・・・・２ＯＮが入口母管１
０と出口母管３０との間に並列に配設されている。そし
て、より高圧の上流系統から入口母゛＃１０内を移送さ
れてくる処理原液は、入口分岐・計１２内に入り、流量
計１４、入口升１６を経由した陵、ろ過器入口管１８か
らろ過器２０Ａ。
２０Ｂ、・・・・・・２ＯＮ内に入る。そして、これら
各ろ過器において浄化された処理原液は、処理液として
ろ退出口管２２から流量制御弁２４、出口弁２６ケ介し
て出口分岐管２６内に入シ、出口母管３０に呆められる
。これら各ろ過器の運転は、ろＡ容入口側圧力とろ過器
出口側圧力との庄を差圧計３４によシ検出し、この差圧
が所定の設定値以下に保たれていることを確認すること
によって行っている。
各ろ過器において浄化された処理原液は、処理液として
ろ退出口管２２から流量制御弁２４、出口弁２６ケ介し
て出口分岐管２６内に入シ、出口母管３０に呆められる
。これら各ろ過器の運転は、ろＡ容入口側圧力とろ過器
出口側圧力との庄を差圧計３４によシ検出し、この差圧
が所定の設定値以下に保たれていることを確認すること
によって行っている。
各ろ過器の運転監視に使用されているろ過器差圧は、ろ
材層における不純物捕捉量により異なり、一定流量の処
理運転がされる場合には、第２図に示す如く処理時間、
すなわち通液時間が長くなるに従い上昇する傾向がある
。そして、前記したように上記のようなろ過装置におい
ては、ろ過装置の連続運転を可能とするため、各ろ過器
２０Ａ。
材層における不純物捕捉量により異なり、一定流量の処
理運転がされる場合には、第２図に示す如く処理時間、
すなわち通液時間が長くなるに従い上昇する傾向がある
。そして、前記したように上記のようなろ過装置におい
ては、ろ過装置の連続運転を可能とするため、各ろ過器
２０Ａ。
２０Ｂ、・・・・・・２ＯＮをそれぞれ等間隔の時間を
おいてスタートさせ、各ろ過器の運転時間を異ならせて
いる。例えば、第２図に示すようにＮ基のろ過器の運転
時間がＴＡ、ＴＢ 、Ｔｃ・・・・・・ＴＮの如く等差
級数的である場合、各ろ過器の差圧はΔＰＡ 。
おいてスタートさせ、各ろ過器の運転時間を異ならせて
いる。例えば、第２図に示すようにＮ基のろ過器の運転
時間がＴＡ、ＴＢ 、Ｔｃ・・・・・・ＴＮの如く等差
級数的である場合、各ろ過器の差圧はΔＰＡ 。
ΔＰ＋＋、ΔＰｃ・・・・・・ΔＰＮの如く分布する。
そして、ろ過器差圧ΔＰＮがろ過処理のだめの限界の差
圧ΔＰＭＡＸに達した時にこのろ過器の運転を停止し、
新たなろ渦層のプリコート等を１行う。この２２ＭＡｒ
までに達するろ過器の運転時間がＴ Ｍ Ａ ｘがろ過
器の最大運転時間である。このようにろ過器差圧が異な
っている複数のろ過器を有するろ過装置の運転は、各ろ
過器に分配する処理原液の分量がろ過器回りの配管・弁
構成等による損失がほぼ等しいものとすると、各系列の
ろ過器を含めた差圧が一定となるようにしている。
圧ΔＰＭＡＸに達した時にこのろ過器の運転を停止し、
新たなろ渦層のプリコート等を１行う。この２２ＭＡｒ
までに達するろ過器の運転時間がＴ Ｍ Ａ ｘがろ過
器の最大運転時間である。このようにろ過器差圧が異な
っている複数のろ過器を有するろ過装置の運転は、各ろ
過器に分配する処理原液の分量がろ過器回りの配管・弁
構成等による損失がほぼ等しいものとすると、各系列の
ろ過器を含めた差圧が一定となるようにしている。
第３図は、このような運転方法による流量と系列毎の差
圧との関係を示したものである。第３図において配管・
弁の流量と差圧との関係を示す曲線は、各系列毎の配管
・弁等の構成を同一とした場合の流量に対する差圧の変
化を示したものでめシ、定格流１ＱｕｏＲ時の配管・弁
による差圧はΔＰ１となる。そして、Ａ、Ｂ、Ｃ・・・
・・・Ｎの曲線は、前記した表同様に運転時間の異なる
ろ過器を有するろ過系列の流量と差圧との関係を示した
ものであシ、曲線Ａで示したろ過器が最も運″転時間が
少なく、また曲線Ｎで示したろ過器が最も運転時間が多
くなっている。
圧との関係を示したものである。第３図において配管・
弁の流量と差圧との関係を示す曲線は、各系列毎の配管
・弁等の構成を同一とした場合の流量に対する差圧の変
化を示したものでめシ、定格流１ＱｕｏＲ時の配管・弁
による差圧はΔＰ１となる。そして、Ａ、Ｂ、Ｃ・・・
・・・Ｎの曲線は、前記した表同様に運転時間の異なる
ろ過器を有するろ過系列の流量と差圧との関係を示した
ものであシ、曲線Ａで示したろ過器が最も運″転時間が
少なく、また曲線Ｎで示したろ過器が最も運転時間が多
くなっている。
今処理原液の定格処理量Ｑ Ｎ ＯＲを各系列に均等に
供給した場合、曲ｉＮで表わされる系列における差圧が
異常に大きくなり、ろ過器の運転をすることが困難であ
る。そこで、各系列の差圧が予め設定したΔＰ２となる
ように各系列に供給する流量を調節してろ過装置の運転
を行うと、第３図に示すように曲線Ａで示した最も運転
時間の短いろ過器を含む系列の流量ＱＩＭＡＸ と曲
線Ｎで示した最も運転時間の長いろ過器を含む系列の流
量ＱＩＭＩＮとの間に大きな差を生じる。例えば、母管
差圧が２、５ Ｆ４ ／ ｃｒＡ程度により運転されて
いる一般的な復水ろ過装置の場合には、最大１ｊ′ｒ、
量塔（最大流量が供給されるろ過器）と最小流量塔との
偏差が原液処理流量を運転ろ過器数で割った定格処理量
ＱＮ Ｏｎに対し、５０〜６０％の差を生ずる。この／
ヒめ、各系列に供給される処理原液の大きなアンバラン
スに伴い、ろ過器の性能を左右するろ過速度が異なシ好
ましくない。そこで、このような欠点を避けるため、各
系統のろ過器が最適ろ過速度範囲内において運転できる
ように処理原液の供給層を調整する必要があシ、等流量
制御回路をろ過装置に設置している。この等流量ｉ口ｕ
御装置は、第１図に示した流量制御弁の回置調整により
流量を調整するもので、その流量制御回路を第４図に示
した。
供給した場合、曲ｉＮで表わされる系列における差圧が
異常に大きくなり、ろ過器の運転をすることが困難であ
る。そこで、各系列の差圧が予め設定したΔＰ２となる
ように各系列に供給する流量を調節してろ過装置の運転
を行うと、第３図に示すように曲線Ａで示した最も運転
時間の短いろ過器を含む系列の流量ＱＩＭＡＸ と曲
線Ｎで示した最も運転時間の長いろ過器を含む系列の流
量ＱＩＭＩＮとの間に大きな差を生じる。例えば、母管
差圧が２、５ Ｆ４ ／ ｃｒＡ程度により運転されて
いる一般的な復水ろ過装置の場合には、最大１ｊ′ｒ、
量塔（最大流量が供給されるろ過器）と最小流量塔との
偏差が原液処理流量を運転ろ過器数で割った定格処理量
ＱＮ Ｏｎに対し、５０〜６０％の差を生ずる。この／
ヒめ、各系列に供給される処理原液の大きなアンバラン
スに伴い、ろ過器の性能を左右するろ過速度が異なシ好
ましくない。そこで、このような欠点を避けるため、各
系統のろ過器が最適ろ過速度範囲内において運転できる
ように処理原液の供給層を調整する必要があシ、等流量
制御回路をろ過装置に設置している。この等流量ｉ口ｕ
御装置は、第１図に示した流量制御弁の回置調整により
流量を調整するもので、その流量制御回路を第４図に示
した。
なお、ここにろ過速度とは、ろ材層を通過する処理原液
の速就であシ、次式により導かれる。
の速就であシ、次式により導かれる。
第４図において各系列に設けた開度指示器４０Ａ。
４０Ｂ・・・・・・４ＯＮは、各系列の流量制御弁２４
の開度を指示している。そして、各開度指示器４０Ａ。
の開度を指示している。そして、各開度指示器４０Ａ。
４０Ｂ・・・・・・４ＯＮの出力信号は、比較演算器４
２に入力される。この比較演算器４２は、例えばトーナ
メント方式等により開度指示器４ＯＡ、４０Ｂ・・・・
・・４ＯＮからの流量制御弁２４の開度と各系列を流れ
る処理原液の流量から流量制御弁２４の開度を最大とす
べき系列を選定し、開厩算出器４４に送る。開度算出器
４４は、開度を最大とすべき流量制御弁２４の開度を算
出するとともに、このもとのた開度に応じて他系統の流
量制御弁２４の必要開度を算出し調節計４６に送る。調
節計４６は、関数発生器４８にもとめた開度設定信号が
開度指示器４０Ａ、４０Ｂ・・・・・・４ＯＮに徐々に
伝達されるように開度指示器に開度信号を入力する。
２に入力される。この比較演算器４２は、例えばトーナ
メント方式等により開度指示器４ＯＡ、４０Ｂ・・・・
・・４ＯＮからの流量制御弁２４の開度と各系列を流れ
る処理原液の流量から流量制御弁２４の開度を最大とす
べき系列を選定し、開厩算出器４４に送る。開度算出器
４４は、開度を最大とすべき流量制御弁２４の開度を算
出するとともに、このもとのた開度に応じて他系統の流
量制御弁２４の必要開度を算出し調節計４６に送る。調
節計４６は、関数発生器４８にもとめた開度設定信号が
開度指示器４０Ａ、４０Ｂ・・・・・・４ＯＮに徐々に
伝達されるように開度指示器に開度信号を入力する。
この開度指示器４０Ａ、４０Ｂ・・・・・・４ＯＮは、
調節計４６からの信号を受けるとともに、流量計１４か
らの処理原液流量を伝送器５０を介して受け、流量制御
弁２４の開度信号として変換器５２に入力する。なお、
開度指示器からの信号は、流量制御弁２４の開度調整が
急激に行われることによる弁のハンチング等を防止する
ため、一時遅れ演算器５４を介して変換器５２に入力す
るようになっている。そして変換器５２は、開度指示器
からの電気信号を流量制御弁２４の開度調整用空気信号
に変換し、各系列の差圧がΔＰ２となるように各系列の
流量制御弁２４の開度を調整する。
調節計４６からの信号を受けるとともに、流量計１４か
らの処理原液流量を伝送器５０を介して受け、流量制御
弁２４の開度信号として変換器５２に入力する。なお、
開度指示器からの信号は、流量制御弁２４の開度調整が
急激に行われることによる弁のハンチング等を防止する
ため、一時遅れ演算器５４を介して変換器５２に入力す
るようになっている。そして変換器５２は、開度指示器
からの電気信号を流量制御弁２４の開度調整用空気信号
に変換し、各系列の差圧がΔＰ２となるように各系列の
流量制御弁２４の開度を調整する。
ところが近年の火力発電所や原子力発電プラントにおい
ては、プラント出力の増加に伴いろ過器の数が増加し、
従来の流量制御方式による時は次のような欠点を生じて
いる。
ては、プラント出力の増加に伴いろ過器の数が増加し、
従来の流量制御方式による時は次のような欠点を生じて
いる。
（１）系列数の増加によシ各系列間の弁開度調整を行う
制御回路が複雑となる。
制御回路が複雑となる。
（２）火力発電所や原子力発電所においては、復水系に
設置しているため、制御系の一部の故障によシ流量制御
弁が全台閉止される危険があり、プラントの停止を生ず
る恐れがある。
設置しているため、制御系の一部の故障によシ流量制御
弁が全台閉止される危険があり、プラントの停止を生ず
る恐れがある。
（３）流量制御弁の設置は、弁設置スペースの確保配管
構成および制御回路の複雑化をもたらし、コスト高の要
因となっている。
構成および制御回路の複雑化をもたらし、コスト高の要
因となっている。
本発明は、前記従来技術の欠点を解消するためになされ
たもので、谷ろ過器への処理原液の供給を容易に制御す
ることができるろ過装置を提供することを目的とする。
たもので、谷ろ過器への処理原液の供給を容易に制御す
ることができるろ過装置を提供することを目的とする。
本発明は、入口母管と出口母管との間に並列に配設され
た通液時間の異なる複数のろ過器と前記各母管とを接続
している分岐管に管路損出発生器を設け、ろ過器の圧力
損失を相対的に小さくすることによシ、容易に各ろ過器
への流量を調整することができるように構成したもので
るる。
た通液時間の異なる複数のろ過器と前記各母管とを接続
している分岐管に管路損出発生器を設け、ろ過器の圧力
損失を相対的に小さくすることによシ、容易に各ろ過器
への流量を調整することができるように構成したもので
るる。
本発明に係るろ過装置の好ましい実施例を添付図面に従
って詳説する。なお、前記従来技術において説明した部
分に対応する部分については同一の符号を付しその説明
を省略する。
って詳説する。なお、前記従来技術において説明した部
分に対応する部分については同一の符号を付しその説明
を省略する。
第５図は、本発明に係るろ過装置の実施例の説明図であ
る。第５図において、入口母管１０内を流れる処理原液
を各ろ過器２０Ａ、２０Ｂ・・・・・・２ＯＮに導く入
口分岐管１２には、流量計１４と入口弁１６および管路
損失発生器であるオリフィス５６が設けである。そして
、前記従来技術において説明したろ過器出口管２２に設
けてめった流量制御弁′２４および第４図に示した制御
系統が省略されている。
る。第５図において、入口母管１０内を流れる処理原液
を各ろ過器２０Ａ、２０Ｂ・・・・・・２ＯＮに導く入
口分岐管１２には、流量計１４と入口弁１６および管路
損失発生器であるオリフィス５６が設けである。そして
、前記従来技術において説明したろ過器出口管２２に設
けてめった流量制御弁′２４および第４図に示した制御
系統が省略されている。
上記の如く構成した実施例の作用は次の通、）である。
入口母管１０に導かれた処理原液は、入口分岐管１２内
に流入し、流量計１４、入口弁１６およびオリフィス５
６を経由してろ過器入口管１８から各ろ過器２０Ａ、２
０Ｂ・・・・・・２ＯＮに流入する。そして、各ろ過器
２０Ａ、２０Ｂ・・・・・・２ＯＮに流入した処理原液
は、各ろ過器において浄化された後、ろ過器出口管２２
から出口弁２６を介して出口分岐管２８内に入り、出口
母管３０に集合させられる。一方、各ろ過器２０Ａ、２
０Ｂ・・・・・・２ＯＮの運転状態は、前記従来技術と
同様に各ろ過器に並列して設けである差圧計３４により
、各ろ過器の差圧を検出することによって監視されてい
る。
に流入し、流量計１４、入口弁１６およびオリフィス５
６を経由してろ過器入口管１８から各ろ過器２０Ａ、２
０Ｂ・・・・・・２ＯＮに流入する。そして、各ろ過器
２０Ａ、２０Ｂ・・・・・・２ＯＮに流入した処理原液
は、各ろ過器において浄化された後、ろ過器出口管２２
から出口弁２６を介して出口分岐管２８内に入り、出口
母管３０に集合させられる。一方、各ろ過器２０Ａ、２
０Ｂ・・・・・・２ＯＮの運転状態は、前記従来技術と
同様に各ろ過器に並列して設けである差圧計３４により
、各ろ過器の差圧を検出することによって監視されてい
る。
このような各系列の流れにおいては、処理原液がオリフ
ィス５６を経由するため、従来に比較し配管・弁および
オリフィスによる損失に基づく差圧が増大し、各ろ過器
における差圧を相対的に小さくする。しかも、オリフィ
ス５６は、オリフィス５６を通過する流体流量が増大す
るにしたがい差圧を大きくするため、各系列に流入する
処理原液量を平均化する作用がおる。
ィス５６を経由するため、従来に比較し配管・弁および
オリフィスによる損失に基づく差圧が増大し、各ろ過器
における差圧を相対的に小さくする。しかも、オリフィ
ス５６は、オリフィス５６を通過する流体流量が増大す
るにしたがい差圧を大きくするため、各系列に流入する
処理原液量を平均化する作用がおる。
第６図は、オリフィスの差圧を配′Ｕ・弁による差圧の
２倍とした場合の流量と各系列の差圧との関係を示した
ものである。第６図から明らかなようにオリフィス５６
を設けたことにより配管系の差圧、すなわち配管・弁お
よびオリフィスによる差圧が大きくなシ、各ろ過器にお
ける差圧が相対的に小さくなる。そして、定格流量Ｑｗ
ｏｎを各系列に流した時の配管・弁およびオリフィスに
よる差圧をΔＰ３とし、各系列の全差圧をΔＰ４となる
ように処理原液を各ろ過器に供給する。この時、最も運
転時間の少ないろ過器を有するＮ系列の流量は、 Ｑ２
ＭＡＸ となシ、最も運転時間が長いろ過器を有する
Ｎ系列の流量はＱ２ｇｔＮ となる。しかし、流量に対
する差圧のカーブが第３図に示した従来例に比較し急峻
であるため、Ｑ２ＭＡＸとＱ２ＭＩＮ との差はＱＩ
ＭＡＸとＱＩＭＸＮ との差よシも大幅に少なくする
ことができる。
２倍とした場合の流量と各系列の差圧との関係を示した
ものである。第６図から明らかなようにオリフィス５６
を設けたことにより配管系の差圧、すなわち配管・弁お
よびオリフィスによる差圧が大きくなシ、各ろ過器にお
ける差圧が相対的に小さくなる。そして、定格流量Ｑｗ
ｏｎを各系列に流した時の配管・弁およびオリフィスに
よる差圧をΔＰ３とし、各系列の全差圧をΔＰ４となる
ように処理原液を各ろ過器に供給する。この時、最も運
転時間の少ないろ過器を有するＮ系列の流量は、 Ｑ２
ＭＡＸ となシ、最も運転時間が長いろ過器を有する
Ｎ系列の流量はＱ２ｇｔＮ となる。しかし、流量に対
する差圧のカーブが第３図に示した従来例に比較し急峻
であるため、Ｑ２ＭＡＸとＱ２ＭＩＮ との差はＱＩ
ＭＡＸとＱＩＭＸＮ との差よシも大幅に少なくする
ことができる。
原子力発電所等における復水のためのプリコート式ろ過
装置においては、基準ろ過速度がろ過器の性能を確保し
、運転上経済的でかつろ過装置の規模を極力小さくでき
るようにすることを考慮して設定されており、ろ過器の
差圧は一般的に約８ｍ／Ｈとなっている。この各ろ過器
の差圧は、前記したように差圧計３４によシ監視してお
シ、各ろ過器毎の流量偏差は、極力小さくすることが望
ましい。しかし、一定のろ過速度をもって運転したと−
しても、ろ過器の差圧上昇時宜が各ろ過器によシ異なシ
、等流量制御弁などを用いた厳密な流量制御によるろ過
速度の管理の必要性は少なく、±１ｍ／Ｈの差圧の範囲
内においてろ過速度の変動が許容される。すなわち、最
大流量ろ過器と最小流量ろ過器との差圧は、定格処理量
の±２５−の範囲において運転が可能である。そして第
６図に示した本実施例の如く、オリフィスの差圧を配管
・弁の２倍とした場合には、最大流量ろ過器と最小流量
ろ過器との差は定格処理量の±２０チ以内に収めること
が可能となシ、復水の処理に支障を与えることなくろ過
装置を運転することができる。
装置においては、基準ろ過速度がろ過器の性能を確保し
、運転上経済的でかつろ過装置の規模を極力小さくでき
るようにすることを考慮して設定されており、ろ過器の
差圧は一般的に約８ｍ／Ｈとなっている。この各ろ過器
の差圧は、前記したように差圧計３４によシ監視してお
シ、各ろ過器毎の流量偏差は、極力小さくすることが望
ましい。しかし、一定のろ過速度をもって運転したと−
しても、ろ過器の差圧上昇時宜が各ろ過器によシ異なシ
、等流量制御弁などを用いた厳密な流量制御によるろ過
速度の管理の必要性は少なく、±１ｍ／Ｈの差圧の範囲
内においてろ過速度の変動が許容される。すなわち、最
大流量ろ過器と最小流量ろ過器との差圧は、定格処理量
の±２５−の範囲において運転が可能である。そして第
６図に示した本実施例の如く、オリフィスの差圧を配管
・弁の２倍とした場合には、最大流量ろ過器と最小流量
ろ過器との差は定格処理量の±２０チ以内に収めること
が可能となシ、復水の処理に支障を与えることなくろ過
装置を運転することができる。
なお、火力発電所や原子力発電所の復水系の如く入口母
管１２の上流系統にポンプが設置されている場合には、
ろ過装置の装置差圧上昇に伴うポンプ揚程を増加し、下
流系統への影響を少なくする必要がある。しかしこれら
復水系に使用されているポンプは、通常その使用におい
て１４０〜１５０ｍＡ、程度の揚程を有するため、オリ
フィス等の管路損失発生器による１０〜２０ｍＡ、の差
圧の増加は、ポンプ揚程の５〜１５チでｓｂポンプ回シ
の系統、絨器設計の仕様に変更を加える必要がない。し
たがって、オリフィス５６を設けることによる流量制御
は、従来の系統、機器設計の根本を変えることなく、流
量制御弁および複雑な流量制御回路を省くことができ、
ろ過装置の構造が単純となシ信頼性が向上する。また、
コストダウンおよび配管計画等が容易となる。
管１２の上流系統にポンプが設置されている場合には、
ろ過装置の装置差圧上昇に伴うポンプ揚程を増加し、下
流系統への影響を少なくする必要がある。しかしこれら
復水系に使用されているポンプは、通常その使用におい
て１４０〜１５０ｍＡ、程度の揚程を有するため、オリ
フィス等の管路損失発生器による１０〜２０ｍＡ、の差
圧の増加は、ポンプ揚程の５〜１５チでｓｂポンプ回シ
の系統、絨器設計の仕様に変更を加える必要がない。し
たがって、オリフィス５６を設けることによる流量制御
は、従来の系統、機器設計の根本を変えることなく、流
量制御弁および複雑な流量制御回路を省くことができ、
ろ過装置の構造が単純となシ信頼性が向上する。また、
コストダウンおよび配管計画等が容易となる。
第７図は、本発明に係るろ過装置の他の実施例を示すも
のである。本実施例においては、入口分岐管１２にグロ
ーブ型の如く中間開度の使用が可能な絞シ弁５８が設置
しておる。この場合は、前記したオリフィス５６の場合
と異なり、差圧の調節が可能となる。
のである。本実施例においては、入口分岐管１２にグロ
ーブ型の如く中間開度の使用が可能な絞シ弁５８が設置
しておる。この場合は、前記したオリフィス５６の場合
と異なり、差圧の調節が可能となる。
なお、オリフィスタイプの流量計を設置する場合には、
一般的な絞り比であるβ＝５０〜７０％以上の高差圧方
式によシ前述の管路損失発生装置の機能をもたせること
も可能である。また、前記実施例においては、プリコー
ト式ろ過装置について説明したが、脱塩装置、純水装置
、電磁フィルタ等についても適用できる。
一般的な絞り比であるβ＝５０〜７０％以上の高差圧方
式によシ前述の管路損失発生装置の機能をもたせること
も可能である。また、前記実施例においては、プリコー
ト式ろ過装置について説明したが、脱塩装置、純水装置
、電磁フィルタ等についても適用できる。
以上説明したように本発明によれば、入口母管と出口母
管との間に分岐管を介して並列に配置されだ運転時間の
異なる複数のろ過器の前記分岐管に管路損失発生器を設
けることによシ、各ろ過器への処理原液の供給量を容易
に調整することができる。
管との間に分岐管を介して並列に配置されだ運転時間の
異なる複数のろ過器の前記分岐管に管路損失発生器を設
けることによシ、各ろ過器への処理原液の供給量を容易
に調整することができる。
第１図は従来のろ過装置の説明図、第２図はろ過器にお
ける処理時間とろ過器差圧との関係を示す図、第３・図
は処理流量と運転時間の異なるろ過器を有する系列毎の
差圧との関係を示す図、第４図は従来のろ過装置におけ
る流量制御系統を示す図、第５図は本発明に係るろ過装
置の実施例の説明図、第６図は前記実施例の処理流量と
運転時間の異なるろ過器を有する系列毎の差圧との関係
を示す図、第７図は本発明に係るろ過装置の他の実施例
の説明図である。 １０・・・入口母管、１２・・・入口分岐管、２０Ａ。 ２０Ｂ、２ＯＮ・・・ろ過器、２８・・・出口分岐管、
３０・・・出口母管、５６・・・オリフィス、５８・・
・絞シ弁。
ける処理時間とろ過器差圧との関係を示す図、第３・図
は処理流量と運転時間の異なるろ過器を有する系列毎の
差圧との関係を示す図、第４図は従来のろ過装置におけ
る流量制御系統を示す図、第５図は本発明に係るろ過装
置の実施例の説明図、第６図は前記実施例の処理流量と
運転時間の異なるろ過器を有する系列毎の差圧との関係
を示す図、第７図は本発明に係るろ過装置の他の実施例
の説明図である。 １０・・・入口母管、１２・・・入口分岐管、２０Ａ。 ２０Ｂ、２ＯＮ・・・ろ過器、２８・・・出口分岐管、
３０・・・出口母管、５６・・・オリフィス、５８・・
・絞シ弁。
Claims (1)
- １、処理原液を導く入口母管と、浄化した処理液を集合
させる出口母管と、前記入口母管と出口母管との間に分
岐管を介して並列に配設した通液時間が異なっている複
数のろ過器とを有するろ過装置において、前記各分岐管
に管路損失発生器を設けたことを特徴とするろ過装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58027704A JPS59154118A (ja) | 1983-02-23 | 1983-02-23 | ろ過装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58027704A JPS59154118A (ja) | 1983-02-23 | 1983-02-23 | ろ過装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59154118A true JPS59154118A (ja) | 1984-09-03 |
| JPH0424084B2 JPH0424084B2 (ja) | 1992-04-24 |
Family
ID=12228370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58027704A Granted JPS59154118A (ja) | 1983-02-23 | 1983-02-23 | ろ過装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59154118A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20110168637A1 (en) * | 2010-01-14 | 2011-07-14 | Culligan International Company | System and method for controlling multiple sized water softening tanks |
| JP2013031819A (ja) * | 2011-08-03 | 2013-02-14 | Fujiwara Techno-Art Co Ltd | 濾過装置及び濾過方法 |
| CN103090912A (zh) * | 2013-02-22 | 2013-05-08 | 昆山鸿福泰环保科技有限公司 | 一种滤芯检测装置 |
| CN105293601A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-02-03 | 中国农业科学院农田灌溉研究所 | 一种水处理设施运行的自由控制方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5811019A (ja) * | 1981-07-13 | 1983-01-21 | Hitachi Ltd | プリコ−ト式濾過装置 |
-
1983
- 1983-02-23 JP JP58027704A patent/JPS59154118A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5811019A (ja) * | 1981-07-13 | 1983-01-21 | Hitachi Ltd | プリコ−ト式濾過装置 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20110168637A1 (en) * | 2010-01-14 | 2011-07-14 | Culligan International Company | System and method for controlling multiple sized water softening tanks |
| US8231791B2 (en) * | 2010-01-14 | 2012-07-31 | Culligan International Company | System and method for controlling multiple sized water softening tanks |
| JP2013031819A (ja) * | 2011-08-03 | 2013-02-14 | Fujiwara Techno-Art Co Ltd | 濾過装置及び濾過方法 |
| CN103090912A (zh) * | 2013-02-22 | 2013-05-08 | 昆山鸿福泰环保科技有限公司 | 一种滤芯检测装置 |
| CN105293601A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-02-03 | 中国农业科学院农田灌溉研究所 | 一种水处理设施运行的自由控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0424084B2 (ja) | 1992-04-24 |
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