JPS59137708A - 窒素酸化物抑制燃焼方法 - Google Patents
窒素酸化物抑制燃焼方法Info
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- JPS59137708A JPS59137708A JP941683A JP941683A JPS59137708A JP S59137708 A JPS59137708 A JP S59137708A JP 941683 A JP941683 A JP 941683A JP 941683 A JP941683 A JP 941683A JP S59137708 A JPS59137708 A JP S59137708A
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- burner
- air
- level
- nitrogen oxide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は窒素酸化物抑制燃焼方法に係り、特に窒素酸化
物（以下、Ｎｏ、と称する）の抑制下に効率的な運転を
行うことが可能な燃焼方法に関するものである。
物（以下、Ｎｏ、と称する）の抑制下に効率的な運転を
行うことが可能な燃焼方法に関するものである。
ＮＯ，は光化学オキシダントや酸性雨の原因物質の１つ
とされているため、近年、その発生を効果（２） 的に抑制する燃焼法の開発が要望されている。このよう
な目的に沿った燃焼法として、排ガス混合燃焼法と二段
燃焼法が知られている。排ガス混合燃焼法は、排ガスを
混入することにより０２分圧を低下させた空気を燃焼用
ガスとして使用し、緩やかな燃焼を行うととによりＮＯ
，を低減させる方法であるが、この方法は熱ＮＯｘの発
生抑制には効果があるが、燃料ＮＯ，の抑制には適さ々
いという不利がある。
とされているため、近年、その発生を効果（２） 的に抑制する燃焼法の開発が要望されている。このよう
な目的に沿った燃焼法として、排ガス混合燃焼法と二段
燃焼法が知られている。排ガス混合燃焼法は、排ガスを
混入することにより０２分圧を低下させた空気を燃焼用
ガスとして使用し、緩やかな燃焼を行うととによりＮＯ
，を低減させる方法であるが、この方法は熱ＮＯｘの発
生抑制には効果があるが、燃料ＮＯ，の抑制には適さ々
いという不利がある。
一方、二段燃焼法は、一般に多段、多列状に配設された
バーナ部をＮＯｘ低減化にとって有利な低空気比（燃料
過剰）に保ちながら第１次の燃焼を行い、次いで該燃焼
により生じた未燃分を後流側に設けられたアフタエアロ
から供給される空気の存在下で完全燃焼を図る方法であ
るが、バーナ部での燃焼反応は還元雰囲気下で緩やかに
行われるだめ、熱ＮＯ，の抑制に加え燃料ＮＯｘの低減
化にも有効である。従って、重油や石炭のような燃料中
に有機窒素化合物を含有する燃料を燃焼する場合には、
二段燃焼法が最もすぐれた方法とされてい（３） る。
バーナ部をＮＯｘ低減化にとって有利な低空気比（燃料
過剰）に保ちながら第１次の燃焼を行い、次いで該燃焼
により生じた未燃分を後流側に設けられたアフタエアロ
から供給される空気の存在下で完全燃焼を図る方法であ
るが、バーナ部での燃焼反応は還元雰囲気下で緩やかに
行われるだめ、熱ＮＯ，の抑制に加え燃料ＮＯｘの低減
化にも有効である。従って、重油や石炭のような燃料中
に有機窒素化合物を含有する燃料を燃焼する場合には、
二段燃焼法が最もすぐれた方法とされてい（３） る。
ところで、二段燃焼法を実際に適用する場合、従来から
各段バーナの空気比は互いにほぼ同一の値に設定されて
いる。このような運転方法においては、Ｎｏ、低減効果
の低い上流側段のバーナについても低空気比の条件に保
たれることとなるので、全体的にみて熱効率上好ましく
ない上、煤じんやＣＯ等を含む未燃分の発生が増加する
ためＮＯｘ低減化にも限界があるという欠点がある。
各段バーナの空気比は互いにほぼ同一の値に設定されて
いる。このような運転方法においては、Ｎｏ、低減効果
の低い上流側段のバーナについても低空気比の条件に保
たれることとなるので、全体的にみて熱効率上好ましく
ない上、煤じんやＣＯ等を含む未燃分の発生が増加する
ためＮＯｘ低減化にも限界があるという欠点がある。
また、環境規制値を保ちなからよシ効率的な運転を志向
する場合には、厳しい規制を要請される期間（例えば、
光化学スモッグ注意報発令時等）は極少ＮＯｘ濃度下の
運転を行い、規制が比較的緩やかな期間は比較的高いＮ
Ｏ，濃度下で運転を行うことが望ましいが、上記したよ
うな各段バーナの空気比を同一値に保つ運転方法の場合
にはこれが不可能である。
する場合には、厳しい規制を要請される期間（例えば、
光化学スモッグ注意報発令時等）は極少ＮＯｘ濃度下の
運転を行い、規制が比較的緩やかな期間は比較的高いＮ
Ｏ，濃度下で運転を行うことが望ましいが、上記したよ
うな各段バーナの空気比を同一値に保つ運転方法の場合
にはこれが不可能である。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなりシ、排
ガス中の未燃分を増加させることなく、環境規制のレベ
ルに応じてＮＯ，を低減できる効率（４） 的な燃焼方法を提供することにある。
ガス中の未燃分を増加させることなく、環境規制のレベ
ルに応じてＮＯ，を低減できる効率（４） 的な燃焼方法を提供することにある。
本発明者らは、二段燃焼法におけるＮＯｘ低減の原理に
ついて基礎研究を実施し、空気比（ｌなる燃料過剰な燃
焼領域中では、ＮＯ，中の主成分であるＮＯの分解反応
が進行することを確認した。これは、例えば下記（１）
式の反応によるものと推定される。
ついて基礎研究を実施し、空気比（ｌなる燃料過剰な燃
焼領域中では、ＮＯ，中の主成分であるＮＯの分解反応
が進行することを確認した。これは、例えば下記（１）
式の反応によるものと推定される。
・ＨＣ＋ＮＯ→・ＮＨ＋ＣＯ・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・（１）式中・ＨＣはＣ２、−Ｃ
Ｈ等のフリーラジカル、・ＮＸは、・ＣＮ−ＮＨ等の含
窒素ラジカルを示す。上記により生成した・ＮＸけ、０
２分圧やＮＯ濃度分布に従い下記（２）または（３）式
の如く反応する。
・・・・・・・・・・・（１）式中・ＨＣはＣ２、−Ｃ
Ｈ等のフリーラジカル、・ＮＸは、・ＣＮ−ＮＨ等の含
窒素ラジカルを示す。上記により生成した・ＮＸけ、０
２分圧やＮＯ濃度分布に従い下記（２）または（３）式
の如く反応する。
従って、燃料過剰領域へのＮＯ含有撚焼ガスの効率的な
混合により、火炉内脱硝が可能となる。
混合により、火炉内脱硝が可能となる。
該領域における効果的な反応条件（換言すれば、未燃分
の増加をともなうことな（ＮＯ，を極小とする反応条件
）は、 （５） 実際の０２モル量 ’ ＝ｉｉｉＭ−串あ貨化呆−素量に一鉛する０、率
ル当量−０°°〜°°。
の増加をともなうことな（ＮＯ，を極小とする反応条件
）は、 （５） 実際の０２モル量 ’ ＝ｉｉｉＭ−串あ貨化呆−素量に一鉛する０、率
ル当量−０°°〜°°。
であると思われ、実用的には、これに対応するバーナ空
気比は０．５であることが各種実験炉で確認された。さ
らに、実際のボイラ火炉においては最上流側段バーナの
空気比を大略０．５とすればよいことが分った。そして
このようなＮＯ，極小の状態を１つの極とし、ＮＯ，濃
度が比較的に高いレベルから上記極小のレベルまで未燃
分の増加をともなうことなく連続的かつ可逆的にＮＯｘ
濃度を変化させ得ることも見出された。
気比は０．５であることが各種実験炉で確認された。さ
らに、実際のボイラ火炉においては最上流側段バーナの
空気比を大略０．５とすればよいことが分った。そして
このようなＮＯ，極小の状態を１つの極とし、ＮＯ，濃
度が比較的に高いレベルから上記極小のレベルまで未燃
分の増加をともなうことなく連続的かつ可逆的にＮＯｘ
濃度を変化させ得ることも見出された。
本発明は上記知見に基づいてなされたものであり、多段
に配設されたバーナを有する燃焼装置を用いて二段燃焼
を行うに当り、各段バーナの空気比を所望ＮＯ，レベル
に応じ下記により与えられる制御線上に沿って設定する
ことを特徴とする。たソし、上記空気比の制御線は、関
係する操作条件下で最大のＮＯ！濃度を示す状態をＮＯ
！レベル０、同じく最小のＮＯ，レベルを示す状態をＮ
Ｏ，レベル１００とするとき、ＮＯ，レベル０から１０
０への（６） 変化に際し、イ）相隣合う段バーナ間において後流側段
バーナの空気比は上流側の段バーナの空気比を越えるこ
とはなく、かつ口）各段バーナの空気比は上昇勾配部分
を有しない、という条件下で、最上流側段バーナについ
てはＮＯｘレベルＯにおける空気比１±０．１と同レベ
ル］００における空気比１±０．１間を、最後流側段バ
ーナについてはＮＯｘレベル０における空気比１±０．
１と同レベル１００における空気比０．４±０．２間を
、中間部の段バーナについてはＮＯ，レベルＯにおける
空気比ｌ±０．１と同レベル１． ＯＯにおける空包比
０．７５±０．１５間をそれぞれ結ぶ線として与えられ
る。
に配設されたバーナを有する燃焼装置を用いて二段燃焼
を行うに当り、各段バーナの空気比を所望ＮＯ，レベル
に応じ下記により与えられる制御線上に沿って設定する
ことを特徴とする。たソし、上記空気比の制御線は、関
係する操作条件下で最大のＮＯ！濃度を示す状態をＮＯ
！レベル０、同じく最小のＮＯ，レベルを示す状態をＮ
Ｏ，レベル１００とするとき、ＮＯ，レベル０から１０
０への（６） 変化に際し、イ）相隣合う段バーナ間において後流側段
バーナの空気比は上流側の段バーナの空気比を越えるこ
とはなく、かつ口）各段バーナの空気比は上昇勾配部分
を有しない、という条件下で、最上流側段バーナについ
てはＮＯｘレベルＯにおける空気比１±０．１と同レベ
ル］００における空気比１±０．１間を、最後流側段バ
ーナについてはＮＯｘレベル０における空気比１±０．
１と同レベル１００における空気比０．４±０．２間を
、中間部の段バーナについてはＮＯ，レベルＯにおける
空気比ｌ±０．１と同レベル１． ＯＯにおける空包比
０．７５±０．１５間をそれぞれ結ぶ線として与えられ
る。
本発明において、Ｎｏ、レベルＯから１００への変化に
際し、上記イ）の条件を必要とするのは、後流側段バー
ナの還元雰囲気が十流佃段バーナのそれより弱く彦るの
で、前者で発生したＮＯｘを後者で還元することが不可
能となり、これにともないＮＯ，の還元効率が低下する
ためである。まだ、上記口）の条件を必要とするのは、
空気比の上昇勾配部分が存在するとＮＯｘ濃度の変化に
不連続領域を（′７） 生じ、運転操作が煩雑化するだめである。
際し、上記イ）の条件を必要とするのは、後流側段バー
ナの還元雰囲気が十流佃段バーナのそれより弱く彦るの
で、前者で発生したＮＯｘを後者で還元することが不可
能となり、これにともないＮＯ，の還元効率が低下する
ためである。まだ、上記口）の条件を必要とするのは、
空気比の上昇勾配部分が存在するとＮＯｘ濃度の変化に
不連続領域を（′７） 生じ、運転操作が煩雑化するだめである。
本発明には多段にバーナを有する燃焼装置であれば、横
型あるいは竪型を問わず広く適用される。
型あるいは竪型を問わず広く適用される。
竪型ボイラが適用される場合、該ボイラは前面燃焼方式
のものが好ましいが、対向燃焼方式のものでもよい。バ
ーナ段は一般に３段で充分であるが、必要に応じ４段以
上とすることもできる。
のものが好ましいが、対向燃焼方式のものでもよい。バ
ーナ段は一般に３段で充分であるが、必要に応じ４段以
上とすることもできる。
３段バーナの場合には、中間部段バーナのＮＯ。
レベル１００における空気比は０１６７５±０．０７５
とすべきである。
とすべきである。
空似比調整用の空気は、空気そのものでもよいが、これ
に循環排ガスの］９部を混入することによりＮＯ，の低
減化を一層促進するととができる。また同様に循環排ガ
スの１部をアフタエアに混入したり、あるいは下方のホ
ッパ部から火炉内へ供給することもできる。
に循環排ガスの］９部を混入することによりＮＯ，の低
減化を一層促進するととができる。また同様に循環排ガ
スの１部をアフタエアに混入したり、あるいは下方のホ
ッパ部から火炉内へ供給することもできる。
以下、図面を参照しんから本発明をさらに詳１〜く説明
する。
する。
第１図は、本発明に適用される燃焼装置の実施例を示す
もので、火炉１０の前側壁において下方（８） から上方へ向は順次設けられた、段山にそれぞれ複数個
のバーナを有する下段バーナ６１と、中段バーナ６２お
よび上段バーナ６３と、上段バーナ６３の上方に設けら
れた前側アフタエアロ６４と、火炉１の後側壁に設けら
れた後側アフタエアロ６５とから主に構成される。
もので、火炉１０の前側壁において下方（８） から上方へ向は順次設けられた、段山にそれぞれ複数個
のバーナを有する下段バーナ６１と、中段バーナ６２お
よび上段バーナ６３と、上段バーナ６３の上方に設けら
れた前側アフタエアロ６４と、火炉１の後側壁に設けら
れた後側アフタエアロ６５とから主に構成される。
上記構成の装置において、各段バーナ６１１６２および
６３に対し、燃料配管５０内を案内される燃料とＦＤＰ
（押込送風機）４０により押込まれたのち空気予熱器
７０で予熱され、次いで後記制御下に下段空気ダク）４
１．中段空気ダクト４２および上段空気ダクト４３へ分
岐案内される空気とが供給され、燃焼が行われる。燃焼
後の未燃分を含む高温排ガスは上昇し、アフタエアロ６
４および６５から供給される空気の存在下で追加燃焼さ
れる。彦お、上記アフタエアロ６昼および６５への空気
の供給は、前記空気予熱器′７０で予熱された空気を予
熱空気の主配管から分岐するそれぞれ前側アフタエアダ
クト４番および後側アフタエアダクト番５内へ導くこと
により行われる。追加（９） 燃焼後の排ガスは、火炉ｌＯ上方の煙風道２０を経て排
出されるが、その１部は排ガス循環ファン３０により吸
引されたのち排ガス混合ダクト３１へ送られる。そして
その１部は火炉ｌＯＴ部のホッパ排ガスダクト３２を通
り、ホッパ排ガスダンパ３３の調整下に火炉内５供給さ
れ、残部は排ガス比率設定器１５０の信号に基づき作動
する排ガスダンパ３４の調整下に、前記空気予熱器′Ｉ
Ｏの後流側に設けられた予熱空気主配管部へ供給され、
空気と混合される。
６３に対し、燃料配管５０内を案内される燃料とＦＤＰ
（押込送風機）４０により押込まれたのち空気予熱器
７０で予熱され、次いで後記制御下に下段空気ダク）４
１．中段空気ダクト４２および上段空気ダクト４３へ分
岐案内される空気とが供給され、燃焼が行われる。燃焼
後の未燃分を含む高温排ガスは上昇し、アフタエアロ６
４および６５から供給される空気の存在下で追加燃焼さ
れる。彦お、上記アフタエアロ６昼および６５への空気
の供給は、前記空気予熱器′７０で予熱された空気を予
熱空気の主配管から分岐するそれぞれ前側アフタエアダ
クト４番および後側アフタエアダクト番５内へ導くこと
により行われる。追加（９） 燃焼後の排ガスは、火炉ｌＯ上方の煙風道２０を経て排
出されるが、その１部は排ガス循環ファン３０により吸
引されたのち排ガス混合ダクト３１へ送られる。そして
その１部は火炉ｌＯＴ部のホッパ排ガスダクト３２を通
り、ホッパ排ガスダンパ３３の調整下に火炉内５供給さ
れ、残部は排ガス比率設定器１５０の信号に基づき作動
する排ガスダンパ３４の調整下に、前記空気予熱器′Ｉ
Ｏの後流側に設けられた予熱空気主配管部へ供給され、
空気と混合される。
各段バーナへの空気量供給の調整、換言すれば各段バー
ナの空気比の制御は、ボイラマスタ１１０と排ガス０２
濃度設定器１３０の各信号に基づき制御される空気比設
定器１２０からの信号により、前記空気比制御線に沿っ
た各段バーナの空気比、およびこれを与える下段バーナ
６１、中段バーナ６２、上段バーナ６３のそれぞれ空気
量信号８１゜８２．８３、同燃料量信号９１．９２．９
３、々らびにアフタエア量信号８４が演算可能な状態に
保たれている。
ナの空気比の制御は、ボイラマスタ１１０と排ガス０２
濃度設定器１３０の各信号に基づき制御される空気比設
定器１２０からの信号により、前記空気比制御線に沿っ
た各段バーナの空気比、およびこれを与える下段バーナ
６１、中段バーナ６２、上段バーナ６３のそれぞれ空気
量信号８１゜８２．８３、同燃料量信号９１．９２．９
３、々らびにアフタエア量信号８４が演算可能な状態に
保たれている。
（１０）
このような状況下でＮＯｘレベル設定器１４０によりＮ
Ｏｘレベルを所望値に設定すると、これに対応する各段
バーナの空気量信号８１．８２および８３並びに燃料量
信号９１．９２および９３の電気信号が演算され、これ
に基づき各段バーナの空気ダンパを自動的に操作するこ
とにより各段バーナの空気比が所定の値に保たれる。
Ｏｘレベルを所望値に設定すると、これに対応する各段
バーナの空気量信号８１．８２および８３並びに燃料量
信号９１．９２および９３の電気信号が演算され、これ
に基づき各段バーナの空気ダンパを自動的に操作するこ
とにより各段バーナの空気比が所定の値に保たれる。
第２図は、このような制御法をタービン出力１７５ＭＷ
用ボイラ（重油焚）に適用した実施例を示すものである
。九ソし、本実施例では、第１図に示す装置の構成に加
え、火炉１０下方のホッパ部領域における燃焼性を改善
（未燃分の低減を目的）するため、該ホッパ部へ理論空
気量の１％に相当する空気を供給可能なダンパを追加し
ている。
用ボイラ（重油焚）に適用した実施例を示すものである
。九ソし、本実施例では、第１図に示す装置の構成に加
え、火炉１０下方のホッパ部領域における燃焼性を改善
（未燃分の低減を目的）するため、該ホッパ部へ理論空
気量の１％に相当する空気を供給可能なダンパを追加し
ている。
この実施例においては、所望ＮＯｘレベルに応じて排ガ
スダンパ３４の開度およびホッパ排ガスダンパ３３の開
度がそれぞれ第２図に）のＢおよびＣの制御線に沿って
設定され、また下段バーナ６１の空気比、中段バーナ６
２の空気比および上段バーナ６３の空気比がそれぞれ第
２図（（ホ）のり、ＥおよびＦの制御線に沿って設定さ
れている。
スダンパ３４の開度およびホッパ排ガスダンパ３３の開
度がそれぞれ第２図に）のＢおよびＣの制御線に沿って
設定され、また下段バーナ６１の空気比、中段バーナ６
２の空気比および上段バーナ６３の空気比がそれぞれ第
２図（（ホ）のり、ＥおよびＦの制御線に沿って設定さ
れている。
このような条件下で燃焼を行ったところ、排ガス中のＮ
Ｏｘ濃度は第２図（ノウに示す変化となった。
Ｏｘ濃度は第２図（ノウに示す変化となった。
すなわち、ＮＯ，濃度はＮＯｘレベルが高くなるにつれ
て連続的に減少１．、Ｎｏ、レベルＯでは最高のＮＯ，
濃度約９５Ｆを、一方ＮＯｘレベ／ｌ／１００では最小
のＮＯｘ濃度約４５Ｆを示すことが明らかと々つだ。上
記の結果は、ＮＯ，レベルの可逆変化に対し再現性よく
得られること、ＮＯ，レベル０における最高のＮＯｘ濃
度の場合でも充分に環境規制値を満足できること、およ
び未燃分の増加をともなうこと々く達成されること等の
だめ、厳しい規制を要請される期間はＮＯ，レベル１０
０またはその近傍の低ＮＯ，濃度を与える条件下で運転
し、規制が比較的緩やかな期間はＮＯｘレベルＯまたは
その近傍の高ＮＯｘ濃度を与える条件下で運転すること
により、効率的か運転を行うことができる。
て連続的に減少１．、Ｎｏ、レベルＯでは最高のＮＯ，
濃度約９５Ｆを、一方ＮＯｘレベ／ｌ／１００では最小
のＮＯｘ濃度約４５Ｆを示すことが明らかと々つだ。上
記の結果は、ＮＯ，レベルの可逆変化に対し再現性よく
得られること、ＮＯ，レベル０における最高のＮＯｘ濃
度の場合でも充分に環境規制値を満足できること、およ
び未燃分の増加をともなうこと々く達成されること等の
だめ、厳しい規制を要請される期間はＮＯ，レベル１０
０またはその近傍の低ＮＯ，濃度を与える条件下で運転
し、規制が比較的緩やかな期間はＮＯｘレベルＯまたは
その近傍の高ＮＯｘ濃度を与える条件下で運転すること
により、効率的か運転を行うことができる。
以上の説明は本発明の典型的な実施例について行ったも
のであるが、本発明はこれに限定されるものではなく、
例えば、多段バーナに公知の一次ガス（ＰＧ）デュアル
エアレジスタバーナを採用することもできる。この場合
には、−次ガスの制御系統を排ガス混合ダクトから分岐
して追設する必要がある。
のであるが、本発明はこれに限定されるものではなく、
例えば、多段バーナに公知の一次ガス（ＰＧ）デュアル
エアレジスタバーナを採用することもできる。この場合
には、−次ガスの制御系統を排ガス混合ダクトから分岐
して追設する必要がある。
以上、本発明によれば、各段バーナの空気比を既述した
特殊条件下の制御線上に沿って設定することにより、未
燃分の増加をとも々うことなくかつＮＯ，に関する環境
規制値を満足しながら、所望ＮＯｘ濃度に応じた効率的
燃焼を行うことができる。
特殊条件下の制御線上に沿って設定することにより、未
燃分の増加をとも々うことなくかつＮＯ，に関する環境
規制値を満足しながら、所望ＮＯｘ濃度に応じた効率的
燃焼を行うことができる。
第１図は、本発明に適用される燃焼装置例を示す側断面
系統図、第２図は、本発明実施例に係る説明図で、（ハ
）は該実施例の結果を示すＮＯ，濃度の変化図、に）は
排ガスダンパおよびホッパ排ガスダンパの開度設定制御
線、（（ホ）は各段バーナの空気比設定制御線である。 １０・・・・・・火炉、３０・・・・・・排ガス循環フ
ァン、３１・・・・・・排ガス混合ダクト、３２・・・
・・・ホッパ排ガスダクト、３３・・・・・ホッパ排ガ
スダンパ、３４・・・・・・排ガスダンパ、牛１・・・
・下段空気ダクト、４２・・・（［３） ・・・中段空気ダクト、４３・・・・・・上段空気ダク
ト、４４・・・・・・前側アフタエアダクト、４−５・
・・・・・後側アフタエアダクト、６１・・・・・・下
段バーナ、６２・・・・・・中段バーナ、６３・・・・
・・上段バーナ、６４・・・・・・前側アフタエアロ、
６５・・・・・・後側アフタエアロ、８１・・・・・・
下段バーナ空気量信号、８２・・・・・・中段バーナ空
気量信号、８３・・・・・・上段バーナ空気量信号、８
４・・・・・・アフタエア量信号、９１・・・・−・下
段バーナ燃料量信号、９２・・・・・・中段バーナ燃料
量信号、９３・・・・・・上段バーナ燃料量信号、１１
Ｏ・・・・・・ボイラマスタ、１２０・・・・・・空気
比設定器、１３０・・・・・・排ガス０□濃度設定器、
１４０・・・・・・ＮＯｘレベル設定器、１５０・・・
・・・排ガス比率設定器。 代理人 弁理士 川 北 武 長 （１４） 第１図 特開日Ｕ３９−１３７７０８ （５）第２図
系統図、第２図は、本発明実施例に係る説明図で、（ハ
）は該実施例の結果を示すＮＯ，濃度の変化図、に）は
排ガスダンパおよびホッパ排ガスダンパの開度設定制御
線、（（ホ）は各段バーナの空気比設定制御線である。 １０・・・・・・火炉、３０・・・・・・排ガス循環フ
ァン、３１・・・・・・排ガス混合ダクト、３２・・・
・・・ホッパ排ガスダクト、３３・・・・・ホッパ排ガ
スダンパ、３４・・・・・・排ガスダンパ、牛１・・・
・下段空気ダクト、４２・・・（［３） ・・・中段空気ダクト、４３・・・・・・上段空気ダク
ト、４４・・・・・・前側アフタエアダクト、４−５・
・・・・・後側アフタエアダクト、６１・・・・・・下
段バーナ、６２・・・・・・中段バーナ、６３・・・・
・・上段バーナ、６４・・・・・・前側アフタエアロ、
６５・・・・・・後側アフタエアロ、８１・・・・・・
下段バーナ空気量信号、８２・・・・・・中段バーナ空
気量信号、８３・・・・・・上段バーナ空気量信号、８
４・・・・・・アフタエア量信号、９１・・・・−・下
段バーナ燃料量信号、９２・・・・・・中段バーナ燃料
量信号、９３・・・・・・上段バーナ燃料量信号、１１
Ｏ・・・・・・ボイラマスタ、１２０・・・・・・空気
比設定器、１３０・・・・・・排ガス０□濃度設定器、
１４０・・・・・・ＮＯｘレベル設定器、１５０・・・
・・・排ガス比率設定器。 代理人 弁理士 川 北 武 長 （１４） 第１図 特開日Ｕ３９−１３７７０８ （５）第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）多段に配設されたバーナを有する燃焼装置を用い
て二段燃焼を行うに当り、各段バーナの空気比を所望窒
素酸化物レベルに応じ、下記により与えられる制御線上
に沿って設定することを特徴とする窒素酸化物抑制燃焼
方法（ただし、上記空気比の制御線は、関係する操作条
件下で最大の窒素酸化物濃度を示す状態を窒素酸化物レ
ベルｏ１同じく最小の窒素酸化物濃度を示す状態を窒素
酸化物レベル１００とするとき、窒素酸化物レベル０か
ら１００への変化に際し、イ）相隣合う段バーナ間にお
いて後流側段バーナの空気比は上流側段バーナの空気比
を越えることはなく、かつ口）各段バーナの空気比は上
昇勾配部分を有しない、という条件下で、最上流側段バ
ーナについては窒素酸化物レベル０における空気比１±
０．１と同レベル１００における空気比１±０．１間を
、最後流側段バーナ（１） については窒素酸化物レベル０における空気比ｌ±０．
１と同レベル１００における空気比０．４±０゜２間を
、中間部の段バーナについては窒素酸化物レベルＯにお
ける空気比ｌ±Ｏ，ｌと同レベル１００における空気比
０．’７５±０．１５間をそれぞれ結ぶ線として与えら
れる）。 （２、特許請求の範囲第１項において、上記多段バーナ
は３段から構成されたものであることを特徴とする窒素
酸化物抑制燃焼方法。 （３）特許請求の範囲第２項において、中間部段バーナ
の窒素酸化物レベル１００における空気比は０゜６７５
±０．０ ’／ ５であることを特徴とする窒素酸化物
抑制燃焼方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP941683A JPS59137708A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | 窒素酸化物抑制燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP941683A JPS59137708A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | 窒素酸化物抑制燃焼方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59137708A true JPS59137708A (ja) | 1984-08-07 |
| JPH0311363B2 JPH0311363B2 (ja) | 1991-02-15 |
Family
ID=11719772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP941683A Granted JPS59137708A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | 窒素酸化物抑制燃焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59137708A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62233617A (ja) * | 1986-04-04 | 1987-10-14 | Hitachi Ltd | 炉内脱硝制御方法 |
| EP2182283A3 (en) * | 2008-10-31 | 2017-06-14 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Oxyfuel combustion boiler plant and control method for the same |
-
1983
- 1983-01-25 JP JP941683A patent/JPS59137708A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62233617A (ja) * | 1986-04-04 | 1987-10-14 | Hitachi Ltd | 炉内脱硝制御方法 |
| JPH0772613B2 (ja) * | 1986-04-04 | 1995-08-02 | 株式会社日立製作所 | 炉内脱硝制御方法 |
| EP2182283A3 (en) * | 2008-10-31 | 2017-06-14 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Oxyfuel combustion boiler plant and control method for the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0311363B2 (ja) | 1991-02-15 |
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