JPS59134357A - 可変面積軸対称排気ノズル - Google Patents

可変面積軸対称排気ノズル

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JPS59134357A
JPS59134357A JP58252481A JP25248183A JPS59134357A JP S59134357 A JPS59134357 A JP S59134357A JP 58252481 A JP58252481 A JP 58252481A JP 25248183 A JP25248183 A JP 25248183A JP S59134357 A JPS59134357 A JP S59134357A
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flap
wall
nozzle
cooling
channel
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JP58252481A
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ロバ−ト・ア−ウイン・ウオ−バ−トン
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、ガスタービンエンジン等のための可変面積排
気ノズルに係り、更に詳細には排気ノズルのフラップを
冷却する装置に係る。
ガスタービンエンジン用の排気ノズルフラップは一般に
米国特許第４．０８１，１３７号に開示されている如く
、膜冷却及び対流冷却の組合せにより冷却される。前述
の米国特許の第５図には先ｔｆＪ／末広排気ノズルが図
示されており、該排気ノズルは二重壁のルーバ構造を有
するフラップを含んでいる。冷却空気が先細フラップの
上流側端部へ導入され、該冷却空気は高温のガス流路側
の壁と背壁との間を下流側へ流動し、これにより高温の
壁を冷却する。幾分か温暖になった冷却空気は先細フラ
ップの長さ方向に沿う種々の位置にて高温の壁に設けら
れた溝を経てガス流路内へ流入し、先細フラップの下流
側部分を膜冷却する。先細フラップよりの膜冷却空気は
末広ノズルののど部内へ流入し、これにより末広ノズル
フラップを膜冷却する。前述の米国特許の第１４図に示
されている如く、末広ノズルフラップの通路内を流れる
冷却空気の一部はシールフラップを冷却すべく適当なダ
クトにより隣接するシールフラップ内に設けられた冷却
流体チャンネル内へ導かれる。
前述の米国特許に開示された冷却概念の一つの欠点は、
冷却空気はそれが末広フラップの上流側端部へ流入する
際に最も温度が低く、それが下流側方向へ移動づ゛るに
つれて高温になるということである。それにも拘らず先
細フラップの下流側端部は冷却効率が低いので最も高い
温度にある。従って特にアフタバーニング中には大きい
温度勾配が末広ノズルフラップの上流側端部より下流側
端部まで存在し、このことによりノズルの寿命を低減す
る応力が発生される。
米国特許第４．２０３，２８６号は他の一つの排気ノズ
ル冷Ｍｌ構造を開示している。この米国特許の第３図に
於て、中空の先細フラップはその長さ方向に沿って延在
する冷却流体チャンネルを含んでいる。冷却流体は先細
フラップの上流側端部に設けられた入口を経て矢ヤンネ
ル内へ流入し、高温の内壁の下流側端部に設けられた出
口を経てチャンネルよりガス流路内へ流出する。出口よ
り流出する冷却流体は末広ノズルフラップを膜冷却すべ
く末広ノズルののど部へ導かれる。隣接する光測ノズル
フラップの間に配置されたシールフラップがノズルの位
置に応じて先細フラップに設けられた冷却流体出口を覆
うようになっている。出口は末広ノズルへ最大量の冷却
流休を供給すべくノズルがその最大開き位置にある場合
には覆われた状態が解除される。先細ノズルがその閉位
置に移動すると、シールフラップは冷却流体出口の大部
分を覆い、これにより末広ノズルへ至る冷却流体の流量
を低減する。
米国特許第４．ｏ９８，０７６号は単一のフラップを有
する二次元排気ノズルを開示しており、この排気ノズル
に於てはその上流側より供給される冷却空気（ラム空気
又はファン空気ンが中空のフラップ内に設けられたコン
パートメントの上流側端部内へ導かれるようになってい
る。冷却空気は種々の圧力低減弁を通過し、ノズルフラ
ップ内に設けられた種々のコンパートメント内へ圧力平
衡の目的で種々の圧力にて導かれる。少なくとも一つ°
のコンパートメント内の圧力を低減された冷却空気はガ
ス流路を郭定する部材の二重壁の間を上流側へ導かれ、
前述の米国特許の第３図に示されている如く、フラップ
を膜冷却すべく溝を経てガス流路内へ排出される。
ノズルフラップ及びシールを冷却する現状の技術が米国
特許第４，１７１，０９３号に開示されている。
本発明の一つの目的は、改良されたフラップ冷却装置を
有する軸対称末広排気ノズルを提供することである。
本発明の伯の一部の目的は、温度が最も高温であるシー
ルフラップの下流側端部に於ける冷却が最大であるよう
構゛成され配列された軸対称末広排気ノズルを提供する
ことである。
本発明の更に他の一つの目的は、エンジンに対する性能
悪化が最小限である要領にて末広排気ノズルのフラップ
を冷却する装置を有する排気ノズルを提供づることであ
る。
本発明による可変面積軸対称排気ノズルに於ては、本発
明に従って構成されたノズルフラップはそれぞれ実質的
にフラップの全長に亙り両者の間に冷却流体ヂトンネル
を郭定する高温ガス流路壁（内壁ンと外壁とを含んでお
り、高温の内壁は〕ズルののど部又はそのすぐ下流側に
於てチャンネルに開口する第一の孔を有しており、外壁
はフラップの下流側端部（出口端）近傍に於て冷却流体
チャンネルと連通ずる少なくとも一つの第二の孔を有し
ており、外壁に設けられた第二の孔は高温の内壁に設け
られた第一の孔に於けるガス流圧よりも高い圧力状態に
あるフラップより外側の冷却流体とも連通しており、こ
れにより冷却流体はフラップの下流側端部よりチャンネ
ルを経てフラップの上流側端部まで流れ、これにより高
温の内壁をその実質的に全長に亙り対流冷却し、のど部
近傍に於て内壁に設けられた孔を経て流出してフラップ
を膜冷却する。
本発明は、ノズルの圧力比が低い運転状態にある場合に
（及び大抵の池の運転モードにある場合に）ノズルのの
ど部及びそのすぐ下流側に於ける圧力が大気圧よりも低
いことを利用するものである。かくしてフラップの背面
は大気に曝されるだけでよく、これにより外部の冷却流
体は外壁に設けられた孔内ｌ＼流入し、フラップ内に郭
定されたチャンネルを上流側へ移動し、これによりフラ
ップの高温の内壁を対流冷却する。冷却空気はのど部近
傍に於て各フラップに設けられた孔を経てチャンネルよ
りガス流中へ流出し、各フラップに沿って下流側方向へ
移動し、これにより各フラップを膜冷却する。かくして
フラップの対流冷却は従来には加熱されずエンジンのガ
ス流路より吸引されなかった冷却流体を用いて行われる
。尚本明細書に於ける「大気」は海面レベル又は場合に
よっては成る高度に於てエンジンを囲繞する空気の圧力
及び温度と同様又は同一の圧力及び温度条件に於ける空
気を意味する。換言すれば、１大気」はエンジンへ流入
覆る空気の圧力及び温度と実質的に同一の圧力及び温度
条件にある空気を意味する。
冷却効果を最大限に向上させるためには、外壁に設りら
れる孔は高揚の前壁を衝突冷却すべく該前壁の後方側に
対し鋭角にて（好ましくは垂直に）冷却空気のコラムを
導くような位置及び大きさにて設けられる。衝突冷却は
最も有効な冷却方法である。冷却流体が高温の内壁の背
後に設けられたチャンネルを流れる場合等に発生する対
流冷却は衝突冷却よりも効果が小さく、膜冷却は対流冷
却及び衝突冷却の何れよりも効果が小さい。
エンジンによっては、高ノズル圧力比に関連ける成る運
転条件下に於ては、フラップに近接したのど部に於ける
ガス流の圧力は大気圧よりも高い。
かかる状況に於ては、上流側の先細ノズルフラップを冷
ｆ！Ｉするために使用された空気の如く末広ノズルの上
流側より該末広ノズル内へ流入する冷却流体の一部はの
ど部近傍に於てフラップの内壁に設けられた孔内へ吸引
され、各フラップのチャンネルを経て下流側へ流れてフ
ラップを対流冷却し、外壁に設けられた孔を経て流出す
る。チャンネル内へ吸引されない冷却流体はそのまま下
流側方向へ流れてフラップを膜冷却する。その結果前述
の如く対流冷却は膜冷却よりも効果的であるので、１０
０％・膜冷却の場合に比してフラップの冷却効率が改善
される。
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施例について
詳細に説明する。
添付の第１図に本発明を組込まれたエンジン２が図示さ
れており、該エンジンは圧縮機セクション４とバーナセ
クション６とタービンセクション８と排気ダクト／排気
ノズルセクション１０とを有している。図には示されて
いないが排気ダクト内にはアフタバーニング用のスプレ
ーリング及び火炎維持装置が設けられている。
第２Ａ図に示された例示的実施例に於ては、排気ノズル
、その駆動系及び支持構造体が断面にて図示されている
。排気ノズルは符号１１にて全体的に示された可変面積
軸対称光ｍ／末広排気ノズルであり、その最大開き位置
、即ちアフタバーニング位置にて図示されている。υ）
気ノズルの完全に閉じられた位置ｂ（第２Ａ図に於て仮
想線にて示されている。支持構造体については、エンジ
ンのインナケース１４が円錐形の接続部材１６によりア
ウタハウジング構造体１２に固定されている。
接続部材１６はボルト１８によりアウタハウジング構造
体１２に取付けられており、ボルト２０によりインナケ
ーシングに接続される位置まで半径方向内方及び前方へ
延在して円錐形の一部を形成している。
先細／末広排気ノズル１１の先細ノズル部分は符号２４
にて全体的に示されており、軸線方向に延在しエンジン
軸線２８の周りに周縁方向に配置された複数個のメイン
先細フラップ２６（第２Ｂ図に於ては先細シールフラッ
プ１００に置換えられている）よりなっている。これら
のメイン先細フラップ２６はそれぞれブラケット部材３
２上に枢着されており、ブラケット部材３２つよｌ＼ウ
ジング構造体１２の後端より半径方向内方へ延在してい
る。駆動アーム３４が各メイン先細フラップ２６より半
径方向外方へ延在しており、駆動アーム３４を駆動する
ことによりメイン先細フラップ２６をその枢着部の周り
に駆動し得るようになっている。各メイン先細フラップ
２６はその平衡点にて枢着されている。一つのノズル構
造に於ては、添付の図面に示されている如く、上述の平
衡点（ま各メイン先細フラップの前縁２７よりその全長
の約三分の−の距離の点であった。
全てのメイン先細フラップ２６が一体的に駆動されるよ
う、各駆動アーム３４の自由端は接続リンク３８により
ｍ体リング３６に接続されている。
ハウジング構造体１２とインナケース１４との間には円
錐形の接続部材１６の前方にて複数個のアクチュエータ
４０が装置されている。各アクチュエータ４０の駆動ロ
ッド４２はｍ体リング３６に取付（プられている。一体
リング３６はアウタハウジング構造体１２の内側にてそ
の周りに隔置されたトラック部材４４内にて必用されて
おり且該トラック部材上を摺動するようになっている。
各駆動ロッド４２は接続部材１６に設けられた孔４６を
貫通して延在している。
複数個のバランスフラップ４８がメイン先細フラップ２
６より前方へ延在している。各バランスフラップ４８は
その後端にてメイン先細フラップ２６の前縁２７に枢着
されており、その前端はトラック装置５２内にて軸線方
向運動をし得るよう装着された円筒形装置５０を有して
いる。各トラック装置５２はインナケース１４の後方へ
の延在部と接続部材１６に設けられた後方へ延在するフ
ランジ５３との間に形成されている。
符号５４にて全体的に示された末広ノズル部分は、軸線
方向に延在しエンジン軸線２８の周りに周縁方向に隔置
された複数個のメイン末広フラップ６０（第２Ｂ図に於
ては末広シールフラップ９８に置換えられている）を含
んでいる。排気ノズルののど部はメイン末広フラップ６
０の前端の仮想平面９０内に位置している。排気ノズル
の出口はメイン末広フラップ６０の後端の仮想平面９２
内に位置している。
メイン先細フラップ２６の数とメイン末広フラップ６０
の数とは同数である。各メイン末広フラップ６０はその
前端にて枢軸５６によりメイン先細フラップ２６の後端
に枢着されており、その後端に於て枢軸５８により外部
フラップ６２の後端に枢着されている。各外部フラップ
６２はその前端に於て枢軸５９によりブラケット部材３
２のすぐ後方にてハウジング構造体１２の後端に枢着さ
れている。メイン先細フラップ２６、メイン末広フラッ
プ６０．外部フラップ６２、及びノ＼ウジング構造体１
２は加圧されない大気コン１＜−１−メントロ５を郭定
している。
各メイン先細フラップ２６は外壁６４に取付けられたラ
イナ６３を含んでいる。ライナ６３及び外壁６４は図に
は示されていない適当な支持構造体より互に隔置されて
おり、それらの間に軸線方向に延在するチャンネル６６
を郭定している。チャンネル内ン ている。インナケース１４の半径方向内方の周りには一
インナライナ７２が配置されており且インナケース１４
より固定的に隔置されている。周縁方向に隔置された可
撓性フィンガ７４がインナライナ７２の端部より後方へ
延在しており、メイン先細フラップのライナ６３の内面
に接触してし）る。
冷ＫＩ　ｍ体はインナライナ７２とインナケース１４と
の間より入口端６８を経てチャンネル６６内へ流入し、
該チャンネル内を下流側へ流れ、これによりライナ６３
を対流冷却するようになっている。
冷却流体は出口端７０を経てチャンネル６６より流出し
、矢印７８にて示されている如く湾曲されたライナ端部
７６によりメイン末広フラップ６０の高温の内面８０上
に冷却空気の膜として導かれる。冷却空気による膜冷却
又は対流冷却を行うべく冷却空気をライナ６３と熱交換
関係にもたら重信の手段及び冷却空気をノズルののど部
へ導く他の手段は当技術分野に於てよく知られており、
それらが図示の構造の代りに採用されてもよい。例えば
この点に関し前述の米国特許第４，０８１゜１３７号を
参照されたい。
図示の実施例に於ては、メイン末広フラップ６０は互に
隔置された内壁８２及び外壁８４を含んでいる。メイン
末広フラップ６０は内壁と外壁との間に配置されたハニ
カム構造体８５にて強化されている。内壁８２と外壁８
３との間には冷却空気は流れない。かくしてメイン末広
フラップ６０は膜冷却によってのみ冷却される。
第２Ｂ図は第２Ａ図と同様の断面であって排気ノズル１
１の先細シールフラップ１００及び末広シールフラップ
９８を通る断面を示している。先細ノズルについて見る
と、シールフラップは符号１００にて全体的に示されて
いる。説明の目的で、また先細フラップの正確な構造は
本発明にとって重要ではないので、先ｍ、−／−ルフラ
ップ１００はメイン先細フラップ２６と同様の構造にて
図示されている。各先細シールフラップ１００は外壁１
０４より隔置されたライナ１　’０２を含んでおり、そ
れらの間には軸線方向に延在する冷却流体チャンネル１
０６が郭定されている。各先細シールフラップ１０°０
の後端は枢軸１０８により対応する末広シールフラップ
９８の前端に枢着されており、各先細シールフラップ１
００の前端は枢軸１１０によりバランスフラップ４８の
後端に枢着されている。先細シールフラップ１００はメ
イン先細フラップ２６の如く直接には駆動されない。先
細シールフラップ１００の軸線方向に延在する側縁は、
メイン先細フラップ２６が駆動されると隣接するメイン
先細フラップに対し相対的に摺動し且隣接するメイン先
細フラップにより支持され、これによりそれらの空間が
シールされる。メイン先細フラップ及びシールフラップ
は前述の米国特許第３゜９７２．４７５号に開示されて
いる如（構成され配列されてよい。或いはメイン先細フ
ラップ及びシールフラップは本願出願人と同一の特許権
者の所有に係る米国ゞ特許第３．９７９．０６’５号に
従って構成されてもよい。メイン先細フラップ及び先細
シールフラップの運動を同期さぼることは、本願出願人
と同一の特許権者の所有に係る米国特許第３．．７３０
．４３６号に開示された装置によって達成されてよい。
図示の好ましい実施例に於ては、本発明の冷却概念は末
広シールフラップ９８に対し適用されている。尤も末広
シールフラップ９８にオーバーラツプするメイン末広フ
ラップ６０も本発明の特徴が組込まれるよう構成されて
もよい。かくして本発明の特徴は末広排気ノズルのシー
ルフラップ及びメインフラップの何れか又は両方に適用
されてよい。メイン末広フラップとシールフラップとの
オーバーラツプ関係は第３図及び後に説明する第６図及
び第７図によく示されている。
第４図乃至第７図及び第２Ｂ図に於て、各シールフラッ
プ９８は高温の内壁（前壁）１１２及び外壁く後壁）１
１４を含んでいる。内壁１１２及び外ｖ１１４のそれぞ
れ軸線方向に延在する側縁１１６及び１１８〈第６Ａ図
及び第７図参照）及び端縁１１３及び１１５（第５図参
照）は溶接等の如き適当な手段により互に連結されてい
る。内壁１１２及び外壁１１４はシールフラップ９８の
中央帯１２０に沿ってシールフラップの実質的に全長に
亙り互に隔置されており、これによりシールフラップの
長さ方向を横切る横断面が実質的に長方形であるチャン
ネル１２２を郭定している。
内壁１１２は平滑なガス流路の壁部を構成するようその
全長に亙り実質的に平担であるが、外壁１１４はチャン
両側部２２０両側部に沿って波板状に構成されており、
これによりチャンネル１２２と連通しｎチャンネルの全
長に亙りチャンネルの両側部にてチャンネルの長さ方向
を横切って延在する複数個の通路１２４を構成している
。通路１２４はチャンネル１２２と連通しており、実質
的にシールフラップの側縁１１６まで延在している。
外壁１１４の波形は横方向の通路１２４を形成すること
に加えて、シールフラップ９８に構造的強麿を付与して
いる。
本発明によれば、シールフラップ９８のガス流路を郭定
する高温の内壁１１２は′ｆ−ヤンネル１２２の前端に
開口するスロット１２６を有している。
スロット１２Ｇはシールフラップのほぼ全幅を横切って
横方向に延在しており、排気ノズルののど部の仮想平面
９０の軸線方向すぐ下流側に配置されている。外壁１１
４は通路１２４の最も下流側の位置にて開口する複数個
の第一の孔１２８と、該第−の孔のすぐ上流側にて他の
幾つかの通路１２４と連通ずる第一の孔よりも小さい複
数個の第二の孔１３０を有している。孔１２８．１３０
及びチャンネル１２２は、月１気ノズル１１がその最大
開き位置く第６Ａ図参照）にあるときは、大気コンパー
トメント６５と連通する。第６Ｂ図に示されている如く
、孔１２８及び１３０は排気ノズル１１がその閉じられ
た位置にあるとぎには、隣接するメイン末広フラップ６
０により閉塞される。
外壁１１４に設けられた全ての孔又は何れかの孔が排気
ノズル１１が何れかの位置にあるときに閉塞されること
は本発明にとって必須ではない。しかしノズルがその閉
じられた位置に位置決めされる低出力ノズル位置に於て
は冷却条件は小さいが、かかる場合にもフラップに冷却
空気を流すことによりエンジン性能が僅かに改善される
。
大抵のエンジン運転状態に於て、のど部又はのど部のす
ぐ下流側のノズル壁に於けるガス圧は、メイン末広フラ
ップ６０及び先細シールフラップ９８の背後に位置する
コンパートメント６５内に於ける大気の圧ノコの如き大
気圧よりもかなり低い。
従って孔１２８及び１３０が閉塞されていない場合には
、周囲の空気は孔１２８及び１３０を経て流入し、通路
１２４を経てチャンネル１２２へ供給され、チャンネル
１２２内を上流側方向へ移動し、内壁１１２に段拳ノら
れたスロット１２６を経てガス流路内へ流出する。第８
図の実施例に示されている如く、シールフラップ９８は
必ずしもそうである必要はないが、冷却流体の流れを直
接スロット１２６より内壁１１２の内向き面２０２上へ
下流側方向へ導くことを補助すべくルーバ２００を含ん
でいてよい。またフラップの長さ方向を横切って延在す
る断面長方形のスロット１２６が好ましいが、−列の孔
の如き他の複数個の孔が使用されてもよい。
ガス流内に於ける最低の圧力はノズルののど部に存在す
るので、またガス流の圧力はのど部より下流側方向へ向
かうにつれて増大するので、スロット１２６をのど部又
は物理的に可能な限りのど部にできるだけ近い位置（但
しその下流側）に配置し、これによりチャンネル１２２
を通る冷却流体の流量を最大にすることが好ましい。
孔１２８及び１３０は、第２Ｂ図に於て矢印１３２によ
り示されている如く、冷却空気の高速流を内壁１１２の
内面に対し鋭角にて導きこれにより内壁１１２を衝突冷
却し得るような位置及び形状にて設けられることが好ま
しい、、最大の冷却はこの領域に於て生じ、このことは
ガスの温度が末広ノズルの下流側端部、即ち出口端部又
はその近傍に於て最高になるので望ましい。
冷却空気はシールフラップ９８の下流側部分を衝突冷却
した後、チャンネル１２２内を移動し、内！１！１１２
をその全長に亙り対流冷却す゛る。冷却空気はスロット
１２６を経てガス流路内へ流出した後には、先細シール
フラップ１００内よりノズルののど部へ排出された冷却
空気によって行われる膜冷却に加えてシールフラップを
膜冷却する。
かくしてノズルのガス流路内へ排出される比較的低温の
空気は、冷却の他にのど部よりすぐ下流側の低圧領域に
高圧の大気にてエネルギを付与するという効果を与える
。
本発明の伯の一つの特徴は、フラップの長さ方向に沿う
冷却量が、外壁１１４に設けられる孔の位置及び大きさ
によってフラップの下流側端部より上流側端部まで一様
に調整されるということである。このことはフラップの
軸線方向に沿う温度勾配を低減することに関し特に有用
である。図示の実施例に於ては、フラップの軸線方向の
温度勾配及び最高温度はその下流側端部に最も近接した
１１．１３０を大きくし、下流側端部より上流側方向へ
成る距離の位置に設けられた孔１２８の大きさを小さく
し、シールフラップの外壁１１４の前半分に孔を設けな
いことによって低減された。
幅が約４．５ｉｎｃｌ＋（１１，４ＣＩＩｌ）であり長
さが２０、５ｉｎｃｈ（５２Ｃｎｌ）であり第４図乃至
第７図に示されたシールフラップと同様に構成された末
広シールフラップを有する先細／末広ノズルの一つの試
験に於ては、ノズルののど部より下流側方向約１７．５
ｉｎｃｈ（４４，５ｃ＋ｎ）の位置に於（プるシールフ
ラップのアフタバーニング中に於ける最高温度は１６３
５下（８８７℃）であった。これに対しスロット１２６
又は孔１２８及び１３０を有しない（即ち先細フラップ
の冷却空気を用いて膜冷却のみが行われる）同様に構成
されたシールフラップの試験に於りるシールフラップの
最高温度は約２０１９下（１１００℃）であった。また
シールフラップの軸線方向の最大温反勾配は約６０下／
１ｎｃｈ（４，６℃／ｃｍ）より約３０下／１ｎｃｈ（
２，３℃／ｃｍ）に低減された。またこの試験により、
シールフラップ内へ流入する冷却空気の最大型は全エン
ジン空気流の１％の約四分の−でしかないことが解った
。
本発明の更に他の一つの特徴は、スロット１２６に於り
るガス流路内のガス圧が大気圧よりも高い場合にも、末
広シールフラップの改善された冷ＩＩが行われるという
ことである。上述の場合には、先細ノズルフラップより
ノズルののど部へ流入する冷却空気のごく一部がスロッ
ト１２６よりチャンネル１２２内へ吸引され、チャンネ
ル１２２内を下流側方向へ移動する際にシールフラップ
を対流冷却する。かかる状況はノズルの圧力比が比較的
高い場合に発生づる。かかる条件下に於ける一つの試験
に於ては、のど部の上流側よりのど部へ流入づる膜冷却
空気流の約３％がスロット１２６内へ偏向される（膜冷
却空気流の３％は全エンジン空気流の１％の約四分の−
に等しい）ことが解った。
以上に於ては本発明を特定の実施例について詳細に説明
したが、本発明はかかる実施例に限定されるものではな
く、本発明の範囲内にて種々の修正並びに省略が可能で
あることは当業者にとって明らかであろう。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明を組込まれたガスタービンエンジンを示
す軽口的側面図である。 第２Ａ図は第１図に示されたガスタービンエンジンの排
気ノズル及び後方部分のメインフラップを縦断する部分
断面図である。 第２Ｂ図は第１図に示されたガスタービンエンジンの排
気ノズル及び後方部分のシールフラップを縦断する部分
断面図である。 第３図は第２Ｂ図の線３−３に沿って見た場合の拡大部
分図である。 第４図は第２Ｂ図の矢印Ａに沿って見た場合の軽口であ
り、排気ノズルの末広ノズル部分のシールフラップの側
部を明瞭化の目的で隣接するフラップを省略して示して
いる。 第５図は第４図の線５−５に沿う断面図である。 第６Ａ図及び第６Ｂ図は第５図の線６−６に沿うシール
フラッ、ブの断面図であり、それぞれ完全に聞かれたノ
ズル位置及び完全に閉じられたノズル位置に於けるシー
ルフラップの両側に配置されたメインフラップを仮想線
にて示している。 第７図は第５図の線７−７に沿うシールフラップの断面
図である。 第８図は本発明による排気ノズルの他の一つの実施例の
要部を示す部分断面図である。 ２・−・エンジン、４・・・圧縮機セクション、６・・
・バーナセクション、８・・・タービンセクション、１
０・・・排気ダグ１〜／排気ノズルセクション、１１・
・・先細／末広排気ノズル、１２・・・ハウジング構造
体。 １４・・・インナケース、１６・・・接続部材、１８．
２０・・・ボルト、２７１・・・先細ノズル部分、２６
・・・メイン先細フラップ、２７・・・前縁、２８・・
・エンジン軸線、３２・・・ブラケット部材、３４・・
・駆動アーム。 ３６・・・一体リング、３８・・・接続リンク、４０・
・・アクチュエータ、４２・・・駆動ロッド、４４・・
・トラック部材、３６・・・孔、４８・・・バランスフ
ラップ、５Ｏ・・・円筒形装置、５２・・・トラック装
置、５３・・・フランジ、５４・・・末広ノズル部分、
５６．５８．５９・・・枢軸、６０・・・メイン末広フ
ラップ、６２・・・外部フラップ、６３・・・ライナ、
６４・・・外壁、６５・・・人気コンパートメント、６
６・・・チャンネル、６Ｅ３・・・入口端、７０・・・
出口端、７２・・・インナライナ。 ７４・・・可撓性フィンガ、７６・・・ライナ端部、８
０・・・内面、８２・・・内壁、８４・・・外壁、８５
・・・ハニカム構造体、９８・・・末広シールフラップ
、１００・・・先細シールフラップ、１０２・・・ライ
ナ、１０４・・・外壁、１０６・・・チャンネル、１０
８・・・枢軸、１１２・・・内壁、１１３・・・端縁、
１１４・・・外壁、１１５・・・端縁、１１６．１１８
・・・側縁、１２０・・・中央帯。 １２２・・・チャンネル、１２４・・・通路、１２６・
・・スロット、１２８．１３０・・・孔、２００・・・
ルーバ。 ２０２・・・内向き面 特許出願人　　ユナイテッド・チクノロシーズ・コーポ
レイション 代　　理　　人　　　弁　　理　　士　　　明　　石　
　昌　　毅（方　式）く自　発） 手続補正書 昭和５９年、２月−９日 特許庁長官　若　杉　和　夫　　殿 １、事件の表示　昭和５８年特許願第２５２４８１号２
、発明の名称 可変面積軸対称排気ノズル ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 住　所　　アメリカ合衆国コネチカット州、ハートフォ
ード、フィナンシャル・プラグ　１ 名　称　　ユナイテッド・チクノロシーズ・コーポレイ
ション４、代理人

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 軸線とのど部と出口とを有し前記軸線の周りに周縁方向
    に配置され末広ノズルを郭定する可動の複数個の第一の
    フラップを含む可変面積軸対称排気ノズルにして、各フ
    ラップは実質的に前記のと部に位置する下流側端部と実
    質的に前記出口に位置する下流側端部とを有し、前記フ
    ラップの少なくとも一つおきのフラップは冷却されるフ
    ラップであり、前記冷却されるフラップはそれぞれ前記
    排気ノズルを通るガス流路の一部を郭定する内壁と該内
    壁より半径方向外方に配置された外壁とを含み、前記外
    壁は前端部及び後端部を有しており、前記冷却されるフ
    ラップはそれぞれ前記内壁と前記外壁との間に郭定され
    た冷却流体チャンネルを有し、前記チャンネルは前記冷
    却されるフラップの実質的に全長に亙り延在しており且
    前端と後端とを有しており、前記冷却されるフラップの
    それぞれの前記内壁は前記のど部若しくは、そのすぐ下
    流側にて前記チャンネルの前記前端に開口する少なくと
    も一つの第一の孔を有しており、前記冷却されるフラッ
    プのそれぞれの前記外壁は前記後端部を貫通し前記チャ
    ンネルの前記後端と連通ずる少なくとも一つの第二の孔
    を有しており、前記第二の孔は前記冷却流体が前記第二
    の孔を経て前記チャンネル内へ流入し前記チャンネルよ
    り前記第一の孔を経て前記ガス流路内へ流出しこれによ
    り前記内壁を実質的にその全長に亙り対流冷却すべく、
    少なくとも成るノズル作動条件下に於て前記第一の孔に
    於（プる前記ガス流路内に於ける冷却流体の圧力よりも
    高い圧力の冷却流体源と連通ずるよう構成された可変面
    積軸対称排気ノズル。
JP58252481A 1982-12-27 1983-12-27 可変面積軸対称排気ノズル Pending JPS59134357A (ja)

Applications Claiming Priority (2)

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US06/453,186 US4544098A (en) 1982-12-27 1982-12-27 Cooled exhaust nozzle flaps
US453186 1982-12-27

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JPS59134357A true JPS59134357A (ja) 1984-08-02

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JP58252481A Pending JPS59134357A (ja) 1982-12-27 1983-12-27 可変面積軸対称排気ノズル

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JP (1) JPS59134357A (ja)
KR (1) KR910006564B1 (ja)
DE (1) DE3346809A1 (ja)
EG (1) EG15995A (ja)
GB (1) GB2132279B (ja)
IL (1) IL70567A (ja)

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