JPS59129290A - 燃料ガスの製造法 - Google Patents
燃料ガスの製造法Info
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- JPS59129290A JPS59129290A JP562283A JP562283A JPS59129290A JP S59129290 A JPS59129290 A JP S59129290A JP 562283 A JP562283 A JP 562283A JP 562283 A JP562283 A JP 562283A JP S59129290 A JPS59129290 A JP S59129290A
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- Japan
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- fuel
- coke oven
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
近年エネルギー危機が叫ばhるようになって。
エネルギー確保についての認識が高1つたM集、エネル
ギー源の多様化志向が強くなり、公害規制強(j ’こ
伴うクリーンエネルギー志向と相まって液化天然ガス(
以下、LNGという。)の使用が増大してきた、中でも
、都市がヌ産業に原料のLNG化ケ積極的に進め、LN
Gケ気化し、T、PGで/’ / (700K cal
/ N n13hこ熱is整シタ燃料ガス(以干、L
NG/3Aガスという、、)に転換している、しかし、
都市ガス産業は安に供給の使命倉受けており、1だ脱石
油ケ文る立場からLNG / 3Aガスに代替できる燃
料ガス會石炭など他σ」原料に求める必姿がある。
ギー源の多様化志向が強くなり、公害規制強(j ’こ
伴うクリーンエネルギー志向と相まって液化天然ガス(
以下、LNGという。)の使用が増大してきた、中でも
、都市がヌ産業に原料のLNG化ケ積極的に進め、LN
Gケ気化し、T、PGで/’ / (700K cal
/ N n13hこ熱is整シタ燃料ガス(以干、L
NG/3Aガスという、、)に転換している、しかし、
都市ガス産業は安に供給の使命倉受けており、1だ脱石
油ケ文る立場からLNG / 3Aガスに代替できる燃
料ガス會石炭など他σ」原料に求める必姿がある。
X♀明0−)哄的は種々0.】原料ケ】内、石炭乾留に
よって得ら′hるコークス炉ガス(以下、COO七いう
。)?ガス分離用膜で処坤してH2ヶ主成分とするガス
ケ分離し、脱水、脱炭酸したあと深冷液化して精留し、
(T!H4i主成分とする炭化水素を取得し、T、PG
″T:熱量調整することにより所要の製造σJためのエ
ネルギーが少なくかつLN G i 3Aガスにきわめ
て近い燃焼性と炭素・水素重量比(以下、ClH比とい
う、)、C02濃度ゲ有する燃料ガスThFm辿するこ
とにある。
よって得ら′hるコークス炉ガス(以下、COO七いう
。)?ガス分離用膜で処坤してH2ヶ主成分とするガス
ケ分離し、脱水、脱炭酸したあと深冷液化して精留し、
(T!H4i主成分とする炭化水素を取得し、T、PG
″T:熱量調整することにより所要の製造σJためのエ
ネルギーが少なくかつLN G i 3Aガスにきわめ
て近い燃焼性と炭素・水素重量比(以下、ClH比とい
う、)、C02濃度ゲ有する燃料ガスThFm辿するこ
とにある。
本弁明のもう一つσノ目的は上記燃料ガス製造の際副生
ずるCH4?主成分とする炭化水素以外のガス、即ち可
溶成分として、H2,CO,分m度化水素ケ含むガスヶ
好IIi!fに利用することである。
ずるCH4?主成分とする炭化水素以外のガス、即ち可
溶成分として、H2,CO,分m度化水素ケ含むガスヶ
好IIi!fに利用することである。
現在ガス事業法で定められているガスグループに、P、
料ガスσ−1燃焼性から74拙知あるが、LNG/3A
N0t3Aガス/JAのガスグループ(ガス事業法、ガ
ス用品の検定等に関する省令及びガスσ)燃焼速度の類
別ケ示すA、B及びCについて定める告示)に属し、そ
の発熱量に1ioo。
料ガスσ−1燃焼性から74拙知あるが、LNG/3A
N0t3Aガス/JAのガスグループ(ガス事業法、ガ
ス用品の検定等に関する省令及びガスσ)燃焼速度の類
別ケ示すA、B及びCについて定める告示)に属し、そ
の発熱量に1ioo。
K cal / N m37・ある。ガスグループ/3
には燃料ガスの燃焼性即ちワオ゛ソベ指数(W工)及び
燃焼速度(Dp )により足められており、ガスグルー
プ”13Aに対するこれらの値と現にIg!用されてい
るLNG13Aガスσ−1実績例?!−表1に示す。
には燃料ガスの燃焼性即ちワオ゛ソベ指数(W工)及び
燃焼速度(Dp )により足められており、ガスグルー
プ”13Aに対するこれらの値と現にIg!用されてい
るLNG13Aガスσ−1実績例?!−表1に示す。
ここでいうW工とはガスの聡発熱量(K Qal/m3
)?そのガフの比重(空気をlとしたときの比重)の平
方根で除した値であり、cptr1以下の式により得ら
り、る値である。
)?そのガフの比重(空気をlとしたときの比重)の平
方根で除した値であり、cptr1以下の式により得ら
り、る値である。
ここでKげガヌ中σノ酸素の含有率によ!7足する定数
であって、たとえば酸素濃度が0θJときに=/でおり
、LNGI3AN0t3Aガス当する。H2,CO及び
CH4はそれぞれガス中のH2,CO及びOH4の含有
量の’fJi%συ値であり、 cmunにガス中にお
けるC H4以外の炭化水素の含有量(/J谷血チの値
である。dけがスσJ穿気に対する比重である。
であって、たとえば酸素濃度が0θJときに=/でおり
、LNGI3AN0t3Aガス当する。H2,CO及び
CH4はそれぞれガス中のH2,CO及びOH4の含有
量の’fJi%συ値であり、 cmunにガス中にお
けるC H4以外の炭化水素の含有量(/J谷血チの値
である。dけがスσJ穿気に対する比重である。
燃焼性ケ現わすW工とOpか異なる堵發、燃料力ヌQ)
燃焼状態に違った状態になる、即ち、W1力;大きい又
は小さい場ひ、炉焼による発生婢き量に大きく又に小さ
くなり、t1′c、Opが大きい又は/hさい場会、炎
の畏ζか短かく又は長くなる、した力ぶって、L、N0
t3Aガスに代替できる燃料ガスの品質として&″5L
NG/3A5LNG/3Aガス工、Cp?示すもσノが
望ましい。
燃焼状態に違った状態になる、即ち、W1力;大きい又
は小さい場ひ、炉焼による発生婢き量に大きく又に小さ
くなり、t1′c、Opが大きい又は/hさい場会、炎
の畏ζか短かく又は長くなる、した力ぶって、L、N0
t3Aガスに代替できる燃料ガスの品質として&″5L
NG/3A5LNG/3Aガス工、Cp?示すもσノが
望ましい。
溶料ガス全浸炭用雰囲気ガスの原料として使用する場分
け、ガス発生炉において、Ni触謀によりガスと空気中
(/J 02 ’?r−反応させる。雰囲気プfヌの組
成汀多量σ1C,O、E2. N2と少量σr H20
、(、’、 02. (、E H4であり、浸炭性にこ
れら成分が複伊して現iりhるが、仙常002濃岐によ
って肯珈さ第1ている。こ(/−)ような用途に対して
は、燃料ガス中o、ノC/ H比及びCO2O2濃度上
以下ガフ組成特注う、、)力NLNG /、 3 Aガ
スに近いことが望ましい。
け、ガス発生炉において、Ni触謀によりガスと空気中
(/J 02 ’?r−反応させる。雰囲気プfヌの組
成汀多量σ1C,O、E2. N2と少量σr H20
、(、’、 02. (、E H4であり、浸炭性にこ
れら成分が複伊して現iりhるが、仙常002濃岐によ
って肯珈さ第1ている。こ(/−)ような用途に対して
は、燃料ガス中o、ノC/ H比及びCO2O2濃度上
以下ガフ組成特注う、、)力NLNG /、 3 Aガ
スに近いことが望ましい。
本発明において0!用これる()OGの組成及び発熱量
Q)−例ケ成分別σJ / atm ’l”の沸、αC
以上、標準沸点という。)とともに示せば表20.Iと
おりである。
Q)−例ケ成分別σJ / atm ’l”の沸、αC
以上、標準沸点という。)とともに示せば表20.Iと
おりである。
従来、cooy原料として/3Art+ガスグループに
属するガスケ造るには3槍の方法がある。
属するガスケ造るには3槍の方法がある。
(1) (E OG−+ L P GIE / +7
J方法ncOOt、=T、PGw混合シ、/1000
K cal / N m3の発熱量のガスとするこ七で
あるが、!EI造したガスに不燃成分であるN2が約t
%。
J方法ncOOt、=T、PGw混合シ、/1000
K cal / N m3の発熱量のガスとするこ七で
あるが、!EI造したガスに不燃成分であるN2が約t
%。
C02が約2%残ることが主に原因して、WfはLNG
73にガスより小さく/、2ざ00となり、またC7
)は燃焼速度の速いN2が約IlO係残るため。
73にガスより小さく/、2ざ00となり、またC7
)は燃焼速度の速いN2が約IlO係残るため。
LNG/3Aガスよシ大きい約にOとなり13Aガスグ
ループに属する燃料ガスが取得できるものの、LNG/
JAガスと燃焼性が大巾に異なる、txこの燃料ガスσ
I C/H比3.5.5とC02濃度2%1−jI、N
()/3Aガヌのそh−ぞf’L3..27−0チより
大きくガス組成特性も異なる。したがって2この方式σ
Jガヌの燃焼性とガス組成特注ケさらにLNG / J
Aガスσ」そf′Lに近づけるには、これら特性に有害
な成分(N2 、 CC)2 、 N2 ) kさらに
少なくするための設備とエネルギーケ要する。
ループに属する燃料ガスが取得できるものの、LNG/
JAガスと燃焼性が大巾に異なる、txこの燃料ガスσ
I C/H比3.5.5とC02濃度2%1−jI、N
()/3Aガヌのそh−ぞf’L3..27−0チより
大きくガス組成特性も異なる。したがって2この方式σ
Jガヌの燃焼性とガス組成特注ケさらにLNG / J
Aガスσ」そf′Lに近づけるには、これら特性に有害
な成分(N2 、 CC)2 、 N2 ) kさらに
少なくするための設備とエネルギーケ要する。
(21COO改質十LPG
第2の方法けCOGにす7す、 LPG等ケ加え。
Niなどケ触媒として水素化分解、スチームリホーミン
グなどによりC,OG中σ+ N2 kメタン化反応に
より減少させ、CH4幽度ケ上昇させ、必要に応じ脱炭
酸ケ行い、得らf′Lだガス(以下、COG改質ガスと
いう6 )にLPGケ加え、 / 1000 Kca、
1/ N m3に発熱量ケ調整する方法である。こσj
方法による脚造ガスにげ不燃成分であるN2が9〜5%
。
グなどによりC,OG中σ+ N2 kメタン化反応に
より減少させ、CH4幽度ケ上昇させ、必要に応じ脱炭
酸ケ行い、得らf′Lだガス(以下、COG改質ガスと
いう6 )にLPGケ加え、 / 1000 Kca、
1/ N m3に発熱量ケ調整する方法である。こσj
方法による脚造ガスにげ不燃成分であるN2が9〜5%
。
CO2がθll−2チ含まhるためWIは/コロ00〜
/3300.H2が7〜23%含筐れるため、 cpに
グ2〜60I7J範囲内となる。
/3300.H2が7〜23%含筐れるため、 cpに
グ2〜60I7J範囲内となる。
こσJガスに、ガスグループ/3Aの範囲にあるものの
、LNG13Aガスσノ燃焼性と変わってくる。、また
この燃料ガスσノC/ H比3.t2とCO,濃度θ4
−2%はLNG/JAガスのそhぞれ3.27、θ%エ
リ大きく、ガス組成特性も異なる。したがって、この方
式σノガヌOJ燃焼性とガス組成特性を畑らにLN()
/3Aガスσノそれに近づけるGこけ、こhら特〆1こ
有害な成分(N2. CO2,N21ζさらGこ少なく
するための設゛備とエネルギーケ要する。
、LNG13Aガスσノ燃焼性と変わってくる。、また
この燃料ガスσノC/ H比3.t2とCO,濃度θ4
−2%はLNG/JAガスのそhぞれ3.27、θ%エ
リ大きく、ガス組成特性も異なる。したがって、この方
式σノガヌOJ燃焼性とガス組成特性を畑らにLN()
/3Aガスσノそれに近づけるGこけ、こhら特〆1こ
有害な成分(N2. CO2,N21ζさらGこ少なく
するための設゛備とエネルギーケ要する。
(3)深冷分離法
(EOOケ深冷分離して構成成分ケ分離する技術に既に
実用化をilでいる。こσン技術?利用して字曲留分で
あるC H,〜C4H,。間の炭化水素類(表2゜N準
沸点11i参照)ケ分離すわ、ばLNGに近い組成ガス
であるので、こηノあ七LPGで効、を墳調整すhばT
、 N G / 3 AガスGこきわめて近い燃焼性と
ガス4J1成、特性分有する燃料ガヌ紮得ることが出来
る。
実用化をilでいる。こσン技術?利用して字曲留分で
あるC H,〜C4H,。間の炭化水素類(表2゜N準
沸点11i参照)ケ分離すわ、ばLNGに近い組成ガス
であるので、こηノあ七LPGで効、を墳調整すhばT
、 N G / 3 AガスGこきわめて近い燃焼性と
ガス4J1成、特性分有する燃料ガヌ紮得ることが出来
る。
−PA1ケ表3に示す。
しかし、COG中の水素はsθ%ヶ超え、LNG/ j
Aガスの代滓七なりうる成分であるCR2辱の炭化水素
に弘0チ以下であるため、深冷分離に必要なエネルギー
量が大きくなる欠点がある、X弁明は、P焼性、ガス組
成特注σJ良好な燃料ガスが得られる深冷分離法の改良
に係わる、即ち。
Aガスの代滓七なりうる成分であるCR2辱の炭化水素
に弘0チ以下であるため、深冷分離に必要なエネルギー
量が大きくなる欠点がある、X弁明は、P焼性、ガス組
成特注σJ良好な燃料ガスが得られる深冷分離法の改良
に係わる、即ち。
本発明け、コークス炉ガス?加圧し、ガス分離用膜で処
理することにより、水素ケ生成分とするガスヶ分離して
メタン?r−主成分とするガスケ取得し。
理することにより、水素ケ生成分とするガスヶ分離して
メタン?r−主成分とするガスケ取得し。
こ却ゲ11分水、脱繍酸したあと、深冷液化して精留し
、9素、−酸tB炭素?主成分とするガヌヶ分離してメ
タン含有1なσ)品いガスケ取得し、こf′Li T。
、9素、−酸tB炭素?主成分とするガヌヶ分離してメ
タン含有1なσ)品いガスケ取得し、こf′Li T。
PGで熱量dd整1−ることにより燃料ガスr得ること
ケ特徴とする溶料ガスσJ!lua法σ声興1発明と。
ケ特徴とする溶料ガスσJ!lua法σ声興1発明と。
コークヌ炉ガスヶ加圧し、ガス分離用膜で処理すること
により、水素ケ主成分とするガヌヶ分離してメタンヶ主
成分とするガス紮淑得し、これケ脱水、脱炭酸し7?:
あと、深冷液化して精留し、窒素。
により、水素ケ主成分とするガヌヶ分離してメタンヶ主
成分とするガス紮淑得し、これケ脱水、脱炭酸し7?:
あと、深冷液化して精留し、窒素。
−酸化炭素ケ主兜分とするガスを分離してメタン含有形
の晶いガスケ取得し、こhヶLPGで熱量碑整すること
により燃料ガスケイ辱、一方、目IJ記ガス分11由膜
で分離さfした水素ケ主成分とするガスと前記深冷液化
し、て精留により分離これた窒素。
の晶いガスケ取得し、こhヶLPGで熱量碑整すること
により燃料ガスケイ辱、一方、目IJ記ガス分11由膜
で分離さfした水素ケ主成分とするガスと前記深冷液化
し、て精留により分離これた窒素。
−酸化jye ’−<タケ主成分とするガスヶコークス
炉しやかん燃料に供することケ特徴とする燃料ガス17
+脚J告法θIJ、、2発明と、Lりなるも0Iである
。
炉しやかん燃料に供することケ特徴とする燃料ガス17
+脚J告法θIJ、、2発明と、Lりなるも0Iである
。
深冷分離に先立ち般的されるガス分踏用j模によりCO
G中ηr yJ<素は予め大部分分離されるために、深
冷分1咋θ1]となるガス渭が減少するσ)で2■深冷
分準装置が小型化し、■所要の埜冷エネルギー量に、小
ざくしつる利点がある。、寸た。ガス分離用膜により水
素ケ主成分とするガスケ分離する際、C0Gv加匝する
が、水素gげ低圧1itllに移動するも0.+σj、
メタン等σノ炭化水素角は加圧状態で深冷分離技術に供
給さh−るため、圧力エネルギーにそqi貰芽深冷分離
に利用できる。X発明で得られるガスは表3に示した特
性と全く同じであって。
G中ηr yJ<素は予め大部分分離されるために、深
冷分1咋θ1]となるガス渭が減少するσ)で2■深冷
分準装置が小型化し、■所要の埜冷エネルギー量に、小
ざくしつる利点がある。、寸た。ガス分離用膜により水
素ケ主成分とするガスケ分離する際、C0Gv加匝する
が、水素gげ低圧1itllに移動するも0.+σj、
メタン等σノ炭化水素角は加圧状態で深冷分離技術に供
給さh−るため、圧力エネルギーにそqi貰芽深冷分離
に利用できる。X発明で得られるガスは表3に示した特
性と全く同じであって。
LNG 13Aガスケ充分代替しつる、史Gこ第2弁明
(こ於いては2コークス炉しやかん用燃料ガスに大9圧
トで燃焼される内で、ガス分離用膜7分画づハる低EE
4Allσ−]水素等に自圧若しくけプロワ−程度の若
干σ)外圧法で利用できる、石炭ケ乾留することGこよ
って得られる(30 G rtr有する熱部げ、乾留温
度によっても異なるか、l。
(こ於いては2コークス炉しやかん用燃料ガスに大9圧
トで燃焼される内で、ガス分離用膜7分画づハる低EE
4Allσ−]水素等に自圧若しくけプロワ−程度の若
干σ)外圧法で利用できる、石炭ケ乾留することGこよ
って得られる(30 G rtr有する熱部げ、乾留温
度によっても異なるか、l。
JX106K cal/ t (石炭)前後−ct−、
;b、乾fil −t−;b(lvLZ・6要fx郊量
n 6.3 x / 05Kca、l/ t nil?
i&Tある内で、乾留で得られる全COGσ−)熱量σ
、フ約lI2係@後ケ占める。
;b、乾fil −t−;b(lvLZ・6要fx郊量
n 6.3 x / 05Kca、l/ t nil?
i&Tある内で、乾留で得られる全COGσ−)熱量σ
、フ約lI2係@後ケ占める。
本発明にCOG中σ+ H2?!−主成分とするガスケ
分離するため、ガス分離用膜ゲ使用する。この目的に使
用するガス分離用膜にLN()/J’、Aガスにきわめ
て近い燃焼性とガス組成特性ケ得るための阻害成分(H
2、N2. CO、(、:02)のみ?透過するものが
望ましい。CE OG中に含まれるこれら阻害成分の熱
量に全COGの約36係で1石炭乾留に要する熱量グ2
%前後?下回るので、実用上CF OG中の炭化水率類
がガス分離用膜ケ透過する量は。
分離するため、ガス分離用膜ゲ使用する。この目的に使
用するガス分離用膜にLN()/J’、Aガスにきわめ
て近い燃焼性とガス組成特性ケ得るための阻害成分(H
2、N2. CO、(、:02)のみ?透過するものが
望ましい。CE OG中に含まれるこれら阻害成分の熱
量に全COGの約36係で1石炭乾留に要する熱量グ2
%前後?下回るので、実用上CF OG中の炭化水率類
がガス分離用膜ケ透過する量は。
全(’:OGの有する熱量σ)6%程度あっても、コー
クス炉での自家消費は可能である。ガス分離用膜ゲ利用
する場ひ1mσ、〕両側の圧力差によってガスは分離さ
れるσ)で、膜Q)種類とガス組成に応じて。
クス炉での自家消費は可能である。ガス分離用膜ゲ利用
する場ひ1mσ、〕両側の圧力差によってガスは分離さ
れるσ)で、膜Q)種類とガス組成に応じて。
被処理ガスケ所要の圧力に加圧する必要がある。
1だ、膜σ」材質ゲ輩化させるような成分あるいに膜の
表面ケ濡らし、膜本来の分#性?!−阻害する成分ケ仲
@に除去する必要がある。現在、工業的に実ffq (
j サi−でいる7′リズムセパレータ・米国モンナン
ト社ケ例にとれば、膜の両側の圧力差ケl0IQ 7c
m2以上とすることが望ましく、ベンゼン、トルエン、
キシレン等σJ凝縮性成分σ)全量は100])1)m
+以下、NH3n200 T)T)m以下、H2S
fi 0.3 %以下が望ましい。′X、発明に使用で
きるガス分離用膜は氷菓ガスケ分離する能力σJある多
孔質膜、非多孔質膜のいづれも使用しつるが、深冷分離
工程でq)負担ケ低減させるためGこ汀、燃焼性、ガス
組成特性の阻害要因である成分や深冷分離操作の邪nq
となる成分(H2,CO,CO2,N2. H20)も
併せ分離しつる能力?]−もつことが望ましい。
表面ケ濡らし、膜本来の分#性?!−阻害する成分ケ仲
@に除去する必要がある。現在、工業的に実ffq (
j サi−でいる7′リズムセパレータ・米国モンナン
ト社ケ例にとれば、膜の両側の圧力差ケl0IQ 7c
m2以上とすることが望ましく、ベンゼン、トルエン、
キシレン等σJ凝縮性成分σ)全量は100])1)m
+以下、NH3n200 T)T)m以下、H2S
fi 0.3 %以下が望ましい。′X、発明に使用で
きるガス分離用膜は氷菓ガスケ分離する能力σJある多
孔質膜、非多孔質膜のいづれも使用しつるが、深冷分離
工程でq)負担ケ低減させるためGこ汀、燃焼性、ガス
組成特性の阻害要因である成分や深冷分離操作の邪nq
となる成分(H2,CO,CO2,N2. H20)も
併せ分離しつる能力?]−もつことが望ましい。
ガス分離用膜で82?r−主成分とするガスが分離除去
をf′した後の残りσ】ガスは、既に実用化されている
深冷分離技術によって中1M]留分であるCH4を主体
とした炭化水素類ケ取得する。深冷分離技術はnU焙処
理蒸留処理からなる。前処IJI+は低温部で有害とな
る成分(002,)120、N迅、 H2S 、ベンゼ
ン、トルエン、キシレン12 ppmオーダーにする必
要がある。例えば多量内CO2け熱炭酸カリ法。
をf′した後の残りσ】ガスは、既に実用化されている
深冷分離技術によって中1M]留分であるCH4を主体
とした炭化水素類ケ取得する。深冷分離技術はnU焙処
理蒸留処理からなる。前処IJI+は低温部で有害とな
る成分(002,)120、N迅、 H2S 、ベンゼ
ン、トルエン、キシレン12 ppmオーダーにする必
要がある。例えば多量内CO2け熱炭酸カリ法。
M F、 A (MOno Et、hanol Am、
j−ne r法などCZる吸収除去方式ケ用い、筐た水
分′a、は約5°C1で冷却し農縮除去ケ行い、さらに
活性炭、アルミナゲル。
j−ne r法などCZる吸収除去方式ケ用い、筐た水
分′a、は約5°C1で冷却し農縮除去ケ行い、さらに
活性炭、アルミナゲル。
分取ゼオライ)Gこより吸着除去する方法ケ用いる。
こC2ようにして比較的高沸点のものは取除かhる。
深冷分離によって取除がhる成分は残存H2,N、、C
Oであるが、こ(/Iq:Iで標準沸点内最も高いc。
Oであるが、こ(/Iq:Iで標準沸点内最も高いc。
で−79,2°(−jである。一方、l大化水素類中、
標準沸点が最も低いσ〕けCH4−/6.2°〔]であ
って30℃の沸点差があることから、炭イし水素項ケ他
のガスと分離することは充分可nヒであ;t−1以下、
この発明′?f図面ケ参照しつつ、その実施例Gこよっ
て説明する。
標準沸点が最も低いσ〕けCH4−/6.2°〔]であ
って30℃の沸点差があることから、炭イし水素項ケ他
のガスと分離することは充分可nヒであ;t−1以下、
この発明′?f図面ケ参照しつつ、その実施例Gこよっ
て説明する。
図に示したフロー壬ヤードはこの発明+7J〜物iであ
る。コークス炉(図示せず)で元年し、粉塵、タール分
等が除去され粗精泄されたCOGが管l鈍物がnr委の
炭度葦で除去ざhる。こうして得られfc COG (
組成、表;参照)iooONm”/’hrは管3ヶ通カ
、圧縮機4Lにより2ざka / on2に圧縮さノ1
.實Sヶ曲ってガス分離用膜乙に供給はれる。
る。コークス炉(図示せず)で元年し、粉塵、タール分
等が除去され粗精泄されたCOGが管l鈍物がnr委の
炭度葦で除去ざhる。こうして得られfc COG (
組成、表;参照)iooONm”/’hrは管3ヶ通カ
、圧縮機4Lにより2ざka / on2に圧縮さノ1
.實Sヶ曲ってガス分離用膜乙に供給はれる。
ガス分1itu Jtl膜によって分離さi′L1ζH
z k主成分とするが76/ ONm” / hr H
211ka/cyr? l/Jlモカテアリ5管/44
こより排出窟ねる。こσ、」ガスは水素90%ヶ含有1
−、coo中(/J水)tσノ9に′第ケ分離する。
z k主成分とするが76/ ONm” / hr H
211ka/cyr? l/Jlモカテアリ5管/44
こより排出窟ねる。こσ、」ガスは水素90%ヶ含有1
−、coo中(/J水)tσノ9に′第ケ分離する。
ガス分這由1俣によってH22分主成とするガスケ分離
した褒のCI(4分主成分とするガス(組成1表を参照
)は、′β71.こより、稍trip装置除にを通り、
ここで同作水分、炭酸ガス、漱漱のアンモニア、 )i
2S 。
した褒のCI(4分主成分とするガス(組成1表を参照
)は、′β71.こより、稍trip装置除にを通り、
ここで同作水分、炭酸ガス、漱漱のアンモニア、 )i
2S 。
ベンゼン、キシレン、トルエン等7jZ9/3i′?r
″通って完全に除去さね、残り0.10 H4?I−主
成分とするガスは99 にfv深冷分離装酋10&こ入
る。ここでは残存H2’f除くすべてη」ガス成分が液
化し、1ず残存H2?r−分用し、づらGこ捕留にエリ
標準沸点−/q2°C以下θ−以下ター H2,(”、
0. N21と−/6,2’C以上σ、)成分(炭化
水素類)に分離し、液化ガスは労化し、(、jH4Sσ
J炭化水素翰のガス(組成1表を参照1.290 N
n13/ hr fl 営/ / &コL リ熱量調整
装首1.2に併+s−g〕7. L P Or/ /
000 KCa、17Nm3に調整され、営13により
LN G / 3 Aガスに代替できるガス(組成、表
q参116)ケ得ることができる一T−PG”’C熱営
惜堅さf″したガスσノ燃焼性會示f W ]: 、
Cp lJC:)1.ぞれ/3310、グー、7であり
、L N G / 、3 Aガス(/−+それときわめ
て近い、深冷分離における!jJ n〆4沸点−/9)
°0以下のl成分ガスは管IA?!−i山って抜きとら
れ、管lμ、75力≧らσ】ガスと付わせ、齋/7[よ
り、@楼巌、2970 K 3F]、、1/Nm3σ】
ガス(Mi成、去り参照3 ?I−7/ ON m−3
/hr佑ることができる。このガスはコークス炉)gし
やかん倣科として1更用し、その97飴ケ充当するつ
″通って完全に除去さね、残り0.10 H4?I−主
成分とするガスは99 にfv深冷分離装酋10&こ入
る。ここでは残存H2’f除くすべてη」ガス成分が液
化し、1ず残存H2?r−分用し、づらGこ捕留にエリ
標準沸点−/q2°C以下θ−以下ター H2,(”、
0. N21と−/6,2’C以上σ、)成分(炭化
水素類)に分離し、液化ガスは労化し、(、jH4Sσ
J炭化水素翰のガス(組成1表を参照1.290 N
n13/ hr fl 営/ / &コL リ熱量調整
装首1.2に併+s−g〕7. L P Or/ /
000 KCa、17Nm3に調整され、営13により
LN G / 3 Aガスに代替できるガス(組成、表
q参116)ケ得ることができる一T−PG”’C熱営
惜堅さf″したガスσノ燃焼性會示f W ]: 、
Cp lJC:)1.ぞれ/3310、グー、7であり
、L N G / 、3 Aガス(/−+それときわめ
て近い、深冷分離における!jJ n〆4沸点−/9)
°0以下のl成分ガスは管IA?!−i山って抜きとら
れ、管lμ、75力≧らσ】ガスと付わせ、齋/7[よ
り、@楼巌、2970 K 3F]、、1/Nm3σ】
ガス(Mi成、去り参照3 ?I−7/ ON m−3
/hr佑ることができる。このガスはコークス炉)gし
やかん倣科として1更用し、その97飴ケ充当するつ
図面ij不発明σ−ノー実施例θ)70〜チヤートであ
れ
れ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ()) コークス炉ガスケ加圧し、ガヌ分#用膜で処
理することにエリ、水素ケ主成分とするガス’z分離+
でメpンヶ生成分とするガスヶ取得シ、。 こカケ脱水、脱炭酸したあと、深冷液化して精留し、窒
素、−酸化炭素ケ主成分とするガスを分Nしてメタン含
有i&−1高いガスヶ取得し、これをT、 P G ′
T:熱量調整することにより燃料ガス?得ることを特徴
とする燃料ガスの岬造法。 (2) コークス炉ガス紮加圧し、ガス分15HIi
Mで処理することGこより、水素ケ主成分とするガスヶ
分踵してメタン?f主成分とすえガスケ取得し。 こカケ脱水、脱炭酸したあと、深冷液化して精留し、窒
素、−酸化#′素?主成分とするガスヶ分If9 (、
てメタン含有斌の高いガスヶ取得し、こ:hをLPG″
′C熱量調整することにより燃料ガスケ得、一方、@記
ガス分離用膜で分離された水素會主成分とするガスと前
記深冷液化して精留により分離ざf′した望素、−酸化
炭素ケ主成分とするガス紮コークス炉しやかん燃料に供
することを特徴とする燃料ガスの製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP562283A JPS59129290A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 燃料ガスの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP562283A JPS59129290A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 燃料ガスの製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59129290A true JPS59129290A (ja) | 1984-07-25 |
Family
ID=11616264
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP562283A Pending JPS59129290A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 燃料ガスの製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59129290A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102435044A (zh) * | 2011-12-13 | 2012-05-02 | 杭州中泰深冷技术股份有限公司 | 一种焦炉气制液化天然气的深冷分离系统 |
CN102519222A (zh) * | 2011-12-13 | 2012-06-27 | 杭州中泰深冷技术股份有限公司 | 一种焦炉气制液化天然气的深冷分离方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57129803A (en) * | 1981-01-29 | 1982-08-12 | Nippon Steel Corp | Production of hydrogen-rich gas form gas containing carbon monoxide |
-
1983
- 1983-01-17 JP JP562283A patent/JPS59129290A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57129803A (en) * | 1981-01-29 | 1982-08-12 | Nippon Steel Corp | Production of hydrogen-rich gas form gas containing carbon monoxide |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102435044A (zh) * | 2011-12-13 | 2012-05-02 | 杭州中泰深冷技术股份有限公司 | 一种焦炉气制液化天然气的深冷分离系统 |
CN102519222A (zh) * | 2011-12-13 | 2012-06-27 | 杭州中泰深冷技术股份有限公司 | 一种焦炉气制液化天然气的深冷分离方法 |
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