JPS59120998A - 気体廃棄物処理系統の移送装置 - Google Patents
気体廃棄物処理系統の移送装置Info
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- JPS59120998A JPS59120998A JP22779482A JP22779482A JPS59120998A JP S59120998 A JPS59120998 A JP S59120998A JP 22779482 A JP22779482 A JP 22779482A JP 22779482 A JP22779482 A JP 22779482A JP S59120998 A JPS59120998 A JP S59120998A
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- water
- exhaust gas
- circulating water
- gaseous waste
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- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、放射性気体廃棄物処理系統(二係シ、特(二
原子力発電プラント(二おいて排出される放射性気体廃
棄物を安全確実(二処理する放射性気体廃棄物処理系統
の移送装置(1関する。
原子力発電プラント(二おいて排出される放射性気体廃
棄物を安全確実(二処理する放射性気体廃棄物処理系統
の移送装置(1関する。
例えは、沸騰水型原子炉の冷却材(妊水)は、炉心を通
過する間(二中性子照射を受けてその一部が酸素と水累
と(部分解されるととも(二、’H1”NIIft()
等の核種が生じる。また、原子炉燃料中からは微量のK
r + Xe等の放射性希ガスが発生する。そして、こ
れらは蒸気(=混入してタービン系へ送られる。
過する間(二中性子照射を受けてその一部が酸素と水累
と(部分解されるととも(二、’H1”NIIft()
等の核種が生じる。また、原子炉燃料中からは微量のK
r + Xe等の放射性希ガスが発生する。そして、こ
れらは蒸気(=混入してタービン系へ送られる。
この放射性気体廃棄物(以下排カスと称す。)は、−収
(1非凝縮性であり、このため、蒸気系統内、特(=タ
ービン玉復水器上部(二浦留する。この滞留した排ガス
は空気抽出器でタービン系外(二抽出されるが、この抽
出された排ガスを規定の放射能濃度以下になるまで減衰
させて放出するため排ガス処理系統が設けられている。
(1非凝縮性であり、このため、蒸気系統内、特(=タ
ービン玉復水器上部(二浦留する。この滞留した排ガス
は空気抽出器でタービン系外(二抽出されるが、この抽
出された排ガスを規定の放射能濃度以下になるまで減衰
させて放出するため排ガス処理系統が設けられている。
排ガス処理系統では、先ず、排ガス中の酸素と水素とを
再結合させて水蒸気とし、さらに、活性炭の吸着の妨げ
とならない様(1排ガス中の水分水蒸気を復水器および
乾燥器等で除去し、次いで活性炭式希ガス・ホールドア
ツプ塔(二おいて充分減衰させた後、真空ポンプ(−よ
p大気中に放出している。
再結合させて水蒸気とし、さらに、活性炭の吸着の妨げ
とならない様(1排ガス中の水分水蒸気を復水器および
乾燥器等で除去し、次いで活性炭式希ガス・ホールドア
ツプ塔(二おいて充分減衰させた後、真空ポンプ(−よ
p大気中に放出している。
この排ガス真空ポンプとしては、一般(二、信頼性の見
地から構造の単純な水封式真空ポンプが用いられる。
地から構造の単純な水封式真空ポンプが用いられる。
ところで、この真空ポンプは、シール水を循環して用い
られており、シール水温度が上昇するため熱交換器で冷
却しながら運転を行なっているが経済性の観点から40
℃近くの水温で通常運転されている。従って、排ガス真
空ポンプからは、温度40℃、湿度約100係の排ガス
が排出される。
られており、シール水温度が上昇するため熱交換器で冷
却しながら運転を行なっているが経済性の観点から40
℃近くの水温で通常運転されている。従って、排ガス真
空ポンプからは、温度40℃、湿度約100係の排ガス
が排出される。
原子力発電プラントでは、この排ガス真空ポンプからス
タックまでトレンチなどの配管内を、数百メートル近く
の長さく=わたって排ガス移送の配管が設けられる。
タックまでトレンチなどの配管内を、数百メートル近く
の長さく=わたって排ガス移送の配管が設けられる。
この配管内を通る過程で、排ガスは配管の外部温度まで
自然冷却されるが、その際、排ガス中の水分は配管内で
凝縮する。この量は季節(二よる外気温の変化(=よシ
異なるが、外気温が10℃程度ならば、110万蹟クラ
スの原子力発電プラントでは大体1時間で2キログラム
程度となる。この凝縮水を処理する装置は数百メートル
の配管に1ケ所ないし2ケ所設けられるのが普通である
ので、長い配管の内部を延々と多量の排水が流れるとい
う状態になっておシ、保守管理上および管理の防食対策
上問題となっていた。
自然冷却されるが、その際、排ガス中の水分は配管内で
凝縮する。この量は季節(二よる外気温の変化(=よシ
異なるが、外気温が10℃程度ならば、110万蹟クラ
スの原子力発電プラントでは大体1時間で2キログラム
程度となる。この凝縮水を処理する装置は数百メートル
の配管に1ケ所ないし2ケ所設けられるのが普通である
ので、長い配管の内部を延々と多量の排水が流れるとい
う状態になっておシ、保守管理上および管理の防食対策
上問題となっていた。
また、温度の点では40℃と比較的低い温度ではあるが
、数百メートル近くの配管の@線部分などでは、配管の
支持構造物の設計(二おいて特別の注意が必要であった
。
、数百メートル近くの配管の@線部分などでは、配管の
支持構造物の設計(二おいて特別の注意が必要であった
。
更口、排ガスは自然冷却(二よυ配管外部とほぼ同温度
(二までなるが、トレンチ内部の温度は外気よシも通常
高くなっているため、外気の状態と、プラントの運転状
況(二よってはスタック出口部で排ガス中の水分アフ精
化することがちシスタックから白煙となって大気中(二
放出されて、原子力発電プラントのイメージを損なうお
それがあった。
(二までなるが、トレンチ内部の温度は外気よシも通常
高くなっているため、外気の状態と、プラントの運転状
況(二よってはスタック出口部で排ガス中の水分アフ精
化することがちシスタックから白煙となって大気中(二
放出されて、原子力発電プラントのイメージを損なうお
それがあった。
以上のような問題は、水封式真空ポンプの下流C二水封
式真空ポンプから排出される排ガスの温度および温度を
下げるための特別の冷却機を設けることによシ一応解決
することはできるが、系統を不必要(二複雑化してしま
うという欠点があった。
式真空ポンプから排出される排ガスの温度および温度を
下げるための特別の冷却機を設けることによシ一応解決
することはできるが、系統を不必要(二複雑化してしま
うという欠点があった。
本発明は、上記事情(=鑑みてなされたもので、その目
的は、あらかじめ低温度(−冷却された封水を水封式真
空ポンプ(二供給せしめて排ガスと直接熱交換させるこ
と(二よシ、上記欠点を解消した排ガス処理系統の移送
装置を提供する(二ある。
的は、あらかじめ低温度(−冷却された封水を水封式真
空ポンプ(二供給せしめて排ガスと直接熱交換させるこ
と(二よシ、上記欠点を解消した排ガス処理系統の移送
装置を提供する(二ある。
本発明は、上記目的(二達成するため(=、原子炉など
で発生した排ガスを管路な経て外部へ移送するための水
封式真空ポンプと、この真空ポンプの下流(=設置され
、前記排ガスと封水を分離し、かつ封水な循環使用する
ために貯蔵する循環水タンクを有する排ガス処理系統の
移送装置(=おいて、前記封水な循環水冷却装置(二て
冷却するととも(二この冷却された封水な前記水封式真
空ポンプ内(二で前記排ガスと直接接触させて前記排ガ
スを冷却するようにしたものである。また、前記水封式
真空ポンプと前記循環水タンクと前記循環水冷却器とは
同−架台上に設置されている。さら(二、前記封水の水
温は前記循環水タンクから流出する排ガスの流れる管路
の外部雰囲気温度(一応じて調節するようにしたもので
ある。
で発生した排ガスを管路な経て外部へ移送するための水
封式真空ポンプと、この真空ポンプの下流(=設置され
、前記排ガスと封水を分離し、かつ封水な循環使用する
ために貯蔵する循環水タンクを有する排ガス処理系統の
移送装置(=おいて、前記封水な循環水冷却装置(二て
冷却するととも(二この冷却された封水な前記水封式真
空ポンプ内(二で前記排ガスと直接接触させて前記排ガ
スを冷却するようにしたものである。また、前記水封式
真空ポンプと前記循環水タンクと前記循環水冷却器とは
同−架台上に設置されている。さら(二、前記封水の水
温は前記循環水タンクから流出する排ガスの流れる管路
の外部雰囲気温度(一応じて調節するようにしたもので
ある。
本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第1図は本発明の排ガス処理系統図であシ、同図(二お
いて、タービン主復水器1上部(−滞留する排ガスは、
空気抽出器2(二よジタービン系外(二抽出され、再結
合器3によp排ガス中(二酸素と水素とが再結合され、
次いで、再結合(二よシ生じた水蒸気は、活性炭の吸着
の妨げとならないよう(=排ガス復水器4 Eよシ凝縮
され、更(=乾燥器5(二よシ除去される。ここで、排
ガスは一20’C程度まで冷却され、非常に乾燥した状
態となる。この乾燥された排ガスは、活性炭希ガス・ホ
ールドアツプ塔6,6を通シ排ガス中に含有される放射
性希ガスは活性炭に吸着されて充分減衰される。このよ
う(ニして放射性希ガスの減衰された排ガスは水封式真
空ポンプによシ排気配管へ送入されて循環水タンク8を
経て排気配管12を通り、スタック13から大気中へ放
出される。14は排気配管12の途中(二接続されたド
レン管、15はドレン排出装置である。
いて、タービン主復水器1上部(−滞留する排ガスは、
空気抽出器2(二よジタービン系外(二抽出され、再結
合器3によp排ガス中(二酸素と水素とが再結合され、
次いで、再結合(二よシ生じた水蒸気は、活性炭の吸着
の妨げとならないよう(=排ガス復水器4 Eよシ凝縮
され、更(=乾燥器5(二よシ除去される。ここで、排
ガスは一20’C程度まで冷却され、非常に乾燥した状
態となる。この乾燥された排ガスは、活性炭希ガス・ホ
ールドアツプ塔6,6を通シ排ガス中に含有される放射
性希ガスは活性炭に吸着されて充分減衰される。このよ
う(ニして放射性希ガスの減衰された排ガスは水封式真
空ポンプによシ排気配管へ送入されて循環水タンク8を
経て排気配管12を通り、スタック13から大気中へ放
出される。14は排気配管12の途中(二接続されたド
レン管、15はドレン排出装置である。
一方、循環水タンク8の下部からは、循環水ポンプ9(
=よって真空ポンプ7(二封水が送られるととも(二流
量調節弁18を介して循環水が循環水タンク8(二送ら
れている。また、循環水タンク8には冷却配管19を介
して冷却器10が配設されておシ、また、この冷却器1
0は同じく循環水タンク8に設けられている温度計17
と電線16で接続されている。
=よって真空ポンプ7(二封水が送られるととも(二流
量調節弁18を介して循環水が循環水タンク8(二送ら
れている。また、循環水タンク8には冷却配管19を介
して冷却器10が配設されておシ、また、この冷却器1
0は同じく循環水タンク8に設けられている温度計17
と電線16で接続されている。
火口、上記の如く構成された本発明の排ガス処理装置の
作用(二ついて説明する。先(−述べたよう1″−1空
気抽出器2より抽出された排ガスは、再結合器3(二上
り排ガス中の酸素と水素が再結合された後、排ガス復水
器4により凝縮され、さら(二、排ガス乾燥器5(こて
、−20’Cまで冷却される。このため真空ボングア(
二人る排ガスは、露点−20℃となっておシ、その後の
管や、機器を流れる間(=外気からの熱を吸収し、はぼ
室温と同じ40℃くらいになっている。一方、循環水ポ
ンプ9から供給される封水は凍結しない0℃〜5℃に温
度コントロールされてお9、両者すなわち排ガスと封水
は真空ポンプ7内(二で混合され、@接熱交換して、配
管11を通9、循環水タンク8内(1至る。循環水タン
ク8では、サイクロン効果により、排ガスと水(=分離
できるようになっておシ、はとんどの水滴はここ(−お
いて除去される。こうして冷却されて5℃〜10℃とな
った排ガスが、排気配管12を通ってスタック13へ送
られる。
作用(二ついて説明する。先(−述べたよう1″−1空
気抽出器2より抽出された排ガスは、再結合器3(二上
り排ガス中の酸素と水素が再結合された後、排ガス復水
器4により凝縮され、さら(二、排ガス乾燥器5(こて
、−20’Cまで冷却される。このため真空ボングア(
二人る排ガスは、露点−20℃となっておシ、その後の
管や、機器を流れる間(=外気からの熱を吸収し、はぼ
室温と同じ40℃くらいになっている。一方、循環水ポ
ンプ9から供給される封水は凍結しない0℃〜5℃に温
度コントロールされてお9、両者すなわち排ガスと封水
は真空ポンプ7内(二で混合され、@接熱交換して、配
管11を通9、循環水タンク8内(1至る。循環水タン
ク8では、サイクロン効果により、排ガスと水(=分離
できるようになっておシ、はとんどの水滴はここ(−お
いて除去される。こうして冷却されて5℃〜10℃とな
った排ガスが、排気配管12を通ってスタック13へ送
られる。
以上説明したよう(二、本発明の排ガス処理装置(−よ
れば、排ガスの露点は、排ガスの温度と同じ(−56C
〜10℃まで下げられるため排気配管12がそれ以降に
通過する部分の外気よシ低くなってスタック13までの
長い配管内では殆んど凝縮が生じなくなシ、配管の腐食
防止上大きな効果がある。このことは、従来技術ではス
テンレス鋼製の配管を用いるべきところを、本発明では
炭素鋼製の配管で充分とな夛、コストダウン効果が大き
いことを意味する。また、排ガスの凝縮水中(二は、当
然放射性希ガスの減衰(二よって生じた娘核子が存在す
るため、遮蔽設計上、凝縮水の移送(=は注意を要した
が、凝縮水がほぼ一ケ所で集中的に除去できるため、系
統をよシ健全な状態とすることができる。
れば、排ガスの露点は、排ガスの温度と同じ(−56C
〜10℃まで下げられるため排気配管12がそれ以降に
通過する部分の外気よシ低くなってスタック13までの
長い配管内では殆んど凝縮が生じなくなシ、配管の腐食
防止上大きな効果がある。このことは、従来技術ではス
テンレス鋼製の配管を用いるべきところを、本発明では
炭素鋼製の配管で充分とな夛、コストダウン効果が大き
いことを意味する。また、排ガスの凝縮水中(二は、当
然放射性希ガスの減衰(二よって生じた娘核子が存在す
るため、遮蔽設計上、凝縮水の移送(=は注意を要した
が、凝縮水がほぼ一ケ所で集中的に除去できるため、系
統をよシ健全な状態とすることができる。
したがって、収納室からスタックまでの排気配管の運転
温度を、はy常温程度とすることが可能となル配管およ
び支持構造物の設計を容易(ニすることができる。しか
もスタック出口(二おける霧の発生も防止することがで
きる。
温度を、はy常温程度とすることが可能となル配管およ
び支持構造物の設計を容易(ニすることができる。しか
もスタック出口(二おける霧の発生も防止することがで
きる。
また、封水の温度が下がることは、水封式真空ポンプの
性能上で非常に大きな影響を持つものである。これは、
水封式という構造の特性上、蒸気圧と水温が密接な関係
を持つことによるものである。排ガス処理系統において
、必要とされる真空度は、250朋Hg真空程度までで
あシ、この場合(=おいては、15%程度の出力の低減
化を計ることができた。すなわち、従来110万袖タイ
プの排ガス処理系統の真空ポンプ゛(二では、18.5
kw 程度の出力のポンプを使用していたが、これが
16kwの出力のもので充分となった。しかも、ポンプ
は連続的に使用されるものであるため、この省エネルギ
効果は太きい。また、このことは、ポンプ部からの発熱
量を小さなものとして、よシ低能力の冷却機を設置すれ
ばよいという副次効果を有する。さら(二、省エネルギ
ーの点(=注目すれば、従来、所内(ユて作成した純水
を補給水として便用し、毎時24程度を廃液系に排出し
ていたのを本発明(二では極端(二その使用量及び排出
量を減らして有効的じ使用することができるため、省エ
ネルギー効果は大きくなる。特に、純水製造工程面もさ
ることながら、放射性廃液としての処理(二は、廃液の
所内蒸気シニよる加熱#縮や、その後の長期間にわたる
貯蔵などの大幅な削減の効果は非常に大きなものがある
。
性能上で非常に大きな影響を持つものである。これは、
水封式という構造の特性上、蒸気圧と水温が密接な関係
を持つことによるものである。排ガス処理系統において
、必要とされる真空度は、250朋Hg真空程度までで
あシ、この場合(=おいては、15%程度の出力の低減
化を計ることができた。すなわち、従来110万袖タイ
プの排ガス処理系統の真空ポンプ゛(二では、18.5
kw 程度の出力のポンプを使用していたが、これが
16kwの出力のもので充分となった。しかも、ポンプ
は連続的に使用されるものであるため、この省エネルギ
効果は太きい。また、このことは、ポンプ部からの発熱
量を小さなものとして、よシ低能力の冷却機を設置すれ
ばよいという副次効果を有する。さら(二、省エネルギ
ーの点(=注目すれば、従来、所内(ユて作成した純水
を補給水として便用し、毎時24程度を廃液系に排出し
ていたのを本発明(二では極端(二その使用量及び排出
量を減らして有効的じ使用することができるため、省エ
ネルギー効果は大きくなる。特に、純水製造工程面もさ
ることながら、放射性廃液としての処理(二は、廃液の
所内蒸気シニよる加熱#縮や、その後の長期間にわたる
貯蔵などの大幅な削減の効果は非常に大きなものがある
。
この他、構造面でも大幅なコンパクト化が実施できる。
すなわち、従来、循環水の冷却(−は、水対水式の熱交
換器が用いられていたが、冷却水温が、5℃程度のもの
を使用するのが通例であったため、伝熱面積を大きく取
らねばならず、従って、熱交換器が大型化する難点があ
ったのを、本発明ではコンパクトなもの(=まとめるこ
とができた。
換器が用いられていたが、冷却水温が、5℃程度のもの
を使用するのが通例であったため、伝熱面積を大きく取
らねばならず、従って、熱交換器が大型化する難点があ
ったのを、本発明ではコンパクトなもの(=まとめるこ
とができた。
また、先(二述べた真空ボンダの小型化、それ(1伴な
う循環水ポンプの小型化も合せて全体的に小型化が計れ
る。さらに、このコンパクト化(二ついて第2図につい
て詳しく説明する。すなわち、第2図に示すよう(二、
本発明では真空ポンプ7、循環水ポンプ9、循環水タン
ク8及び循環水冷却装置10を1つのパッケージとして
まとめることができる。そして、各部品間の配管接続は
第1図の排ガス系統図にしたがってなされている。この
ようCニパッケージ化すること(二よシ、さらに、次の
ような効果が副次的に得られる。
う循環水ポンプの小型化も合せて全体的に小型化が計れ
る。さらに、このコンパクト化(二ついて第2図につい
て詳しく説明する。すなわち、第2図に示すよう(二、
本発明では真空ポンプ7、循環水ポンプ9、循環水タン
ク8及び循環水冷却装置10を1つのパッケージとして
まとめることができる。そして、各部品間の配管接続は
第1図の排ガス系統図にしたがってなされている。この
ようCニパッケージ化すること(二よシ、さらに、次の
ような効果が副次的に得られる。
すなわち、真空ポンプ、循環水ポンプ、循環水タンク、
循環水冷却器及びこれ等機器内の接続配管が一体として
同−架台上にパッケージ化され、パッケージ品として据
付けられる為に、従来の如く各機器単独(二て据付けた
後(−1接続配管の溶接を行なう必要がなくなる。従来
、この配管溶接は現地における合せ作業となるので、作
業性は極めて悪かったが、本発明(二よシ、かかる作業
性は全く改善される。
循環水冷却器及びこれ等機器内の接続配管が一体として
同−架台上にパッケージ化され、パッケージ品として据
付けられる為に、従来の如く各機器単独(二て据付けた
後(−1接続配管の溶接を行なう必要がなくなる。従来
、この配管溶接は現地における合せ作業となるので、作
業性は極めて悪かったが、本発明(二よシ、かかる作業
性は全く改善される。
また、パンケージ化された状態で完成品として工場内(
二で、リーク試験、耐圧試験、性能試験等のテストを十
分(−実施でき、従来(1比べて一鳩高い品買保証が可
能となった。これらのテストは、従来では現地”テスト
とならざるを得なかった。
二で、リーク試験、耐圧試験、性能試験等のテストを十
分(−実施でき、従来(1比べて一鳩高い品買保証が可
能となった。これらのテストは、従来では現地”テスト
とならざるを得なかった。
さら(二、従来の機器配置は、現地(二おける機器接続
配管の浴接作業性を考慮して決定されていたため(−1
大きなスペースを必要としていた。本実施例によれば、
かかる配管は既(=パッケージ品として組み込まれてい
るので、現地作業(二対窓するスペースを配慮する必要
は全くなく、配置スペースの節約は非常に太きい。
配管の浴接作業性を考慮して決定されていたため(−1
大きなスペースを必要としていた。本実施例によれば、
かかる配管は既(=パッケージ品として組み込まれてい
るので、現地作業(二対窓するスペースを配慮する必要
は全くなく、配置スペースの節約は非常に太きい。
以上の他に、特記すべき事項としては現地工事期間を著
しく短縮できることであ゛る。
しく短縮できることであ゛る。
第3図は、本発明の他の実施例を示すもので、WJ1図
と同一なもの(二は同一符号を附しである。
と同一なもの(二は同一符号を附しである。
原子力発電プラントでは、排ガス真空ポンプ7からスタ
ック13までのトレンチ内などでの配管を排ガスが通る
間(二、排ガスが外部雰囲気温度まで自然冷却すること
は既(=第1図の実施例(二ついて説明したところであ
るが第3図(二ついても簡単(二説明すると、タービン
玉復水器1(二滞留する排ガスは、空気抽出器2(二よ
りタービン系外(=抽出され、再結合器3で排ガス中の
酸素と水素とが再結合されて水蒸気を生じ、この水蒸気
は排ガス復水器4(二よシ凝縮され乾燥器5によシ除去
される。ここで排ガスは一加℃程度まで冷却され非常(
二乾燥された状態となる。この排ガスはホールドアツプ
塔6を通過し、さら(=真空ポンプ7によシ配管11へ
導入されて循環水タンク8を経て配管12を通シ、スタ
ック13から大気中へ放出される。しかして第3図に示
すよう(二屋外トレンチ加の室内雰囲気温度は温度計2
1(二て測定され、電線nを介して調整4乙に入力され
る。調整器nよシミ線列な介して冷却装置10の設定温
度は変更され、循環水タンク8内の循環水温度が変更さ
れる。このよう(一温度が変更された循環水は循環水ポ
ンプ9(二よシ真空ポンプ71−循環されるので結局、
排ガスの真空ポンプ出口部の温度が変更されるのである
。この方法は、配管12内(二凝縮の起こらない程度ま
で排ガス温度を上げ、冷却装置10(二て消費される電
力を節約しようとするものであシ、合理的な運転が可能
となるものである。
ック13までのトレンチ内などでの配管を排ガスが通る
間(二、排ガスが外部雰囲気温度まで自然冷却すること
は既(=第1図の実施例(二ついて説明したところであ
るが第3図(二ついても簡単(二説明すると、タービン
玉復水器1(二滞留する排ガスは、空気抽出器2(二よ
りタービン系外(=抽出され、再結合器3で排ガス中の
酸素と水素とが再結合されて水蒸気を生じ、この水蒸気
は排ガス復水器4(二よシ凝縮され乾燥器5によシ除去
される。ここで排ガスは一加℃程度まで冷却され非常(
二乾燥された状態となる。この排ガスはホールドアツプ
塔6を通過し、さら(=真空ポンプ7によシ配管11へ
導入されて循環水タンク8を経て配管12を通シ、スタ
ック13から大気中へ放出される。しかして第3図に示
すよう(二屋外トレンチ加の室内雰囲気温度は温度計2
1(二て測定され、電線nを介して調整4乙に入力され
る。調整器nよシミ線列な介して冷却装置10の設定温
度は変更され、循環水タンク8内の循環水温度が変更さ
れる。このよう(一温度が変更された循環水は循環水ポ
ンプ9(二よシ真空ポンプ71−循環されるので結局、
排ガスの真空ポンプ出口部の温度が変更されるのである
。この方法は、配管12内(二凝縮の起こらない程度ま
で排ガス温度を上げ、冷却装置10(二て消費される電
力を節約しようとするものであシ、合理的な運転が可能
となるものである。
第4図は本発明のさら(二個の実施例、¥f(=排ガス
真空ポンプ7と循環水タンク8廻9の配管系統図を示す
もので、第1図乃至第3図と同一な部分(−は同一符号
を附している。すなわち、同図に示すよう(=、循環水
タンク8の下部からは循環水ボンダ9によって封水が循
環水クーラ5を経て真空ポンプ7(1送られるととも(
二流量調節弁18を介して循環水が循環水タンク8(1
送られる。そして、循環水クーラ5は冷媒配管かによシ
冷却装置苔に接続されておシ、また、循環水クー25の
出ロ配管側C二設けられた温度計29と冷却装置27と
は電線路(二よ多接続される。したがって、この実施例
では循環水の温度を温度計290より検知して、冷却装
置27(二伝達するので、循環水の温度は冷却装置27
によって制御される循環水クーラ25(二よって精度良
くコントロールされる。循環水の温度制御をなすことの
できる前記したよ5な構成は、運転開始のための予冷時
間を短くすることができるという利点を有する。なお、
循環水タンク8から配管12を通った排ガスは図示しな
いスタックから大気中(二放出される。
真空ポンプ7と循環水タンク8廻9の配管系統図を示す
もので、第1図乃至第3図と同一な部分(−は同一符号
を附している。すなわち、同図に示すよう(=、循環水
タンク8の下部からは循環水ボンダ9によって封水が循
環水クーラ5を経て真空ポンプ7(1送られるととも(
二流量調節弁18を介して循環水が循環水タンク8(1
送られる。そして、循環水クーラ5は冷媒配管かによシ
冷却装置苔に接続されておシ、また、循環水クー25の
出ロ配管側C二設けられた温度計29と冷却装置27と
は電線路(二よ多接続される。したがって、この実施例
では循環水の温度を温度計290より検知して、冷却装
置27(二伝達するので、循環水の温度は冷却装置27
によって制御される循環水クーラ25(二よって精度良
くコントロールされる。循環水の温度制御をなすことの
できる前記したよ5な構成は、運転開始のための予冷時
間を短くすることができるという利点を有する。なお、
循環水タンク8から配管12を通った排ガスは図示しな
いスタックから大気中(二放出される。
本発明(=よれば、真空ポンプの運転を健全なものとす
ることができるとともに省エネルギー効果も大きく、ま
た容易(=装置全体のコンパクト化が計れる。しかも、
現地工事期間を短縮できる等の実用効果は太きいもので
ある。
ることができるとともに省エネルギー効果も大きく、ま
た容易(=装置全体のコンパクト化が計れる。しかも、
現地工事期間を短縮できる等の実用効果は太きいもので
ある。
第1図は本発明の一実施例の排ガス処理系統の系統図、
第2図は第1図の循環水タンク廻シのパッケージの斜視
図、第3図は本発明の他の実施例の排ガス処理系統の系
統図、第4図は本発明のさら(1他の実施例(1係る循
環水タンク廻シの配管系統の系統図である。 1・・・タービン生復水器、2・・・空気抽出器3・・
・再結合器、 4・・・排ガス榎水器5・・・排
ガス乾燥器、 6・・・希ガス・ホールドアラフ
塔7・・・真空ポンプ、 8・・・循環水タンク
9・・・循環水ポンプ、 10.27・・・循環水冷
却装置13・・・スタック、 17.21.2
9・・・温度計加・・・屋外トレンチ、 %・・・
調整器(8733)代理人 弁理士 猪 股 祥 晃(
ほか1名)第1図 第2図 第3図 第4図
第2図は第1図の循環水タンク廻シのパッケージの斜視
図、第3図は本発明の他の実施例の排ガス処理系統の系
統図、第4図は本発明のさら(1他の実施例(1係る循
環水タンク廻シの配管系統の系統図である。 1・・・タービン生復水器、2・・・空気抽出器3・・
・再結合器、 4・・・排ガス榎水器5・・・排
ガス乾燥器、 6・・・希ガス・ホールドアラフ
塔7・・・真空ポンプ、 8・・・循環水タンク
9・・・循環水ポンプ、 10.27・・・循環水冷
却装置13・・・スタック、 17.21.2
9・・・温度計加・・・屋外トレンチ、 %・・・
調整器(8733)代理人 弁理士 猪 股 祥 晃(
ほか1名)第1図 第2図 第3図 第4図
Claims (3)
- (1)原子炉等で発生した放射性気体廃棄物を移送する
ための水封式真空ポンプと、この真空ポンプの下流(=
設置され、前記気体廃棄物と封水を分離しかつ封水な循
環使用するため(=貯蔵する循環水タンクを有する気体
廃棄物処理系統の移送装置において、前記封水な循環水
冷却装置にて冷却するととも(二この冷却された封水を
前記水封式真空ボング内(二て気体F!Az物と直接接
触させて前記気体廃棄物を冷却せしめてなることを特徴
とする気体廃棄物処理系統の移送装置。 - (2)封水の水温は循環水タンクから流出する気体廃棄
物の流れる配管の外部雰囲気温度(1応じて制御されて
いる特許請求の範囲第1項記載の気体廃棄物処理系統の
移送装置。 - (3)水封式真空ポンプと循環水タンクと循環水冷却器
は同−架台上に配置されてなる特許請求の範囲第1項記
載の気体廃棄物処理系統の移送装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22779482A JPS59120998A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 気体廃棄物処理系統の移送装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22779482A JPS59120998A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 気体廃棄物処理系統の移送装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59120998A true JPS59120998A (ja) | 1984-07-12 |
Family
ID=16866487
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22779482A Pending JPS59120998A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 気体廃棄物処理系統の移送装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59120998A (ja) |
-
1982
- 1982-12-28 JP JP22779482A patent/JPS59120998A/ja active Pending
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