JPS59120351A - 同期回転式連続鋳造方法及び装置 - Google Patents
同期回転式連続鋳造方法及び装置Info
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- JPS59120351A JPS59120351A JP22826982A JP22826982A JPS59120351A JP S59120351 A JPS59120351 A JP S59120351A JP 22826982 A JP22826982 A JP 22826982A JP 22826982 A JP22826982 A JP 22826982A JP S59120351 A JPS59120351 A JP S59120351A
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- JP
- Japan
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- slab
- cooling water
- knife
- cooling
- billet
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0602—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a casting wheel and belt, e.g. Properzi-process
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は同期回転式連続鋳造方法及び装置に関]7、%
に鋳片に適正な冷却を施し、鋳片のブレイクアラ)Th
防止して安定した生産ができるよう改良した同1υ1回
転式連続鋳造力法及び装置Rを提供するものである。 同期回転式連続鋳造方式及び装置に関しては、既に株式
会社日立製作所、財団法人機械シスデム振興協会等によ
って開発さね−1例えば特開昭49−3826月(連続
胸造設備)他、数十性もの梵明考案が提案さhており、
既に一部メーカーで(C1実1・Y・業に採用さねてい
る。 こわら従来の、同期回転式連続鋳造方式を概説すると、
次のようにして台形断面のり1片を生産する。 1−’11ぢ、第1図に示す如く、 (イ)同転するυ、1造輪]、 (ロ)該鋳造輪]の外周の一部を囲繞し該訊1造輪1と
同期して#動し鋳型2を形成するベルト3、(ハ)該鋳
型2から出て来る鉤片4′(r−冷却17なから離型す
るための口出しナイフ5及び該ナイフ5と共に衰j片4
ヶ矯正する基型ローラー6、に)該矯正ロー−ノー6に
後続するピンチローラ−7、 G]→十配(ハ)及び(F−)の一部に亘、って配設し
プζ鋳片冷(:S ) 却装置8、 (へ)該鋳造輪からの水切装置〕6、 (ト)上記鋳造輪1のドライーヤ9、 (イ)上記(rりへ溶融金属を供給するタンディノシ=
10及び供給し7た浴融金属のレベルを管理するレベル
測定装置1]、 これら(イ)〜(イ)分備λた同期回転式連続鋳造方式
で鋳片を生産する提案である。 核力式における鋳片4け、鋳型部から出て来ても未だ子
の内部は未凝固の浴輔金鴇状態にk・るため、上記(ハ
)〜(ホ)において、口出しナイフ5と鋳片冷却装置8
とにより積極的に冷却して凝固を促進し、ブレークアウ
トが生じないようにする。該冷却の適正条件は、冶金学
上、鋳片の品質により異ることは勿論である。 ところで−上記11出しナイフ5汀、第2図に拡大示す
る如く内部に形成した図示せぬ冷却媒体供給路に冷却水
を供給し、該ナイフ、5自体分冷却して機能確保を図る
と共に、該冷却水]2を上記ナイフ5に設けた多数の冷
却水供給細孔13から鋳片4お(4) よび/または鋳片4と口出しナイフ5との僅かな間隙1
4(第3図参照)へ供給して鋳片4と接触させて冷却す
る機能をもつ。 一方、上記(イ)の鋳片冷却装#8は、鋳片4の大部分
を冷却するため複数のゾーンに分割してスプレー状態で
冷却できる方式になっている。 従って鋳片4に適正な冷却を施し、鋳片4のブレイクア
ウトの発生を防止し、安定生産できるようにするに汀、
スプレー状態で冷却で含ない口出しナイフ5による冷却
条件が適正か否かが支配要因の一つとなる。即ちブレイ
クアウトの発生は、同期回転式連続鋳造方式の場合、(
]出L2ナイフ5と矯正ローラー6(又にガイドローラ
ーとも称す)とで、鋳片4全逆曲げしながら矯正しつつ
真直状態にするため、鋳片4上側の凝固殻に引張り応力
が作用するため、物理的にも発生し易い状態にあり、口
出しナイフ5での適正冷却が、ブレークアウト発生の支
配要因となると言わハでいる。 然るに核日出1〜ナイフ5からの冷却水に既述のとおり
、多数の冷却水供給細孔13より、鋳片4お(5) よび/捷たは鋳片4との僅かな間隙]4に供給し、鋳片
4と接触させて冷却するだけであるため、該細孔13は
、操業条件から順次閉塞され冷却媒体の適正供給を欠く
ことは回避でき〃い。例えば操業中、仮りに一度でも僅
かのブレイクアウトが発生すると、それが原因して上記
細孔13を閉塞する。 斯様な現象は、他の連続−叉j造方式による一次冷却(
含釣型内冷却)VCおいても体験するところでk・る。 従って上記閉塞が生ずると、冷却水12の供給量が変動
し、冷却能、冷却条件が不適正となるため、供給された
冷却媒体に゛沸騰現象奮起し気化圧を大きくするためブ
レークアウトの発生機会をつくり、安定生産を困難にす
る。 また、上記冷却水12汀、鋳片4との接触条件によって
は、例えば、接触時に鋳片4の凝固殻15が極めて薄く
、ブレークアウト寸前の状態にあるとき、またはブレー
クアウトしつつあると@、さらには僅かでもブレークア
ウトしているときに冷却媒体が接触すると、該媒体の気
化圧が未凝固の溶融金属の静圧よりも大きくなり、ブレ
ークアウト(6) を促if6 L安定生産を困難にする。(勿論既述の引
張応力も作用し、相互作用も働く。) 一方、上記冷却水〕2が鋳片4と接触させた11にして
おくと、蒸気膜を形成し、冷却媒体の冷却能を害して冷
却条件ケ悪くする。従って蒸気膜が生ずると、鋳片4の
凝固を遅延し、ブレークアウトの発生要因、引抜き速度
の低下による生産性不良要因、鋳片の各辺の冷却速度の
相異に基づく矯正不良9!!因等になるため、様々の難
点を生ずる。 従って」−述の問題点に解決する必要が、s、 6 、
それが同期回転式連続鋳造方式の発展の一つにもなる。 ところで、既述の同期回転式連続鋳造方式の開発者等は
、本発明と汀異る観点に立脚して、ブレークアウトの発
生防止及び発生時の溶融金属飛散防止分図り、もって安
全操業か可能なロータ+7−ギヤスターを、特公昭、”
+7−48300号により提案している。該提案の趣旨
は、次に引例するとおりである。即チ、 t−ロータ
1j−キャスタにあっては、セパレータとガイドテーブ
ルとで鋳片を逆面げしながら真直状態に矯正するとき、
鋳片の上側の凝固殻に引張応力が作用するため、凝固殻
が破断したり亀裂が生じたりし内部の溶融金属が外部へ
流出するという現象、すなわちブレークアウトの発生が
避けられない。」との前提に立脚し、このブレークアウ
トが発生しても、[前記セパレータ部に設けた第一の鋳
片冷却装置の冷却流体供給圧を溶融金属の静圧より低く
設定する手段を設けることにより%鋳片がブレークアウ
トしセパレータからの冷却流体供給孔が詰った場合でも
、冷却流体の圧力は溶融金属静圧′!i7越えること汀
lい。したがって、前述の如き溶融金属の飛散全完全に
防止することができ、安全なロータリーキャスタが得ら
れる−1ことを提案している。 例えば以上の改良例から見ても、同期連続鋳造方式にお
いて%鋳片のブレイクアラトラ防# 1 fcは抑制で
きることは、操業技術上、極めて意義のあることである
。 本発明の目的は、斯様な従来技術の欠点ft解消し、口
出しナイフ近傍でのブレイクアウトの発生防止(抑制)
全図ると共に、適正な冷却条件全確保で★るようにし、
安定I、た鋳片の生産ができるようにした、同期回転鋳
造方法およびその実施装置を提供するものである。 本発明は、−F述の鋳造輪1%鋳片4、口出し7ナイフ
5による略閉塞された僅かな間隙(空間)14において
、供給した冷却水12と鋳片4との接触によって生ずる
沸騰現象に基づく気化圧の程度が、鋳片4のブレイクア
ラトラ左右すること、また蒸気膜が冷却条件を左右して
ブレイクアウト鋳片矯正不良要因となることに着目して
、上記間隙14より冷却水]2を鋳片4冷却直後、該間
隙14より糸外へ除去しつつ鋳造できるようにしたもの
である。 換言すれば、上記間隙14に存する冷却水12セ、略常
に細孔13より供給される鼠とし、沸騰現象を発生し難
くしたものである。 すなわち本発明は。 (1)(イ)回転する鋳造輪、 (ロ)該鋳造輪外周の一部を囲繞し該鋳造輪と同期して
移動しli型を形成するベルト、 (9) (ハ)該調′m力・ら出て来る鋳片を離型するための「
1出しナイフ及び該ナイフと共に鋳片に’lA正する矯
正ローラー、 ゛ に)該矯正ローラーに後続するピンチローラ−1(ホ)
上記(ハ)及びに)のゾーンに配設した柄片冷却装置、 (へ)上記鋳造輪からの水切装置、 (ト)上記鋳造輪のドライヤ、 (ホ)上記(ロ)へ浴融金属を供給するタンプイノシー
及び供給した溶融金属のレベル全管理するVペル測定装
置、 これら(イ)〜(ホ)を備えた同期N転式連続鋳造装置
で鋳片全製造するに際し、上記、l”] iJj [〜
ナイフと鋳片との僅か々間隙へ供給する冷却水kg片と
接触させ、該冷却水の気化圧が駒片未凝固浴融金属の静
圧よりも小さい範囲内で、上記冷態j水を鋳片との接触
糸外へ除去しつつ鋳造することを特徴とする同期回転式
連続鋳造方法。 (2、特許請求の範囲第(])項記載の方法を実施する
ための装置において、自在ホースを介して気体供(10
) 給装置dと接続した気体噴射孔ケ、口出しナイフの先端
近傍に設けたことを特徴とする同期回転式】ψ続鋳造装
置。 (3)特許請求の範囲第(1)項記載の方法を実施する
ための装置において、11出(7ナイフに備オた冷却水
供給細孔に対して%鋳造輪の鍔方同へ延びる冷却水排出
孔全接続したこと全特徴とする同期回転式連続鋳造装置
に関する。 以下図面を参酌して従来方式と本発明の実施例をfit
?、明する。第1図に同期回転鈎造装詰を示[7、同図
において、1は回転する鋳造輪、3にベルトで、該鋳造
輪1の外周の一部を囲繞し鋳造輪1と同期
に鋳片に適正な冷却を施し、鋳片のブレイクアラ)Th
防止して安定した生産ができるよう改良した同1υ1回
転式連続鋳造力法及び装置Rを提供するものである。 同期回転式連続鋳造方式及び装置に関しては、既に株式
会社日立製作所、財団法人機械シスデム振興協会等によ
って開発さね−1例えば特開昭49−3826月(連続
胸造設備)他、数十性もの梵明考案が提案さhており、
既に一部メーカーで(C1実1・Y・業に採用さねてい
る。 こわら従来の、同期回転式連続鋳造方式を概説すると、
次のようにして台形断面のり1片を生産する。 1−’11ぢ、第1図に示す如く、 (イ)同転するυ、1造輪]、 (ロ)該鋳造輪]の外周の一部を囲繞し該訊1造輪1と
同期して#動し鋳型2を形成するベルト3、(ハ)該鋳
型2から出て来る鉤片4′(r−冷却17なから離型す
るための口出しナイフ5及び該ナイフ5と共に衰j片4
ヶ矯正する基型ローラー6、に)該矯正ロー−ノー6に
後続するピンチローラ−7、 G]→十配(ハ)及び(F−)の一部に亘、って配設し
プζ鋳片冷(:S ) 却装置8、 (へ)該鋳造輪からの水切装置〕6、 (ト)上記鋳造輪1のドライーヤ9、 (イ)上記(rりへ溶融金属を供給するタンディノシ=
10及び供給し7た浴融金属のレベルを管理するレベル
測定装置1]、 これら(イ)〜(イ)分備λた同期回転式連続鋳造方式
で鋳片を生産する提案である。 核力式における鋳片4け、鋳型部から出て来ても未だ子
の内部は未凝固の浴輔金鴇状態にk・るため、上記(ハ
)〜(ホ)において、口出しナイフ5と鋳片冷却装置8
とにより積極的に冷却して凝固を促進し、ブレークアウ
トが生じないようにする。該冷却の適正条件は、冶金学
上、鋳片の品質により異ることは勿論である。 ところで−上記11出しナイフ5汀、第2図に拡大示す
る如く内部に形成した図示せぬ冷却媒体供給路に冷却水
を供給し、該ナイフ、5自体分冷却して機能確保を図る
と共に、該冷却水]2を上記ナイフ5に設けた多数の冷
却水供給細孔13から鋳片4お(4) よび/または鋳片4と口出しナイフ5との僅かな間隙1
4(第3図参照)へ供給して鋳片4と接触させて冷却す
る機能をもつ。 一方、上記(イ)の鋳片冷却装#8は、鋳片4の大部分
を冷却するため複数のゾーンに分割してスプレー状態で
冷却できる方式になっている。 従って鋳片4に適正な冷却を施し、鋳片4のブレイクア
ウトの発生を防止し、安定生産できるようにするに汀、
スプレー状態で冷却で含ない口出しナイフ5による冷却
条件が適正か否かが支配要因の一つとなる。即ちブレイ
クアウトの発生は、同期回転式連続鋳造方式の場合、(
]出L2ナイフ5と矯正ローラー6(又にガイドローラ
ーとも称す)とで、鋳片4全逆曲げしながら矯正しつつ
真直状態にするため、鋳片4上側の凝固殻に引張り応力
が作用するため、物理的にも発生し易い状態にあり、口
出しナイフ5での適正冷却が、ブレークアウト発生の支
配要因となると言わハでいる。 然るに核日出1〜ナイフ5からの冷却水に既述のとおり
、多数の冷却水供給細孔13より、鋳片4お(5) よび/捷たは鋳片4との僅かな間隙]4に供給し、鋳片
4と接触させて冷却するだけであるため、該細孔13は
、操業条件から順次閉塞され冷却媒体の適正供給を欠く
ことは回避でき〃い。例えば操業中、仮りに一度でも僅
かのブレイクアウトが発生すると、それが原因して上記
細孔13を閉塞する。 斯様な現象は、他の連続−叉j造方式による一次冷却(
含釣型内冷却)VCおいても体験するところでk・る。 従って上記閉塞が生ずると、冷却水12の供給量が変動
し、冷却能、冷却条件が不適正となるため、供給された
冷却媒体に゛沸騰現象奮起し気化圧を大きくするためブ
レークアウトの発生機会をつくり、安定生産を困難にす
る。 また、上記冷却水12汀、鋳片4との接触条件によって
は、例えば、接触時に鋳片4の凝固殻15が極めて薄く
、ブレークアウト寸前の状態にあるとき、またはブレー
クアウトしつつあると@、さらには僅かでもブレークア
ウトしているときに冷却媒体が接触すると、該媒体の気
化圧が未凝固の溶融金属の静圧よりも大きくなり、ブレ
ークアウト(6) を促if6 L安定生産を困難にする。(勿論既述の引
張応力も作用し、相互作用も働く。) 一方、上記冷却水〕2が鋳片4と接触させた11にして
おくと、蒸気膜を形成し、冷却媒体の冷却能を害して冷
却条件ケ悪くする。従って蒸気膜が生ずると、鋳片4の
凝固を遅延し、ブレークアウトの発生要因、引抜き速度
の低下による生産性不良要因、鋳片の各辺の冷却速度の
相異に基づく矯正不良9!!因等になるため、様々の難
点を生ずる。 従って」−述の問題点に解決する必要が、s、 6 、
それが同期回転式連続鋳造方式の発展の一つにもなる。 ところで、既述の同期回転式連続鋳造方式の開発者等は
、本発明と汀異る観点に立脚して、ブレークアウトの発
生防止及び発生時の溶融金属飛散防止分図り、もって安
全操業か可能なロータ+7−ギヤスターを、特公昭、”
+7−48300号により提案している。該提案の趣旨
は、次に引例するとおりである。即チ、 t−ロータ
1j−キャスタにあっては、セパレータとガイドテーブ
ルとで鋳片を逆面げしながら真直状態に矯正するとき、
鋳片の上側の凝固殻に引張応力が作用するため、凝固殻
が破断したり亀裂が生じたりし内部の溶融金属が外部へ
流出するという現象、すなわちブレークアウトの発生が
避けられない。」との前提に立脚し、このブレークアウ
トが発生しても、[前記セパレータ部に設けた第一の鋳
片冷却装置の冷却流体供給圧を溶融金属の静圧より低く
設定する手段を設けることにより%鋳片がブレークアウ
トしセパレータからの冷却流体供給孔が詰った場合でも
、冷却流体の圧力は溶融金属静圧′!i7越えること汀
lい。したがって、前述の如き溶融金属の飛散全完全に
防止することができ、安全なロータリーキャスタが得ら
れる−1ことを提案している。 例えば以上の改良例から見ても、同期連続鋳造方式にお
いて%鋳片のブレイクアラトラ防# 1 fcは抑制で
きることは、操業技術上、極めて意義のあることである
。 本発明の目的は、斯様な従来技術の欠点ft解消し、口
出しナイフ近傍でのブレイクアウトの発生防止(抑制)
全図ると共に、適正な冷却条件全確保で★るようにし、
安定I、た鋳片の生産ができるようにした、同期回転鋳
造方法およびその実施装置を提供するものである。 本発明は、−F述の鋳造輪1%鋳片4、口出し7ナイフ
5による略閉塞された僅かな間隙(空間)14において
、供給した冷却水12と鋳片4との接触によって生ずる
沸騰現象に基づく気化圧の程度が、鋳片4のブレイクア
ラトラ左右すること、また蒸気膜が冷却条件を左右して
ブレイクアウト鋳片矯正不良要因となることに着目して
、上記間隙14より冷却水]2を鋳片4冷却直後、該間
隙14より糸外へ除去しつつ鋳造できるようにしたもの
である。 換言すれば、上記間隙14に存する冷却水12セ、略常
に細孔13より供給される鼠とし、沸騰現象を発生し難
くしたものである。 すなわち本発明は。 (1)(イ)回転する鋳造輪、 (ロ)該鋳造輪外周の一部を囲繞し該鋳造輪と同期して
移動しli型を形成するベルト、 (9) (ハ)該調′m力・ら出て来る鋳片を離型するための「
1出しナイフ及び該ナイフと共に鋳片に’lA正する矯
正ローラー、 ゛ に)該矯正ローラーに後続するピンチローラ−1(ホ)
上記(ハ)及びに)のゾーンに配設した柄片冷却装置、 (へ)上記鋳造輪からの水切装置、 (ト)上記鋳造輪のドライヤ、 (ホ)上記(ロ)へ浴融金属を供給するタンプイノシー
及び供給した溶融金属のレベル全管理するVペル測定装
置、 これら(イ)〜(ホ)を備えた同期N転式連続鋳造装置
で鋳片全製造するに際し、上記、l”] iJj [〜
ナイフと鋳片との僅か々間隙へ供給する冷却水kg片と
接触させ、該冷却水の気化圧が駒片未凝固浴融金属の静
圧よりも小さい範囲内で、上記冷態j水を鋳片との接触
糸外へ除去しつつ鋳造することを特徴とする同期回転式
連続鋳造方法。 (2、特許請求の範囲第(])項記載の方法を実施する
ための装置において、自在ホースを介して気体供(10
) 給装置dと接続した気体噴射孔ケ、口出しナイフの先端
近傍に設けたことを特徴とする同期回転式】ψ続鋳造装
置。 (3)特許請求の範囲第(1)項記載の方法を実施する
ための装置において、11出(7ナイフに備オた冷却水
供給細孔に対して%鋳造輪の鍔方同へ延びる冷却水排出
孔全接続したこと全特徴とする同期回転式連続鋳造装置
に関する。 以下図面を参酌して従来方式と本発明の実施例をfit
?、明する。第1図に同期回転鈎造装詰を示[7、同図
において、1は回転する鋳造輪、3にベルトで、該鋳造
輪1の外周の一部を囲繞し鋳造輪1と同期
【〜で移動し
て鋳型2ケ形成する。5は鋳型3から引き出す鋳片4分
離型するための[−1出しナイフ、6に該ナイフ5と共
に鋳片4を矯正する矯葎ローラーでを)る。7はピンチ
ローラ−18はスル一方式の鋳片冷却装置で、矯正ロー
ラー6とピンチローラ−7の間に配設きれている。16
は鋳造輪1からの水切り装置、9は鋳造輪のドライヤー
、10はタンディツシュ、11け溶融金属のレベル全(
11) 管理するレベル測定装置である。 この場合、釣片冷却装置8の構hkは、特に限定されな
い。しかし、ロータリーキャスターの既述の開発者σ、
特公昭5’7−48300号により、鋳片のブレ・−ク
アウト及びブレークアウトが発生(2ても溶融金属の逆
流およびこれに伴う溶融金属飛散を防止できる手段、す
なわち、[セパレータ部に設けた第一の鋳片冷却装置の
冷却流体供給圧f浴融金属の静圧よね低く設定する手段
ケ設け]ることか、理論に合致するので好丑しい。t*
、十Ndにおいて、1]出しナイフ5以外の構成は%7
1、述の開発者等の提案により、既知のものである。 そこで口出しナイフ5 VCついて説明すると、従来の
ナイフ5釦”、第2図に拡大示するとおり、鋳造輪1と
対向する面]−7に冷却水供給細孔13(r橡数列設け
、とれらから冷却水]2を第3図に拡大示するとおり、
鋳造輪1および/またに11片4と鋳造輪]−との僅か
な間隙14へ供給[7鋳片4と1と糾させて冷却(〜で
いる。勿論、上記細孔G3に至る冷却水]2は、図示せ
ぬホースを介17て供給さhるMワ′l稈(12) においで、目出1〜ナイフ5自体の冷却も兼ねている。 上記間隙14は第3図の如く、概ね閉塞さhだ状態を示
[2ており、冷却水12が一部滞留して沸騰現象分生じ
、気化圧P2ff:未M固の溶融金属18の静圧P1と
の関係でP2 > P 1 f形成すること、及び不必
要な蒸気膜19を形成する機会が多い環境にあることが
わかる。 そこで本発明では第4図に示す如く、口出しナイフ5の
先端近傍に、自在ホース20金介して気体供給装置と接
続した気体噴射孔21ヲ設けて構成している。該気体噴
射孔21ケ、第5図(イ)の如く、口出しナイフ5の側
面に一部が露出状態で設けてもよく、また同図側の如く
、該ナイフ5の内部に図示せぬ気体供給経路を設けて気
体噴射孔21を設けてもよい。これらの選択は、例えば
製作の難易性、鋳造輪】との関係により行う。 上記、気体噴射孔21よりの噴射気体22は、例えば窒
素、アルゴン、空気が良く、気体の噴射圧力は、2に、
P/1yn2以下が良い。これは冷却水12の供給(1
3) 圧力が2 Ky/ls2以上であり、冷却水12と鋳片
4、鋳造輪1の接触による冷却がある程度、確保するた
めに必要なことである。 この気体22を噴射することによって、冷却水12は間
l!jJjl内において渣拌作用を受けるため、佛騰現
象および気化圧全畠める機会が抑IllをれZ)。また
冷却水12と鋳片4、鋳造輪1の熱は、気体22の噴射
作用で持ち去られると共に、気化熱の作用とも相互作用
して冷却全促進する。従って、鋳片4の凝固殻]85に
強くなり、ブレイクアウトの危惧?改善する作用も果す
。さらに、該気体22汀、噴射作用により鋳造輪]の鍔
23方向へ旋回しつつ系外へ除去されるので該輪1およ
び鍔23の熱変形ケも抑制する役目を果す。さらに寸だ
、噴射孔21よりの気体22は、冷却水供給細孔13の
閉塞を防止する作用も果すので、該細孔13よりの冷却
水]2供給駄供給圧力等の変動を防止でさる。 以上のように、本発明に係る[1出しナイフ50″:r
冷却条件を適正化できる作用効果を軸挿する。 第6図に、第4図〜第5図(イ)、(ロ)の他の実施例
(14) 全示す。 核1−1出1.ナイフ5の%徴け、冷却水供給細孔13
に対しで、鋳造輪]の鍔23万回へ延びる冷却水排出孔
24分接枕[、で構成したことにある。この構成の狙い
は、同図(ロ)に平面で示す如く、鋳片4、鋳造輪]の
中心線CLに対する冷却水12の流れが他の面の流れよ
りも支配的で、その流水の作用により冷却水12が鋳造
輪1の鍔23方向へ持ち去られつつ鋳片4を冷却するよ
うにしたことにある。これにより、冷却水12は間隙]
4に滞留することが少くなり、常に新しい冷却水が鋳片
4を冷却する機会を多くできるので、蒸気膜の発生によ
る伝熱不良の発生を抑制できる。また冷却水の沸騰現象
の発生抑制に伴い気化圧の正常維持全図ることができる
。従って鋳片4、鋳造輪1の冷却も適正に促進できるの
で、凝固殻は健全となり、ブレイクアウトの発生を抑制
する作用効果全発揮する。 以上のように本発明では、口出しナイフ5と鋳片4との
僅かな間隙14へ供給する冷却水12を鋳片4と接触さ
せ、この冷却水12の気化圧P2が鋳片4の未凝固溶融
金属の静圧P1よりも小さい範囲内で、上記冷却水12
ヲ鋳片4との接触系外へ除去し2つつ鋳造するものであ
る。 次に本発明の実施例を示す。 この実施例は、次の条件で仮定して試舞したものでp)
る。前提条件として、 鋳造輪径 4750絡φ 釣片水平部パスラインから測ったメニスカスの高さ
1875 m / m81片サイズ
190/230X140鋳造速朋 6m/mj、
n 浴融部の比重 1.8 鋳片表面渦1屹 〕0000 ℃種 1丁5(G3505 ) SWRMI
Oとすれば浴鏑静圧P1は約1..5 Ky/ctn2
となる。 (・、−P2=’7.8×コ8’75m/m =14,
625悲Aq =:]、4,62.5Ky/ G2−1
.46中1.5Ky/cm” )気化【7た蒸気が鋳片
表面温度1000℃のとき、気化圧P2は絶対圧力で約
3.41XP/ cm2で#+ b 、<・、−ボイル
ーシャルルの法則より、絶対圧力で1なわちゲージ圧で
は、2.4 Kp / tyn2である。したがって本
発明では気体噴射孔21よりの圧穿の供給圧力k 3
b/cm2とした。その結果、鋳片表面から5へ生した
蒸気膜は、ただちに除去され蒸気圧P2が静圧P1より
も犬きくなることを抑制でき、新しい鋳片面と冷却水が
接することができるため冷却能の低下げない。また、蒸
気は鋳片サイドに飛ばされ、鋳造輪内に侵入することも
ない。 以上の如く本発明は、口出しナイフ5部の冷却において
、間隙14の冷却水12の沸騰現象を抑制できるので蒸
気圧P2が静圧P1よりも大きくなることを抑制するこ
とができる。また蒸気膜の発生を抑制することもできる
。従って鋳片のブレイクアウト発生を抑制できるので、
安定して鋳片全生産できる効果がある。これは同期回転
式連続鋳造方式においては、極めて意義ある効果で、該
方式の発展を促進する。
て鋳型2ケ形成する。5は鋳型3から引き出す鋳片4分
離型するための[−1出しナイフ、6に該ナイフ5と共
に鋳片4を矯正する矯葎ローラーでを)る。7はピンチ
ローラ−18はスル一方式の鋳片冷却装置で、矯正ロー
ラー6とピンチローラ−7の間に配設きれている。16
は鋳造輪1からの水切り装置、9は鋳造輪のドライヤー
、10はタンディツシュ、11け溶融金属のレベル全(
11) 管理するレベル測定装置である。 この場合、釣片冷却装置8の構hkは、特に限定されな
い。しかし、ロータリーキャスターの既述の開発者σ、
特公昭5’7−48300号により、鋳片のブレ・−ク
アウト及びブレークアウトが発生(2ても溶融金属の逆
流およびこれに伴う溶融金属飛散を防止できる手段、す
なわち、[セパレータ部に設けた第一の鋳片冷却装置の
冷却流体供給圧f浴融金属の静圧よね低く設定する手段
ケ設け]ることか、理論に合致するので好丑しい。t*
、十Ndにおいて、1]出しナイフ5以外の構成は%7
1、述の開発者等の提案により、既知のものである。 そこで口出しナイフ5 VCついて説明すると、従来の
ナイフ5釦”、第2図に拡大示するとおり、鋳造輪1と
対向する面]−7に冷却水供給細孔13(r橡数列設け
、とれらから冷却水]2を第3図に拡大示するとおり、
鋳造輪1および/またに11片4と鋳造輪]−との僅か
な間隙14へ供給[7鋳片4と1と糾させて冷却(〜で
いる。勿論、上記細孔G3に至る冷却水]2は、図示せ
ぬホースを介17て供給さhるMワ′l稈(12) においで、目出1〜ナイフ5自体の冷却も兼ねている。 上記間隙14は第3図の如く、概ね閉塞さhだ状態を示
[2ており、冷却水12が一部滞留して沸騰現象分生じ
、気化圧P2ff:未M固の溶融金属18の静圧P1と
の関係でP2 > P 1 f形成すること、及び不必
要な蒸気膜19を形成する機会が多い環境にあることが
わかる。 そこで本発明では第4図に示す如く、口出しナイフ5の
先端近傍に、自在ホース20金介して気体供給装置と接
続した気体噴射孔21ヲ設けて構成している。該気体噴
射孔21ケ、第5図(イ)の如く、口出しナイフ5の側
面に一部が露出状態で設けてもよく、また同図側の如く
、該ナイフ5の内部に図示せぬ気体供給経路を設けて気
体噴射孔21を設けてもよい。これらの選択は、例えば
製作の難易性、鋳造輪】との関係により行う。 上記、気体噴射孔21よりの噴射気体22は、例えば窒
素、アルゴン、空気が良く、気体の噴射圧力は、2に、
P/1yn2以下が良い。これは冷却水12の供給(1
3) 圧力が2 Ky/ls2以上であり、冷却水12と鋳片
4、鋳造輪1の接触による冷却がある程度、確保するた
めに必要なことである。 この気体22を噴射することによって、冷却水12は間
l!jJjl内において渣拌作用を受けるため、佛騰現
象および気化圧全畠める機会が抑IllをれZ)。また
冷却水12と鋳片4、鋳造輪1の熱は、気体22の噴射
作用で持ち去られると共に、気化熱の作用とも相互作用
して冷却全促進する。従って、鋳片4の凝固殻]85に
強くなり、ブレイクアウトの危惧?改善する作用も果す
。さらに、該気体22汀、噴射作用により鋳造輪]の鍔
23方向へ旋回しつつ系外へ除去されるので該輪1およ
び鍔23の熱変形ケも抑制する役目を果す。さらに寸だ
、噴射孔21よりの気体22は、冷却水供給細孔13の
閉塞を防止する作用も果すので、該細孔13よりの冷却
水]2供給駄供給圧力等の変動を防止でさる。 以上のように、本発明に係る[1出しナイフ50″:r
冷却条件を適正化できる作用効果を軸挿する。 第6図に、第4図〜第5図(イ)、(ロ)の他の実施例
(14) 全示す。 核1−1出1.ナイフ5の%徴け、冷却水供給細孔13
に対しで、鋳造輪]の鍔23万回へ延びる冷却水排出孔
24分接枕[、で構成したことにある。この構成の狙い
は、同図(ロ)に平面で示す如く、鋳片4、鋳造輪]の
中心線CLに対する冷却水12の流れが他の面の流れよ
りも支配的で、その流水の作用により冷却水12が鋳造
輪1の鍔23方向へ持ち去られつつ鋳片4を冷却するよ
うにしたことにある。これにより、冷却水12は間隙]
4に滞留することが少くなり、常に新しい冷却水が鋳片
4を冷却する機会を多くできるので、蒸気膜の発生によ
る伝熱不良の発生を抑制できる。また冷却水の沸騰現象
の発生抑制に伴い気化圧の正常維持全図ることができる
。従って鋳片4、鋳造輪1の冷却も適正に促進できるの
で、凝固殻は健全となり、ブレイクアウトの発生を抑制
する作用効果全発揮する。 以上のように本発明では、口出しナイフ5と鋳片4との
僅かな間隙14へ供給する冷却水12を鋳片4と接触さ
せ、この冷却水12の気化圧P2が鋳片4の未凝固溶融
金属の静圧P1よりも小さい範囲内で、上記冷却水12
ヲ鋳片4との接触系外へ除去し2つつ鋳造するものであ
る。 次に本発明の実施例を示す。 この実施例は、次の条件で仮定して試舞したものでp)
る。前提条件として、 鋳造輪径 4750絡φ 釣片水平部パスラインから測ったメニスカスの高さ
1875 m / m81片サイズ
190/230X140鋳造速朋 6m/mj、
n 浴融部の比重 1.8 鋳片表面渦1屹 〕0000 ℃種 1丁5(G3505 ) SWRMI
Oとすれば浴鏑静圧P1は約1..5 Ky/ctn2
となる。 (・、−P2=’7.8×コ8’75m/m =14,
625悲Aq =:]、4,62.5Ky/ G2−1
.46中1.5Ky/cm” )気化【7た蒸気が鋳片
表面温度1000℃のとき、気化圧P2は絶対圧力で約
3.41XP/ cm2で#+ b 、<・、−ボイル
ーシャルルの法則より、絶対圧力で1なわちゲージ圧で
は、2.4 Kp / tyn2である。したがって本
発明では気体噴射孔21よりの圧穿の供給圧力k 3
b/cm2とした。その結果、鋳片表面から5へ生した
蒸気膜は、ただちに除去され蒸気圧P2が静圧P1より
も犬きくなることを抑制でき、新しい鋳片面と冷却水が
接することができるため冷却能の低下げない。また、蒸
気は鋳片サイドに飛ばされ、鋳造輪内に侵入することも
ない。 以上の如く本発明は、口出しナイフ5部の冷却において
、間隙14の冷却水12の沸騰現象を抑制できるので蒸
気圧P2が静圧P1よりも大きくなることを抑制するこ
とができる。また蒸気膜の発生を抑制することもできる
。従って鋳片のブレイクアウト発生を抑制できるので、
安定して鋳片全生産できる効果がある。これは同期回転
式連続鋳造方式においては、極めて意義ある効果で、該
方式の発展を促進する。
(17)
第1図は従来方式と不発明方式とを説明するための1期
[91転式連糾−崎造力式の立面説明図、・暦2図汀従
来の111図における11出(2プイフの拡大説。 明図、第3図は第1図の要部拡大立面薄明jツl1.君
4図ハび2部5図(イ)は木)へ明の[1出しナイフの
躯明図、第5図(イ)に第4図の目出1〜ナイフのIL
面から背た立面説明図、ター5,5図回は、第5図(イ
)の曲の実施1+u全訣明する正面から一見た立面ij
?、明図、t06図(イ)は第4図〜第5図(ロ)の他
の実施例のn lli Lナイフの説明図、第6図(ロ
)は同図(イ)の平面から見た計1明図である。 ]・・・・鋳造輪、2・・・・1LJ1柳、3・・・・
ベルト、A・・・鋳片、5・・・1]出(−、ナイフ、
0・・・・り湘正ローラー、7・・・・ピンチローラ−
18・・・・山片冷月j装置?! 。 9・・・・鋳造−のドライヤー、10・・・タンディジ
1.。 11・・・湯面レベル剖1iIll装置yt、1z・・
・冷却水、]G3・・冷却水供給細孔、14・・・鋳片
と1」出しナイフとのすき間、]、G5・・Jj片の凝
向−戊、16・・・水切り装置、17・・・鋳造輪と対
向する面、18・・・鋳片内の浴融部、]G9・・鋳片
上の蒸気膜、20・・・自在ホー(]G8) ス、2〕・・・気体噴射孔、22・・・噴射気体、2ト
・・鋳造輪の鍔、24・・・冷却水排水孔。 特許出願人 新日木製鐵株式曽社 代理人 弁理士 井上雅生 第1図 8 第5図(イ) 第5図(ロ)第6図(ロ) トS梓オ
[91転式連糾−崎造力式の立面説明図、・暦2図汀従
来の111図における11出(2プイフの拡大説。 明図、第3図は第1図の要部拡大立面薄明jツl1.君
4図ハび2部5図(イ)は木)へ明の[1出しナイフの
躯明図、第5図(イ)に第4図の目出1〜ナイフのIL
面から背た立面説明図、ター5,5図回は、第5図(イ
)の曲の実施1+u全訣明する正面から一見た立面ij
?、明図、t06図(イ)は第4図〜第5図(ロ)の他
の実施例のn lli Lナイフの説明図、第6図(ロ
)は同図(イ)の平面から見た計1明図である。 ]・・・・鋳造輪、2・・・・1LJ1柳、3・・・・
ベルト、A・・・鋳片、5・・・1]出(−、ナイフ、
0・・・・り湘正ローラー、7・・・・ピンチローラ−
18・・・・山片冷月j装置?! 。 9・・・・鋳造−のドライヤー、10・・・タンディジ
1.。 11・・・湯面レベル剖1iIll装置yt、1z・・
・冷却水、]G3・・冷却水供給細孔、14・・・鋳片
と1」出しナイフとのすき間、]、G5・・Jj片の凝
向−戊、16・・・水切り装置、17・・・鋳造輪と対
向する面、18・・・鋳片内の浴融部、]G9・・鋳片
上の蒸気膜、20・・・自在ホー(]G8) ス、2〕・・・気体噴射孔、22・・・噴射気体、2ト
・・鋳造輪の鍔、24・・・冷却水排水孔。 特許出願人 新日木製鐵株式曽社 代理人 弁理士 井上雅生 第1図 8 第5図(イ) 第5図(ロ)第6図(ロ) トS梓オ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)(イ)回転する鋳造輪、 (ロ)核鋳造輪外j句の一部を囲繞し該鋳造輪と同期し
て移動(−)・型を形成するベルト、し4該、涛型から
出てオニる鋳片を離型するための[コ出しナイフ及び核
ナイフと共に鋳片を焔正す7−タ止ローラー、 (ニ)該燃圧ローラーに後続するピンチローラ−1けう
上記(ハ)及び(ロ)のゾーンに配設した鋳片冷却≠を
訂、 (へ)該鋳造輪からの水切会[道、 (ト)該瞼造輪のドライヤ、 (イ)−上記(ロ)へ溶融全線を供給するタンディツシ
ュ及び供給した溶融金属のレベルを中押するレベル氾1
1定装蔭、 こf]ら(イ)〜(ホ)を掘えた同期回転式連続鋳造方
法で駒片全製造するに際し、上記、「]出しナイフと鋳
片との僅かな間隙へ供給する冷却水を鋳片と接触させ、
該冷却水の気化11−が鋳片未蒋固屑融金J/$3の静
圧よりも小をい締囲内で、上記冷z:11水ヲ駒片との
接触的後、該間隙より系外へ除去(−7つつ鋳造するこ
と全特徴とする同期1111転式連続、f(、’■造方
法。 (2、特許請求の範囲イ(1)J′l′l記載の方法全
実施するための装置Hにおいて、自在ホースゲ介して気
体供給装置aと筬続した気体噴射孔を、口出]2す4フ
の先端近傍に設けたことを釉徴とする回朋回転式沖続ソ
、j造装置。 (3)・持πf請求の1Ili)囲第(1)項dピ載の
万lbを実施するための装置において、[]出]、ナイ
フにll1il乏た冷却水供給細孔に対17て、鋳造輪
の鍔方同へ延びる冷却水排出孔’Th 197’続した
ことを%徴とする回期回転式連続鋳造装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22826982A JPS59120351A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 同期回転式連続鋳造方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22826982A JPS59120351A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 同期回転式連続鋳造方法及び装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59120351A true JPS59120351A (ja) | 1984-07-11 |
Family
ID=16873820
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22826982A Pending JPS59120351A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 同期回転式連続鋳造方法及び装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59120351A (ja) |
-
1982
- 1982-12-28 JP JP22826982A patent/JPS59120351A/ja active Pending
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