JPS59118818A - 連続式加熱炉の燃焼制御方法 - Google Patents
連続式加熱炉の燃焼制御方法Info
- Publication number
- JPS59118818A JPS59118818A JP23325882A JP23325882A JPS59118818A JP S59118818 A JPS59118818 A JP S59118818A JP 23325882 A JP23325882 A JP 23325882A JP 23325882 A JP23325882 A JP 23325882A JP S59118818 A JPS59118818 A JP S59118818A
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- JP
- Japan
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- steel material
- temperature
- furnace
- heating
- degree
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- Granted
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Control Of Combustion (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Tunnel Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、連続式加熱炉の燃焼制御に関し、その目的と
するところは、品質面や圧延操業面から要求される各種
のヒートパターンを容易に得ることができ、さらに省エ
ネ操炉にみあうように効率よく燃焼制御する方法に関す
る。
するところは、品質面や圧延操業面から要求される各種
のヒートパターンを容易に得ることができ、さらに省エ
ネ操炉にみあうように効率よく燃焼制御する方法に関す
る。
従来、連続式加熱炉の燃焼方法は、第１図、第２図に示
すように炉Ｆの予熱帯１．加熱帯２．均熱帯３の６帯の
温度設定に基づき、６帯に所要空気量と燃料（重油ある
いはコークスガス等）を供給し、６帯に取付けられた熱
電対温度計によって雰囲気温度を検出し、温度設定を修
正していくような雰囲気の自動燃焼制御が用いられてお
り、このような制御によシ材料を加熱し、均熱状態を保
って所定の抽出温度を得ている。なお図で４〜６はバー
ナー、７．８は温度計、９は装入口、１０は抽出口であ
る。
すように炉Ｆの予熱帯１．加熱帯２．均熱帯３の６帯の
温度設定に基づき、６帯に所要空気量と燃料（重油ある
いはコークスガス等）を供給し、６帯に取付けられた熱
電対温度計によって雰囲気温度を検出し、温度設定を修
正していくような雰囲気の自動燃焼制御が用いられてお
り、このような制御によシ材料を加熱し、均熱状態を保
って所定の抽出温度を得ている。なお図で４〜６はバー
ナー、７．８は温度計、９は装入口、１０は抽出口であ
る。
しかしながらこのような雰囲気制御においては、第３図
に示すような品質面および圧延操業面から要求される各
種のヒートパターンＰ１〜Ｐ４をつくシだすには、操炉
オペレーターによる６帯の雰囲気温度管理等の操炉状態
管理が複雑となシ、かつ実際の鋼材温度の確認作業等作
業負荷も莫大になる欠点がある。なおヒートパターンＰ
１は高温抽出パターン、Ｐ２は通常パターン、Ｐ３は急
速加熱パターン、Ｐ４は低温抽出パターンである。
に示すような品質面および圧延操業面から要求される各
種のヒートパターンＰ１〜Ｐ４をつくシだすには、操炉
オペレーターによる６帯の雰囲気温度管理等の操炉状態
管理が複雑となシ、かつ実際の鋼材温度の確認作業等作
業負荷も莫大になる欠点がある。なおヒートパターンＰ
１は高温抽出パターン、Ｐ２は通常パターン、Ｐ３は急
速加熱パターン、Ｐ４は低温抽出パターンである。
また、鋼材自身の温度−としては抽出口における温度測
定結果しか得られないだめ、炉内雰囲気の適切な設定温
度は経験によるところが多く、時には焼すぎのケースが
発生したり、逆に焼ムラとなるケースが生じたりする欠
点がある。
定結果しか得られないだめ、炉内雰囲気の適切な設定温
度は経験によるところが多く、時には焼すぎのケースが
発生したり、逆に焼ムラとなるケースが生じたりする欠
点がある。
本発明は、かかる従来の雰囲気側＠４ｊによる欠点ｆ：
Ｗｆ消し、要求される各種のヒートパターンを炉内鋼Ａ
９温度を実測することによって、鋼材自身のＹｌ、Ａ度
で燃焼制御し、きめこまかな抽出温度を得ることができ
、さらに省エネ指向にみあうように効率よく燃焼ｉｊｉ
制御する方法を提供するものである。
Ｗｆ消し、要求される各種のヒートパターンを炉内鋼Ａ
９温度を実測することによって、鋼材自身のＹｌ、Ａ度
で燃焼制御し、きめこまかな抽出温度を得ることができ
、さらに省エネ指向にみあうように効率よく燃焼ｉｊｉ
制御する方法を提供するものである。
本発明を以下に詳細に説明する。
本発明は、炉内鋼材温度測定用として、第４図（ａ）に
示すが如く公知であるところの卵１４ｔｔｘを測定する
放射温度計１２と測定鋼材付近の雰囲気をＳ＋＋ｊ定す
る放射温度計１３で組合わされた温度検出部をもち、こ
のような鋼材温度検出部を炉内に少□ なくとも２箇所
以上に設置して、一定ピツチ毎に４１．９材部度をサン
プリングし実績圧延ピッチにあわせて２点間あるいはそ
れ以上の区間の鋼材昇熱度Ｕ（以下昇熱度と称す）をパ
ラメータにとってあらかしめ設定された目標の昇熱度Ｕ
ｓｐとの差を求め、次式■に基づいてその６帯にある憎
材温度を修正していく方式の燃焼制御方法である。
示すが如く公知であるところの卵１４ｔｔｘを測定する
放射温度計１２と測定鋼材付近の雰囲気をＳ＋＋ｊ定す
る放射温度計１３で組合わされた温度検出部をもち、こ
のような鋼材温度検出部を炉内に少□ なくとも２箇所
以上に設置して、一定ピツチ毎に４１．９材部度をサン
プリングし実績圧延ピッチにあわせて２点間あるいはそ
れ以上の区間の鋼材昇熱度Ｕ（以下昇熱度と称す）をパ
ラメータにとってあらかしめ設定された目標の昇熱度Ｕ
ｓｐとの差を求め、次式■に基づいてその６帯にある憎
材温度を修正していく方式の燃焼制御方法である。
ここに Ｕｓｐ ：目標昇熱度（：℃／Ｈｒ）ＵＮ：実
績計算昇熱度（’Ｃ／Ｈｒ） Ｋ、Ｐ：定数 ＴＳＰ、Ｎ：Ｎ回目のその帯の鋼材設定温度〔℃〕 Ｔｓｐ、Ｎ＋１’目標と実績計算昇熱度の差からＮ＋１
回目に修正すべき鋼 月設定温度〔℃〕 また実績計算昇熱度Ｕｗは次式■にょって定義される。
績計算昇熱度（’Ｃ／Ｈｒ） Ｋ、Ｐ：定数 ＴＳＰ、Ｎ：Ｎ回目のその帯の鋼材設定温度〔℃〕 Ｔｓｐ、Ｎ＋１’目標と実績計算昇熱度の差からＮ＋１
回目に修正すべき鋼 月設定温度〔℃〕 また実績計算昇熱度Ｕｗは次式■にょって定義される。
Ｒ：温度計設置箇所の点りと点Ｌ−１間に存在する在炉
基数（：Ｔｏｎ） ＴＬ、 ＴＬ−１：炉中の任意の温度計設置箇所点りと
点Ｌ−１の温度計によって、炉の 抽出ピッチ毎に稼動する装入機等の稼 動信号に基づいてサンプリングされた 鋼材平均温度〔℃〕 ＣＮ：装入機等の稼動信号から、設定算出時間を越えた
次回の稼動信号がはいるま での時間区間のＴ／Ｈｒを、少なくとも２区間以上求め
た上のその平均値［Ｔ／Ｈｒ）Ｎ回目の昇熱度計算に用
いるＣＮ（Ｔ／Ｈｒ〕は次式で表わされる ＣＮ＝ （（Ｔ／Ｈｒ）＊ ＋（Ｔ／Ｈｒ）Ｎ−＋ 士
８９４０．伺／Ｍ 、、、、、、、、、■ここに（Ｔ
／Ｈｒ）Ｎ：Ｎ回目に計算されたＴ／Ｈｒ’ （Ｔ／Ｈ
ｒ）Ｎ−１： （Ｎ−１）回目に計算されたＴ／Ｈｒ Ｍ ： Ｔ／Ｈｒ算出時間区間の個数 さらに抽出口における鋼材設定温度の修正方式は、品質
、操業上からきまる目標温度Ｔ６ｏとＮ回目の抽出鋼材
温度ＴＢ−Ｈの差から、次式によってＮ＋１回目の抽出
温度ＴＢ、Ｎ＋−＋を設定して修正していく方式である
。
基数（：Ｔｏｎ） ＴＬ、 ＴＬ−１：炉中の任意の温度計設置箇所点りと
点Ｌ−１の温度計によって、炉の 抽出ピッチ毎に稼動する装入機等の稼 動信号に基づいてサンプリングされた 鋼材平均温度〔℃〕 ＣＮ：装入機等の稼動信号から、設定算出時間を越えた
次回の稼動信号がはいるま での時間区間のＴ／Ｈｒを、少なくとも２区間以上求め
た上のその平均値［Ｔ／Ｈｒ）Ｎ回目の昇熱度計算に用
いるＣＮ（Ｔ／Ｈｒ〕は次式で表わされる ＣＮ＝ （（Ｔ／Ｈｒ）＊ ＋（Ｔ／Ｈｒ）Ｎ−＋ 士
８９４０．伺／Ｍ 、、、、、、、、、■ここに（Ｔ
／Ｈｒ）Ｎ：Ｎ回目に計算されたＴ／Ｈｒ’ （Ｔ／Ｈ
ｒ）Ｎ−１： （Ｎ−１）回目に計算されたＴ／Ｈｒ Ｍ ： Ｔ／Ｈｒ算出時間区間の個数 さらに抽出口における鋼材設定温度の修正方式は、品質
、操業上からきまる目標温度Ｔ６ｏとＮ回目の抽出鋼材
温度ＴＢ−Ｈの差から、次式によってＮ＋１回目の抽出
温度ＴＢ、Ｎ＋−＋を設定して修正していく方式である
。
Ｔｓ、Ｎ＋ｔ ＝ Ｔｓｏ 十Ｋ （Ｔｓｏ −Ｔａ、
Ｎ ） −■ここに、 Ｋ：定数 次に鋼材温度検出部の原理について説明する。
Ｎ ） −■ここに、 Ｋ：定数 次に鋼材温度検出部の原理について説明する。
第４図山）にみるように、一般に鋼材測定用温度計がう
けとる放射エネルギーＩＲ（’ｒｓ）は、調料１１がら
の放射エネルギーεＲ（Ｔ）と炉壁１４がらの放射エネ
ルギーβ（ｌ−ε） Ｒ（Ｔａ）の和であシ、次式で表
わされる。
けとる放射エネルギーＩＲ（’ｒｓ）は、調料１１がら
の放射エネルギーεＲ（Ｔ）と炉壁１４がらの放射エネ
ルギーβ（ｌ−ε） Ｒ（Ｔａ）の和であシ、次式で表
わされる。
Ｒ（Ｔｓ）＝ＣＨ（Ｔ）＋β（１−ε）Ｒ（Ｔａ）
−聞・■ここに ε：放射率 β：補正係数 したがって炉壁からうけとる放射エネルギーβ（１−ε
）Ｒ（Ｔａ）を炉壁０近の界囲気測定用温度計１３で測
定するならば真の鋼材温度Ｒ（Ｔ）は、次式から求めら
れる。
−聞・■ここに ε：放射率 β：補正係数 したがって炉壁からうけとる放射エネルギーβ（１−ε
）Ｒ（Ｔａ）を炉壁０近の界囲気測定用温度計１３で測
定するならば真の鋼材温度Ｒ（Ｔ）は、次式から求めら
れる。
Ｒ（Ｔｓ）−βｇ（’ｒａ）
Ｒ（Ｔ）−□十β・Ｒ（Ｔａ） ・・四・・■ε
本鋼材温度検出部の特徴は、鋼材測定用の温度計と雰囲
気測定用の温度計を組合わせて取付けることによって、
炉壁等がらうける放射エネルギーを遮断するだめの複雑
な構造が不要となるところにあり、安価な設備費で真の
鋼材温度が正確に求められるのである。実測例を示す第
４図（Ｃ）から本＜ｌｌ１ｌ材温度検出部の測定精度は
良好なことが理解できる。
気測定用の温度計を組合わせて取付けることによって、
炉壁等がらうける放射エネルギーを遮断するだめの複雑
な構造が不要となるところにあり、安価な設備費で真の
鋼材温度が正確に求められるのである。実測例を示す第
４図（Ｃ）から本＜ｌｌ１ｌ材温度検出部の測定精度は
良好なことが理解できる。
次に本発明法において規定された限定理由について述べ
る。
る。
第１に、炉内間の鋼材検出箇所を少なくとも２箇所以上
としたのは、鋼材温度の温度差から、圧延ピッチに基づ
いてその間の鋼材昇熱度を求めて制御する方法だから、
少なくとも抽出口における鋼材温度と炉途中の鋼材温度
の２箇所は必要となるからである。
としたのは、鋼材温度の温度差から、圧延ピッチに基づ
いてその間の鋼材昇熱度を求めて制御する方法だから、
少なくとも抽出口における鋼材温度と炉途中の鋼材温度
の２箇所は必要となるからである。
第２に、実績計算昇熱度を求めるときの鋼材温度を、ザ
ンブリング制御された鋼材温度であるとしだのは、炉に
固定された温度計で検出された畑□ 材部位は、抽出ピ
ッチにあわせて動くので、第５図（ａ）のように鋼材温
度は波形現象が生じる。このような鋼材温度をもとに燃
焼制御すると、よく知られているように鋼材の時定数は
遅く、雰囲気とちがって追随性が悪いため、燃焼流量等
の制御特性値にハンチング現象が生じ、事実上燃焼制御
が不可能になるためである。この例を第５図（ｂ）に示
す。
ンブリング制御された鋼材温度であるとしだのは、炉に
固定された温度計で検出された畑□ 材部位は、抽出ピ
ッチにあわせて動くので、第５図（ａ）のように鋼材温
度は波形現象が生じる。このような鋼材温度をもとに燃
焼制御すると、よく知られているように鋼材の時定数は
遅く、雰囲気とちがって追随性が悪いため、燃焼流量等
の制御特性値にハンチング現象が生じ、事実上燃焼制御
が不可能になるためである。この例を第５図（ｂ）に示
す。
第３に、実績計算昇熱度を求めるときの実績圧延Ｔ／Ｈ
ｒの算出に、装入機等の（×動信号から設定算出時間を
こえた次回の稼動信号がはいるまでの時間内のＴ／Ｈｒ
を連続的に求めてその平均値を使うように規定したのは
、任意にきめた時間内におけるＴ／Ｈｒは常に一定であ
るとは限らず、第６図のように変動するだめ、この変動
した変化割合が太きいと鋼材温度の変化割合が大きい場
合と同じことになって、第５図に示したのと同じように
制御特性値にハンチング現象が発生するためである。
ｒの算出に、装入機等の（×動信号から設定算出時間を
こえた次回の稼動信号がはいるまでの時間内のＴ／Ｈｒ
を連続的に求めてその平均値を使うように規定したのは
、任意にきめた時間内におけるＴ／Ｈｒは常に一定であ
るとは限らず、第６図のように変動するだめ、この変動
した変化割合が太きいと鋼材温度の変化割合が大きい場
合と同じことになって、第５図に示したのと同じように
制御特性値にハンチング現象が発生するためである。
ここで、第６図のＡはＴ／Ｈｒ算出時間が１０分の場合
であ、９、Ｂ、Ｃはそれぞれ３０分、６０分の場合であ
る。
であ、９、Ｂ、Ｃはそれぞれ３０分、６０分の場合であ
る。
次に本発明法をプッシャータイプの線材加熱炉に適用し
た実施例に基づいて順次詳細に説明する。
た実施例に基づいて順次詳細に説明する。
鋼材温度計による鋼材温度の把握方法は、第７図に示す
が如く炉内に待機している鋼材が移動する直前に該尚す
るところの、装入機の稼動信号のタイミングに合わせて
、それぞれの温度計によシサンプリングを行なう。こう
Ｌ７てたとえば、加熱帯及び均熱帯（抽出口）の２箇所
の鋼材温度ＴＨ＋１゛８が求まる。
が如く炉内に待機している鋼材が移動する直前に該尚す
るところの、装入機の稼動信号のタイミングに合わせて
、それぞれの温度計によシサンプリングを行なう。こう
Ｌ７てたとえば、加熱帯及び均熱帯（抽出口）の２箇所
の鋼材温度ＴＨ＋１゛８が求まる。
次に、実績圧延Ｔ／ｆ（ｒの算出は装入様稼動信号から
あらかじめ設定された算出時間にわたって、第８図が如
く圧延機ラインの途中にある銀材検出器１６及びカウン
タ１５にて抽出本数をカウントし、圧延Ｔ／Ｈｒを求め
、前回の算出時間内のＴ／Ｈｒとの平均値を求めてこれ
をＣＮとする。
あらかじめ設定された算出時間にわたって、第８図が如
く圧延機ラインの途中にある銀材検出器１６及びカウン
タ１５にて抽出本数をカウントし、圧延Ｔ／Ｈｒを求め
、前回の算出時間内のＴ／Ｈｒとの平均値を求めてこれ
をＣＮとする。
ＣＮ−（（Ｔ／Ｈｒ）Ｎ＋ （Ｔ／Ｈ１−＞Ｎ−１）
／ ２ −＝−■これらによｐ実績計算昇熱度ＵＮ
が下記のように求まる。
／ ２ −＝−■これらによｐ実績計算昇熱度ＵＮ
が下記のように求まる。
ただし、Ｒは在炉基数で、本実施例の場合Ｒ＝１５１．
２が定数である。
２が定数である。
目標昇熱度Ｕｓｐは、各ヒートパターン毎に数種の水準
にわだシ実験を行ない、燃焼原単位が最もよく、さらに
品質、圧延操業に影響を与えない値を採用する。
にわだシ実験を行ない、燃焼原単位が最もよく、さらに
品質、圧延操業に影響を与えない値を採用する。
弐〇に用いられる定数ＫＳＰは、実験を行なった上で定
められる値で、温度計の設置位置や炉形状その他によっ
て異なるが、本実験では０．５が燃焼制御系の応答や燃
料原単位等からみて最適値であった。これらの演算内容
を第９図に示す。ここに第９図においてバーナーＡとバ
ーナーＢは、前者は図示しない比率設定器を介して第４
図（ａ）のバーナー４と５に、後者は、バーナー６に対
応する。また、第９図においてＴＰｖは制御用温度であ
り、加熱帯および抽出口においてサンプリングされたＴ
ＨとＴ、に同じである。
められる値で、温度計の設置位置や炉形状その他によっ
て異なるが、本実験では０．５が燃焼制御系の応答や燃
料原単位等からみて最適値であった。これらの演算内容
を第９図に示す。ここに第９図においてバーナーＡとバ
ーナーＢは、前者は図示しない比率設定器を介して第４
図（ａ）のバーナー４と５に、後者は、バーナー６に対
応する。また、第９図においてＴＰｖは制御用温度であ
り、加熱帯および抽出口においてサンプリングされたＴ
ＨとＴ、に同じである。
このようにして、前回設定した鋼材温度ＴＩＩＰ、Ｎを
式■で演算して、次回設定すべきＴ’ｓｐ −Ｎ＋ ＋
を求め、ＴｓＰ、Ｎ＋１にて燃焼制御を行ない、以下繰
り返して同様な操作を行ない、最終的に実績昇熱度ＵＮ
が目標の昇熱度ＩＪｓｐとなるように燃焼制御系を修正
していく。
式■で演算して、次回設定すべきＴ’ｓｐ −Ｎ＋ ＋
を求め、ＴｓＰ、Ｎ＋１にて燃焼制御を行ない、以下繰
り返して同様な操作を行ない、最終的に実績昇熱度ＵＮ
が目標の昇熱度ＩＪｓｐとなるように燃焼制御系を修正
していく。
次に本発明の効果を図面に基づいて説明する。
第１０図は、従来法と本発明法とのＣＯＧガス流骨の使
用状況を比較した図であシ、本発明法は従来法に比べ、
流量は約５％削減されておシ、省エネ操炉法として有効
なことがわかる。斜線部が本発明による効果である。第
１１図は、そのときの仕上圧延機入口鋼材温度を比較し
た図であり、両者の鋼材温度はほぼ同一レベルであシ、
これによｐ本発明法が品質や圧延操業に影響を与えてい
ないことがわかる。同様に本発明法は、炉圧や０．メー
ター等にも影響を及はさないことがわかった。
用状況を比較した図であシ、本発明法は従来法に比べ、
流量は約５％削減されておシ、省エネ操炉法として有効
なことがわかる。斜線部が本発明による効果である。第
１１図は、そのときの仕上圧延機入口鋼材温度を比較し
た図であり、両者の鋼材温度はほぼ同一レベルであシ、
これによｐ本発明法が品質や圧延操業に影響を与えてい
ないことがわかる。同様に本発明法は、炉圧や０．メー
ター等にも影響を及はさないことがわかった。
以上説明したように本発明法は加熱炉途中の鋼材温度を
実測して、鋼材温度自身による燃焼制御法であるため、
従来の雰囲気温度設定による燃焼制御に比較して、６雅
のヒートパターンが要求される操炉法において、操炉オ
ペレーターがその都′Ｉｗ雰囲気温度に基づく鋼材温度
を確認する手間かはぶけ、さらに焼すき゛や焼ムラを生
じることなく省エネ操炉が可能であシ、かつまたきめこ
まかな抽出温度管理も容易とすることができる。
実測して、鋼材温度自身による燃焼制御法であるため、
従来の雰囲気温度設定による燃焼制御に比較して、６雅
のヒートパターンが要求される操炉法において、操炉オ
ペレーターがその都′Ｉｗ雰囲気温度に基づく鋼材温度
を確認する手間かはぶけ、さらに焼すき゛や焼ムラを生
じることなく省エネ操炉が可能であシ、かつまたきめこ
まかな抽出温度管理も容易とすることができる。
第１図は従来の加熱炉の燃焼制御システムの概略図、第
２図は従来の雰囲気制御による炉内温度修正方式を示す
ブロック図、第３図は各釉ヒートパターンを示す図、第
４図（ａ）は本発明法に係る鋼材温度検出部を抽出口と
炉途中の２箇所に配置した概要図、第４図中）は本発明
法の鋼材温度検出部の原理を示す図、第４図（ｅ）は本
発明法の鋼材温度検出部の測定精度を示す図、第５図（
ａ）と（ｂ）は鋼材温度のチャート例とＣＯＧ流量の変
化を表わす概要図、第６図は任意に設定されたＴ／Ｈｒ
算出時間のもとてのＴ／Ｈｒの変化を表わすグラフ、第
７図は本発明法に係る炉内２箇所の温度計のサンプリン
グ概要図、第８図はＴ／Ｈｒを算出する方法を示す説明
図、第９図は本発明法の演算システムを表わす概念図、
第１０図は従来法と本発明法のＣＯＧガス流量の使用状
況の比較と効果を表わした図、第１１図は従来法と本発
明法の仕上圧延機入口鋼材温度の比較を表わした図表で
ある。 図面でＦは加熱炉、１１は鋼材、１２．１３は放射温度
計である。 出願人 新日本製鐵株式会社 代沖人弁理士 青 柳 稔第１図 第３図 餞人口 炉 長 ｍ −、＋出
出１〕第４図 温度計指示４ｍ ’Ｃ
２図は従来の雰囲気制御による炉内温度修正方式を示す
ブロック図、第３図は各釉ヒートパターンを示す図、第
４図（ａ）は本発明法に係る鋼材温度検出部を抽出口と
炉途中の２箇所に配置した概要図、第４図中）は本発明
法の鋼材温度検出部の原理を示す図、第４図（ｅ）は本
発明法の鋼材温度検出部の測定精度を示す図、第５図（
ａ）と（ｂ）は鋼材温度のチャート例とＣＯＧ流量の変
化を表わす概要図、第６図は任意に設定されたＴ／Ｈｒ
算出時間のもとてのＴ／Ｈｒの変化を表わすグラフ、第
７図は本発明法に係る炉内２箇所の温度計のサンプリン
グ概要図、第８図はＴ／Ｈｒを算出する方法を示す説明
図、第９図は本発明法の演算システムを表わす概念図、
第１０図は従来法と本発明法のＣＯＧガス流量の使用状
況の比較と効果を表わした図、第１１図は従来法と本発
明法の仕上圧延機入口鋼材温度の比較を表わした図表で
ある。 図面でＦは加熱炉、１１は鋼材、１２．１３は放射温度
計である。 出願人 新日本製鐵株式会社 代沖人弁理士 青 柳 稔第１図 第３図 餞人口 炉 長 ｍ −、＋出
出１〕第４図 温度計指示４ｍ ’Ｃ
Claims (1)
- 炉内細材温度を測定するだめの温度検出部を炉内に少な
くとも２箇所以上設け、該温度検出部は鋼材からの放射
エネルギーを検出する放射温度計と炉壁からの放射エネ
ルギーを検出する放射温度計とからなり、一定ピツチ毎
に鋼材温度をサンプリングし銅材昇熱度をパラメータに
とって、あらかじめ設定された目標昇熱度との差から鋼
材温度を修正することを特徴とする連続式加熱炉の燃焼
制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23325882A JPS59118818A (ja) | 1982-12-25 | 1982-12-25 | 連続式加熱炉の燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23325882A JPS59118818A (ja) | 1982-12-25 | 1982-12-25 | 連続式加熱炉の燃焼制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59118818A true JPS59118818A (ja) | 1984-07-09 |
| JPS6239210B2 JPS6239210B2 (ja) | 1987-08-21 |
Family
ID=16952251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23325882A Granted JPS59118818A (ja) | 1982-12-25 | 1982-12-25 | 連続式加熱炉の燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59118818A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7281855B2 (en) | 2003-04-25 | 2007-10-16 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Tapered roller bearing and final reduction gear |
-
1982
- 1982-12-25 JP JP23325882A patent/JPS59118818A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7281855B2 (en) | 2003-04-25 | 2007-10-16 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Tapered roller bearing and final reduction gear |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6239210B2 (ja) | 1987-08-21 |
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