JPS59102492A - 蒸発型海水淡水化装置のスケ−ル防止法 - Google Patents
蒸発型海水淡水化装置のスケ−ル防止法Info
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- JPS59102492A JPS59102492A JP57212778A JP21277882A JPS59102492A JP S59102492 A JPS59102492 A JP S59102492A JP 57212778 A JP57212778 A JP 57212778A JP 21277882 A JP21277882 A JP 21277882A JP S59102492 A JPS59102492 A JP S59102492A
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- seawater
- brine
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A20/00—Water conservation; Efficient water supply; Efficient water use
- Y02A20/124—Water desalination
Landscapes
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は蒸発型海水淡水化装置のスケール防止法に関し
、特に遣水効率を上げるべくプラインの温度を高めても
伝熱管内のノ・−トスクールの析出を効果的に防止する
ことのできる方法に関する。
、特に遣水効率を上げるべくプラインの温度を高めても
伝熱管内のノ・−トスクールの析出を効果的に防止する
ことのできる方法に関する。
海水を加熱、濃縮すれば、スケールが伝熱面、装置内面
あるいは配管内に析出し、析出する場所によって伝熱抵
抗の増加などの支障が著しく、安定した装置の運転に支
障が起こる。従って、スケール防止の対策は蒸発型海水
淡水化装置には不可欠である０ 海水全原料とする場合、条件によりソフトスケールとハ
ードスケールの析出が起る０ソフトスケールの析出防止
には、海水に５Ａ＋ｌＦ２を加えてｃａｃｏ３スケール
の原因となるＨＯＯ，−・ｃｏ３？、 Ｃｏ、を脱ガス
装置で除去し、かつＭｇ（ＯＨ） ！スケールの生成を
防止するためにプラインのｐＨ奮７５〜７．８１Ｃコン
トロールするｐＨコントロール法があるが、これらの方
法によっては海水中に溶存するカルシウムは減少せず、
ｃａｓｏ４゜ＣａＳＯ４−’／ｚＨ１０および０ａ８０
４−２ Ｈ２Ｏ等の７１−トスケールの析出防止には゛
無力である。
あるいは配管内に析出し、析出する場所によって伝熱抵
抗の増加などの支障が著しく、安定した装置の運転に支
障が起こる。従って、スケール防止の対策は蒸発型海水
淡水化装置には不可欠である０ 海水全原料とする場合、条件によりソフトスケールとハ
ードスケールの析出が起る０ソフトスケールの析出防止
には、海水に５Ａ＋ｌＦ２を加えてｃａｃｏ３スケール
の原因となるＨＯＯ，−・ｃｏ３？、 Ｃｏ、を脱ガス
装置で除去し、かつＭｇ（ＯＨ） ！スケールの生成を
防止するためにプラインのｐＨ奮７５〜７．８１Ｃコン
トロールするｐＨコントロール法があるが、これらの方
法によっては海水中に溶存するカルシウムは減少せず、
ｃａｓｏ４゜ＣａＳＯ４−’／ｚＨ１０および０ａ８０
４−２ Ｈ２Ｏ等の７１−トスケールの析出防止には゛
無力である。
そこで−・−トスケールの析出防止には、プラインの濃
度、温度を制御して海水中に溶存する−・−トスケール
成分の飽和溶解度以下に保つ（例えば、プラインの濃縮
度を２とした時（プライン２容を１容に濃縮した時）、
その最高加熱温度を１２１℃以下に設定する）方法によ
り、伝熱管におけるハードスケールの析出防止を行って
いるが、この方法では海水の最高加熱温度をより高い値
とすることができな、いので、造水効率の向上に限度が
ある。
度、温度を制御して海水中に溶存する−・−トスケール
成分の飽和溶解度以下に保つ（例えば、プラインの濃縮
度を２とした時（プライン２容を１容に濃縮した時）、
その最高加熱温度を１２１℃以下に設定する）方法によ
り、伝熱管におけるハードスケールの析出防止を行って
いるが、この方法では海水の最高加熱温度をより高い値
とすることができな、いので、造水効率の向上に限度が
ある。
本発明は、上記の点に鑑み、ブラインの猾”高加熱温度
を従来よシ高ぐして造水効率を上げ、この場合において
も伝熱管内におけるハードスケールの析出を防いで蒸発
型海水淡水化装置の連続運転を可能にするスケール析出
防止法全提供するものである。
を従来よシ高ぐして造水効率を上げ、この場合において
も伝熱管内におけるハードスケールの析出を防いで蒸発
型海水淡水化装置の連続運転を可能にするスケール析出
防止法全提供するものである。
例えば、前記した濃縮度２でフリインの最高加熱温度を
１２１℃以上に上昇させるには、ハードスケールの１種
である（！ ａ ＳＯ４・’ＡＨｚＯの発生を防止する
ようカルシウム分あるいは硫酸イオン分を系外に除去す
る以外に、スケールトラブルを防止する手段はない。
１２１℃以上に上昇させるには、ハードスケールの１種
である（！ ａ ＳＯ４・’ＡＨｚＯの発生を防止する
ようカルシウム分あるいは硫酸イオン分を系外に除去す
る以外に、スケールトラブルを防止する手段はない。
このカルシウム分あるいは硫醍イオン分を系外に除去す
る方法として、本発明者らは、既に特願昭５６−７２４
５５号、同５６−７３０２７号、同５６−１５９２３８
号方法？提案している。
る方法として、本発明者らは、既に特願昭５６−７２４
５５号、同５６−７３０２７号、同５６−１５９２３８
号方法？提案している。
コレラバいずれも循環ブライン中のカルシウム分を加熱
器出口で”ａＣ”３ ＃ Ｃａ （ＰＯ４Ｊ ２゜Ｃａ
１ｏ−Ｚ （Ｈ”０４）Ｚ （”０４） ６−ｚ （Ｏ
Ｈ） ｔ−ｚ ｎＨ２０（水Ｈ７ハタイト）、ＣａＦ２
として固液分Ｍｌするものである。
器出口で”ａＣ”３ ＃ Ｃａ （ＰＯ４Ｊ ２゜Ｃａ
１ｏ−Ｚ （Ｈ”０４）Ｚ （”０４） ６−ｚ （Ｏ
Ｈ） ｔ−ｚ ｎＨ２０（水Ｈ７ハタイト）、ＣａＦ２
として固液分Ｍｌするものである。
本発明は、その原理については、これら既出類のものと
同様であるが、カルシウム分ケ除去する海水（ブライン
）′（ｌ−循環ブラインと混合する前の補給海水とする
点において相違するものである。
同様であるが、カルシウム分ケ除去する海水（ブライン
）′（ｌ−循環ブラインと混合する前の補給海水とする
点において相違するものである。
すなわち本発明は、補給海水に酸を添加してこれを脱炭
酸塔に導入し、炭酸ガス會脱ガスし、次に該脱ガス後、
該補給海水にアルカリ金属塩を添加し、これを固液分離
装置に導入し、該補給海水中に含有するカルシウムを沈
澱分離除去した後、該補給海水を蒸発型海水淡水化装置
に供給することを特徴とする蒸発型海水淡水化装置のス
ケール析出防止法に関するものである。
酸塔に導入し、炭酸ガス會脱ガスし、次に該脱ガス後、
該補給海水にアルカリ金属塩を添加し、これを固液分離
装置に導入し、該補給海水中に含有するカルシウムを沈
澱分離除去した後、該補給海水を蒸発型海水淡水化装置
に供給することを特徴とする蒸発型海水淡水化装置のス
ケール析出防止法に関するものである。
本発明方法では、カルシウム分の必要除去量は前記した
既出願方法のものと同じであるが、５０℃以下で固液分
離が行えるため、１００〜１３０℃で固液分離しなけれ
ばならない前記既出願方法に比し、固液分離装置の断熱
構造を簡単なものとすることができ、低コストにて実施
できるばかりでなく、補給水量は一定でも、固液分離装
置それ自体は成る程度の自由度をもったものにすること
ができる。
既出願方法のものと同じであるが、５０℃以下で固液分
離が行えるため、１００〜１３０℃で固液分離しなけれ
ばならない前記既出願方法に比し、固液分離装置の断熱
構造を簡単なものとすることができ、低コストにて実施
できるばかりでなく、補給水量は一定でも、固液分離装
置それ自体は成る程度の自由度をもったものにすること
ができる。
以下、本発明方法を詳細に説明する。
第１図は本発明方法の一実施態様例を示す図である。
第１図において、ライン１０１から導入された補給海水
は、蒸発型海水淡水化装置の熱放出部３に送られ、該熱
放出部３のフラッシュ蒸気（後述する）の凝縮に利用さ
れる。これにより温度上昇した海水は大部分が２イン１
１．ライン１５を経て系外へ放出されるが、一部は補給
海水としてライン１２へ分岐され、脱炭酸塔４へ流入さ
れる。この時、ライン１０２から硫酸が添加される。脱
炭酸塔４では、ポンプ５により空気を吹込み、炭酸ガス
をライン１０６へ放出する。炭酸ガスの除去が終了した
補給海水は、ライン１０４からのアルカリ金属塩が添加
されて固液分離装置６へ送られる。該固液分離装置６に
おいて、補給海水中に含有するカルシウム分が沈澱分離
され、ライン１７から系外へ排出される。カルシウム分
除去後の補給海水はライン１６から上記の熱放出部３の
フラッシュ室へ導入され、蒸発型海水淡水化装置内を循
環している循環プラインと混合される。
は、蒸発型海水淡水化装置の熱放出部３に送られ、該熱
放出部３のフラッシュ蒸気（後述する）の凝縮に利用さ
れる。これにより温度上昇した海水は大部分が２イン１
１．ライン１５を経て系外へ放出されるが、一部は補給
海水としてライン１２へ分岐され、脱炭酸塔４へ流入さ
れる。この時、ライン１０２から硫酸が添加される。脱
炭酸塔４では、ポンプ５により空気を吹込み、炭酸ガス
をライン１０６へ放出する。炭酸ガスの除去が終了した
補給海水は、ライン１０４からのアルカリ金属塩が添加
されて固液分離装置６へ送られる。該固液分離装置６に
おいて、補給海水中に含有するカルシウム分が沈澱分離
され、ライン１７から系外へ排出される。カルシウム分
除去後の補給海水はライン１６から上記の熱放出部３の
フラッシュ室へ導入され、蒸発型海水淡水化装置内を循
環している循環プラインと混合される。
この補給海水と混合された循環プラインは、ライン１０
５から蒸発型海水淡水化装置の熱回収部２の伝熱管内を
通り、該熱回収部２のフラッシュ蒸気（後述する）を凝
縮させ、同時に該蒸気の熱を回収してブラインヒータ１
に至り、ライン１０６から供給される蒸気によシ所定の
温度に加熱される。一方、上記ブラインの加熱に使用さ
れ降温した蒸気もしくは水は復水ライン１０７から抜出
される。
５から蒸発型海水淡水化装置の熱回収部２の伝熱管内を
通り、該熱回収部２のフラッシュ蒸気（後述する）を凝
縮させ、同時に該蒸気の熱を回収してブラインヒータ１
に至り、ライン１０６から供給される蒸気によシ所定の
温度に加熱される。一方、上記ブラインの加熱に使用さ
れ降温した蒸気もしくは水は復水ライン１０７から抜出
される。
プラインヒータ１で加熱されたブラインは、上記の熱回
収部２のフラッシュ室へ導入される〇核熱回収部２のフ
ラッシュ室はブラインの流れ方向に複数段に分かれてお
り、各フラッシュ室では、フラッシュ室のいずれか若し
くは複数室に抽気口を持つエゼクタにより、加熱されｌ
ｃブラインの流れ方向に順次真空度が高められておシ、
加熱されたブラインは各フラッシュ室でその飽和温度ま
でフラッシュ蒸発を繰返し、温度が低下すると共に、塩
分濃度は蒸発の繰返しにより上昇する。次いで、このブ
ラインは上記の放熱部３のフラッシュ室に入る。該放熱
部３のフラッシュ室も上記の熱回収部２のフラッシュ室
と同様ブラインの流れ方向に複数段に分れ、エゼクタに
より順次真空度が高められており、上記のブラインは該
放熱部３の各フラッシュ室において６ラツシユ蒸発を繰
返し、更に温度が低がり、塩分濃度が上昇して最終段の
フラッシュ室に達する。
収部２のフラッシュ室へ導入される〇核熱回収部２のフ
ラッシュ室はブラインの流れ方向に複数段に分かれてお
り、各フラッシュ室では、フラッシュ室のいずれか若し
くは複数室に抽気口を持つエゼクタにより、加熱されｌ
ｃブラインの流れ方向に順次真空度が高められておシ、
加熱されたブラインは各フラッシュ室でその飽和温度ま
でフラッシュ蒸発を繰返し、温度が低下すると共に、塩
分濃度は蒸発の繰返しにより上昇する。次いで、このブ
ラインは上記の放熱部３のフラッシュ室に入る。該放熱
部３のフラッシュ室も上記の熱回収部２のフラッシュ室
と同様ブラインの流れ方向に複数段に分れ、エゼクタに
より順次真空度が高められており、上記のブラインは該
放熱部３の各フラッシュ室において６ラツシユ蒸発を繰
返し、更に温度が低がり、塩分濃度が上昇して最終段の
フラッシュ室に達する。
低温となり、塩分濃度の上昇したブラインは、上記した
ように補給海水と混合されて、ライン１０５へ取出さｈ
１再度上記の杼作に循環使用され、一部はライン１３か
ら系外へ抜出され、一定の濃縮度に保たねる。
ように補給海水と混合されて、ライン１０５へ取出さｈ
１再度上記の杼作に循環使用され、一部はライン１３か
ら系外へ抜出され、一定の濃縮度に保たねる。
一方、熱回収部２の各フラッシュ室で蒸発したブライン
のフラッシュ蒸気は、上記のライン１０５から送られて
くる補給海水とブラインとの混合物により冷却され、Ｃ
１１，縮し、また放熱部３の各フラッシュ室で蒸発した
ブラインのフラッシュ蒸気は、上記したライン１０１か
ら送られてくる補給海水によシ冷却され、凝縮する０こ
の凝縮水、すなわち淡水は、各７ラツシユ室を順次流れ
て、ライン１４から採取される。
のフラッシュ蒸気は、上記のライン１０５から送られて
くる補給海水とブラインとの混合物により冷却され、Ｃ
１１，縮し、また放熱部３の各フラッシュ室で蒸発した
ブラインのフラッシュ蒸気は、上記したライン１０１か
ら送られてくる補給海水によシ冷却され、凝縮する０こ
の凝縮水、すなわち淡水は、各７ラツシユ室を順次流れ
て、ライン１４から採取される。
以上の本発明方法による操作態様において、ライン１０
２から硫酸全添加する理由、およびライン１０４からア
ルカリ金属塩全添加する理由について説明する０ 先ず、ブラインヒータ１でソフト、ハード両スケールが
発生しない許容水質は、次の通りである。
２から硫酸全添加する理由、およびライン１０４からア
ルカリ金属塩全添加する理由について説明する０ 先ず、ブラインヒータ１でソフト、ハード両スケールが
発生しない許容水質は、次の通りである。
例えば、ブラインの加熱温度が１４０℃で、濃縮度が２
（Ｏ４規準Ｊの場合、０ａＳＯ４・％ Ｈ２Ｏが析出し
ないＣａ濃度は、次式で示される０ｐＯＣａ ＝ ｐＫ
Ｃａ８０４ ｐｅｓｏ４ｆｌｌここで、ｐＣ８０４”
” １−２５８ （Ｃ８０４＝ ２．６５Ｘ２に９／Ｔ
ＪｐＫＣａＳＯ４＝５．２６ であるから、（１）式より、 ｐｃ（４＝ ２．００２ となり、カルシウム濃度ｃ（、： ＋ ０−２°””
ｍｏ １ ／ １＝ ０．３９８ ｆ／ｌ ＝３９８ｐｐｍ が求め られる。
（Ｏ４規準Ｊの場合、０ａＳＯ４・％ Ｈ２Ｏが析出し
ないＣａ濃度は、次式で示される０ｐＯＣａ ＝ ｐＫ
Ｃａ８０４ ｐｅｓｏ４ｆｌｌここで、ｐＣ８０４”
” １−２５８ （Ｃ８０４＝ ２．６５Ｘ２に９／Ｔ
ＪｐＫＣａＳＯ４＝５．２６ であるから、（１）式より、 ｐｃ（４＝ ２．００２ となり、カルシウム濃度ｃ（、： ＋ ０−２°””
ｍｏ １ ／ １＝ ０．３９８ ｆ／ｌ ＝３９８ｐｐｍ が求め られる。
１４０℃、Ｏａ ＝３９８ ｐｐｍで、ＯａＣ！０３
が析出しないアルカリ度（Ａｌｋ ）は、次式で示され
る０ ｐＫＣａＣＯ３” ｐＨ−ｐＣＣｍ−ｐＣＡｌｋ
””ここで、ｐＫＣ３Ｃｏ３＝２．２ ｐＣＣａ ＝ ２．００２ ｐＨ＝ ７．０ （ａｔ ２５℃）（腐食防止の点から
設定λ であるから、（２）式より、 ｐＣ！Ａｌｋ＝ ２．７９８ となり、アルカリ度ＯＡ１に＝ ７９．６ ｐｐｍ
ａｅＯａｃＯ３が求められる。
が析出しないアルカリ度（Ａｌｋ ）は、次式で示され
る０ ｐＫＣａＣＯ３” ｐＨ−ｐＣＣｍ−ｐＣＡｌｋ
””ここで、ｐＫＣ３Ｃｏ３＝２．２ ｐＣＣａ ＝ ２．００２ ｐＨ＝ ７．０ （ａｔ ２５℃）（腐食防止の点から
設定λ であるから、（２）式より、 ｐＣ！Ａｌｋ＝ ２．７９８ となり、アルカリ度ＯＡ１に＝ ７９．６ ｐｐｍ
ａｅＯａｃＯ３が求められる。
上記のカルシウム濃度ＣＣ，とアルカリ度Ｃ＾１ｋを満
足させるのに必要なＣＯ，分圧ＰＣＯ２は、次式％式％ ここで、Ｋｖ ＝ １．５５ Ｘ１０−’（−〕（炭酸
の見かけの第１平衡定数］ Ｋ２ ＝ ５．５ Ｘ ｌ Ｏ−’（−） （炭酸の見
かけの第２平衡定数） Ｈ０＝ Ｃ７５Ｘ Ｉ Ｏ−” ［Ｋｍｏｌ／Ｔ、ａｔ
ｍ ］（Ｃ０２ガスの水に対する溶 解度λ ＯＡｌに＝ １．５８８ Ｘ Ｉ ０−３（Ｋｅｑ／
Ｔ’ｌ（アルカリ度） αＨ，Ｏ＝ （Ｌ９６２（−） （水の活１）ＣＩ
＝ Ｉ Ｏ−７０−７（Ｋ／ Ｔ ） （水素イオン濃
度） であるから、（３）式より、ｃｏ、分圧ｐＣｏ、 ＝
１．２７９Ｘ Ｉ Ｏ−” ａｔｍ が求められる。
足させるのに必要なＣＯ，分圧ＰＣＯ２は、次式％式％ ここで、Ｋｖ ＝ １．５５ Ｘ１０−’（−〕（炭酸
の見かけの第１平衡定数］ Ｋ２ ＝ ５．５ Ｘ ｌ Ｏ−’（−） （炭酸の見
かけの第２平衡定数） Ｈ０＝ Ｃ７５Ｘ Ｉ Ｏ−” ［Ｋｍｏｌ／Ｔ、ａｔ
ｍ ］（Ｃ０２ガスの水に対する溶 解度λ ＯＡｌに＝ １．５８８ Ｘ Ｉ ０−３（Ｋｅｑ／
Ｔ’ｌ（アルカリ度） αＨ，Ｏ＝ （Ｌ９６２（−） （水の活１）ＣＩ
＝ Ｉ Ｏ−７０−７（Ｋ／ Ｔ ） （水素イオン濃
度） であるから、（３）式より、ｃｏ、分圧ｐＣｏ、 ＝
１．２７９Ｘ Ｉ Ｏ−” ａｔｍ が求められる。
上記の結果から、ブラインヒータ１内のブライン最高加
熱温度ｉ＋４０ｔｌ：にした場合、ブラインの許容水質
は、次のようになる。
熱温度ｉ＋４０ｔｌ：にした場合、ブラインの許容水質
は、次のようになる。
カルシウム濃度Ｏｃ、 ＝ ３９８ ｐｐｍアルカリ度
ＣＡｌｋ＝ ７９．６ ｐｐｍ ａｓｏａｏ０３００２
分圧”ＣＯ２中１．２８ Ｘ Ｉ Ｏ−２０−２ａｔ
＝ ７．０ （ａｔ ２５℃）次いで、この許容水
質を保つのに必要な補給海水中のカルシウム濃度とアル
カリ度は、次の通りである。
ＣＡｌｋ＝ ７９．６ ｐｐｍ ａｓｏａｏ０３００２
分圧”ＣＯ２中１．２８ Ｘ Ｉ Ｏ−２０−２ａｔ
＝ ７．０ （ａｔ ２５℃）次いで、この許容水
質を保つのに必要な補給海水中のカルシウム濃度とアル
カリ度は、次の通りである。
ＷＭ ＝＝ ＷＢ ＋ ＷＦ
（４１ｗ（３＝ Ｗｃ、 −ＷＢ−Ｗｐ
（５）ＷＭＣＭ ” ＷＢ”Ｂ
（６）ここで、Ｗ：流量（Ｔ／ｈ） Ｃ：濃度（Ｋｍｏｌ／ Ｔ ） これらの（４）〜（８〕式に、 Ｃｃ、 （ａｓｏａＪ ＝ ５９８ｐｐｍ ＝ ０．３
９８Ｋｑ／ＴＣＣ１（ａｓＡＩＪ＝ ７ ９．６
ｐｐｍ ＝ ０．［ｌ ７ ９ ６Ｋｇ／
ＴＣｃＪＣｙ ＝ ２．０ （濃縮度２）ＷＣＩ＝
５ＷＦ （設定λ ＷＭ＝２ＷＦ ＷＦ ＝ Ａ Ｔ／ｈ（設定ン の値を入れると、（７）式より となり、次式が成立する〇 ｃＭ＝ １．１９４−２ＣＣ３に９／ＴＣＭ＝ Ｑ
Ｃ３／２．ＯＫｖ／Ｔ これより、 ＱＣ，（ａｓｏａ） ＝ ０．４７７ Ｋｇ／ ＴＣＭ
（ａｓｏａ） ＝ ｏ、２ｇａ Ｋｇ７ｒが求められ
る。
（４１ｗ（３＝ Ｗｃ、 −ＷＢ−Ｗｐ
（５）ＷＭＣＭ ” ＷＢ”Ｂ
（６）ここで、Ｗ：流量（Ｔ／ｈ） Ｃ：濃度（Ｋｍｏｌ／ Ｔ ） これらの（４）〜（８〕式に、 Ｃｃ、 （ａｓｏａＪ ＝ ５９８ｐｐｍ ＝ ０．３
９８Ｋｑ／ＴＣＣ１（ａｓＡＩＪ＝ ７ ９．６
ｐｐｍ ＝ ０．［ｌ ７ ９ ６Ｋｇ／
ＴＣｃＪＣｙ ＝ ２．０ （濃縮度２）ＷＣＩ＝
５ＷＦ （設定λ ＷＭ＝２ＷＦ ＷＦ ＝ Ａ Ｔ／ｈ（設定ン の値を入れると、（７）式より となり、次式が成立する〇 ｃＭ＝ １．１９４−２ＣＣ３に９／ＴＣＭ＝ Ｑ
Ｃ３／２．ＯＫｖ／Ｔ これより、 ＱＣ，（ａｓｏａ） ＝ ０．４７７ Ｋｇ／ ＴＣＭ
（ａｓｏａ） ＝ ｏ、２ｇａ Ｋｇ７ｒが求められ
る。
同様にアルカリ濃度については、
ＣＣ３（ａ８Ａｌｋ） ＝ ０．０９５５ ｐｐｍ ａ
ｓｃｔｈｃｏ３ＣＭ（ａｓ Ａｌｋ ） ＝ Ｏｌｏ
４７７ ｐｐｍ ａｓ ＣａＣＯ３が求められる。
ｓｃｔｈｃｏ３ＣＭ（ａｓ Ａｌｋ ） ＝ Ｏｌｏ
４７７ ｐｐｍ ａｓ ＣａＣＯ３が求められる。
そして上記のカルシウム濃度とアルカリ度を保つために
は、補給海水中のカルシウム濃度とアルカリ度ケ、それ
ぞれ ０ａ＝４００（原海水）−２３８＝Ｉ６２ｐｐｍＡｎｃ
＝ ＋ｏｏ （原海水） −４７，７＝ ５２．３
ｐｐｍ ａｅｏａｏｏ３のように減少させる必要があ
り、この減少のために本発明方法では前記したようにラ
イン＋０２から硫酸ｋ ＧＳ加し、ライン１０４がらア
ルカリ金篇塩を添加するのである。
は、補給海水中のカルシウム濃度とアルカリ度ケ、それ
ぞれ ０ａ＝４００（原海水）−２３８＝Ｉ６２ｐｐｍＡｎｃ
＝ ＋ｏｏ （原海水） −４７，７＝ ５２．３
ｐｐｍ ａｅｏａｏｏ３のように減少させる必要があ
り、この減少のために本発明方法では前記したようにラ
イン＋０２から硫酸ｋ ＧＳ加し、ライン１０４がらア
ルカリ金篇塩を添加するのである。
すなわち、ライン１０２からの硫酸添加により、海水中
のアルカリ度（Ａｌｋ ） ＝ ＨＣＯ３−＋２００
３”−＋ ＯＨ−−Ｈ＋が ＣＯ，”−＋ Ｈ” （硫酸） −＊ ＨＣＯ３
−ＨＣＯ３−＋Ｈ” （硫酸） → ｃｏ、’ ＋
Ｈ２Ｏのように反応して、炭酸ガスとして脱ガスされ、
ライン１０４からのアルカリ全屈塩添加により、海水中
のカルシウム分が該アルカリ金属塩と反応してカルシウ
ム塩（例えば、リン酸カルシウム、水酸アパタイト）と
して析出されるのである０ なお、アルカリ金稿塩としては、リン酸ナトリウム、リ
ン酸カリウム、フン化ナトリウム、フン化カリウム、シ
ュウ酸ナトリウム、シュウ酸カリウム、硫化ナトリウム
、硫化カリウム等が使用され、またライン１０２からは
上記硫酸の他に塩酸、その他の強酸が添加される。
のアルカリ度（Ａｌｋ ） ＝ ＨＣＯ３−＋２００
３”−＋ ＯＨ−−Ｈ＋が ＣＯ，”−＋ Ｈ” （硫酸） −＊ ＨＣＯ３
−ＨＣＯ３−＋Ｈ” （硫酸） → ｃｏ、’ ＋
Ｈ２Ｏのように反応して、炭酸ガスとして脱ガスされ、
ライン１０４からのアルカリ全屈塩添加により、海水中
のカルシウム分が該アルカリ金属塩と反応してカルシウ
ム塩（例えば、リン酸カルシウム、水酸アパタイト）と
して析出されるのである０ なお、アルカリ金稿塩としては、リン酸ナトリウム、リ
ン酸カリウム、フン化ナトリウム、フン化カリウム、シ
ュウ酸ナトリウム、シュウ酸カリウム、硫化ナトリウム
、硫化カリウム等が使用され、またライン１０２からは
上記硫酸の他に塩酸、その他の強酸が添加される。
また、第１図の７０−では脱ガスを最終段脱気方式とし
て示したが、充填塔方式とすることもできる。
て示したが、充填塔方式とすることもできる。
以上は、ブラインの加熱温度１４０℃、濃縮度２の場合
で説明したが、本発明方法は、これらに限定されるもの
ではなく、本発明方法の思想を逸脱しない範囲で適用で
きるものであることはいうまでもない。
で説明したが、本発明方法は、これらに限定されるもの
ではなく、本発明方法の思想を逸脱しない範囲で適用で
きるものであることはいうまでもない。
実施例
第１図に示すフローに沿って、表１に示１−条件で実施
した。結果も、表１中に合わせて示す。
した。結果も、表１中に合わせて示す。
表 １
なお、固液分離装置６では４１０ ｐｐｍ ａｓＣａＣ
Ｏ３（＝ ＋ ６４ ｐｐｍ ）のカルシウムがリン酸
カルシウムとして分離除去され、また放熱部６からライ
ン１０５へ抜出される濃縮された循環プラインはカルシ
ウム分４７７ｐｐｍ、アルカリ＆９５．５ｐｐｍ ａｓ
０ａＯ０３であり、該循環プラインと２イ／１６から
の脱アルカリ、脱カルシウムされた補給海水との混合液
（すなわちプラインヒータ１へ供給される液Ｊはカルシ
ウム分３９８ｐｐｍｘアルカリ度７９．６ ｐｐｍ ａ
ｓｃａｃ０３のスケール析出のない良好な水質となって
いた。
Ｏ３（＝ ＋ ６４ ｐｐｍ ）のカルシウムがリン酸
カルシウムとして分離除去され、また放熱部６からライ
ン１０５へ抜出される濃縮された循環プラインはカルシ
ウム分４７７ｐｐｍ、アルカリ＆９５．５ｐｐｍ ａｓ
０ａＯ０３であり、該循環プラインと２イ／１６から
の脱アルカリ、脱カルシウムされた補給海水との混合液
（すなわちプラインヒータ１へ供給される液Ｊはカルシ
ウム分３９８ｐｐｍｘアルカリ度７９．６ ｐｐｍ ａ
ｓｃａｃ０３のスケール析出のない良好な水質となって
いた。
第１図は本発明方法の一実施態様例を示すフローシート
である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
Claims (1)
- 補給海水に酸を添加してこれを脱炭酸塔に導入し、炭酸
ガス金脱ガスし、次に該脱ガス後、該補給海水にアルカ
リ金属塩を添加し、これ全固液分離装置に導入し、該補
給海水中に含有するカルシウム全沈澱分離除去した後、
該補給海水を蒸発型海水淡水化装置に供給すること全特
徴とする蒸発型海水淡水化装置のスケール析出防止法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57212778A JPS59102492A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 蒸発型海水淡水化装置のスケ−ル防止法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57212778A JPS59102492A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 蒸発型海水淡水化装置のスケ−ル防止法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59102492A true JPS59102492A (ja) | 1984-06-13 |
Family
ID=16628231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57212778A Pending JPS59102492A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 蒸発型海水淡水化装置のスケ−ル防止法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59102492A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4956157A (en) * | 1989-02-20 | 1990-09-11 | Atsushi Nasu | Process for separating salts in seawater |
| WO2001014256A1 (en) * | 1999-08-20 | 2001-03-01 | L.E.T. Leading Edge Technologies Limited | A salt water desalination process using ion selective membranes |
| US6783682B1 (en) * | 1999-08-20 | 2004-08-31 | L.E.T., Leading Edge Technologies Limited | Salt water desalination process using ion selective membranes |
| EP1354855A3 (en) * | 1999-08-20 | 2005-01-19 | L.E.T. Leading Edge Technologies Limited | A salt water desalination process using ion selective membranes |
| CN103241859A (zh) * | 2013-04-17 | 2013-08-14 | 宝钢集团新疆八一钢铁有限公司 | 一种消除水处理中杀菌剂结晶的方法 |
-
1982
- 1982-12-06 JP JP57212778A patent/JPS59102492A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4956157A (en) * | 1989-02-20 | 1990-09-11 | Atsushi Nasu | Process for separating salts in seawater |
| WO2001014256A1 (en) * | 1999-08-20 | 2001-03-01 | L.E.T. Leading Edge Technologies Limited | A salt water desalination process using ion selective membranes |
| US6783682B1 (en) * | 1999-08-20 | 2004-08-31 | L.E.T., Leading Edge Technologies Limited | Salt water desalination process using ion selective membranes |
| EP1354855A3 (en) * | 1999-08-20 | 2005-01-19 | L.E.T. Leading Edge Technologies Limited | A salt water desalination process using ion selective membranes |
| US6998053B2 (en) | 1999-08-20 | 2006-02-14 | L.E.T., Leading Edge Technologies Limited | Water desalination process using ion selective membranes |
| CN103241859A (zh) * | 2013-04-17 | 2013-08-14 | 宝钢集团新疆八一钢铁有限公司 | 一种消除水处理中杀菌剂结晶的方法 |
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