JPS589930A - 高Ｓｉ鋼材の脱炭防止方法 - Google Patents
高Ｓｉ鋼材の脱炭防止方法Info
- Publication number
- JPS589930A JPS589930A JP10780181A JP10780181A JPS589930A JP S589930 A JPS589930 A JP S589930A JP 10780181 A JP10780181 A JP 10780181A JP 10780181 A JP10780181 A JP 10780181A JP S589930 A JPS589930 A JP S589930A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- heating
- decarburization
- rate
- ferrite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、８ｉ１．００〜３．００Ｘ？含む′ｉ＆８ｉ
鋼片の熱聞圧嬌ＫＩＩｔ＋シて、加熱炉における鋼片Ｏ
加熱時の昇温速度管制御することに１って、熱間圧延ｉ
ｌＯ鋼材懺層Ｗの脱炭を防止する方法に関するｔのであ
る。
鋼片の熱聞圧嬌ＫＩＩｔ＋シて、加熱炉における鋼片Ｏ
加熱時の昇温速度管制御することに１って、熱間圧延ｉ
ｌＯ鋼材懺層Ｗの脱炭を防止する方法に関するｔのであ
る。
上記高８ｉ鋼は主として７９専用鋼として多く使用され
ているが、一般に知られているＬうに８ｉが高いため高
温加熱中に鋼片表層部が脱炭しやすい。
ているが、一般に知られているＬうに８ｉが高いため高
温加熱中に鋼片表層部が脱炭しやすい。
このため熱間圧延前の加熱は可能なＩｎ低い＠度で短い
時間性なわれるが、この場合でｔ鋼片表層部にフェライ
トのみでパーライトのはとんとない層（以下７エライト
脱炭と云う）が生じ中すく、従来Ｏ低温・短時間加熱を
中心とした対策だけでは、熱に像の鋼材の７エライト説
炭を防止することは困−であった。
時間性なわれるが、この場合でｔ鋼片表層部にフェライ
トのみでパーライトのはとんとない層（以下７エライト
脱炭と云う）が生じ中すく、従来Ｏ低温・短時間加熱を
中心とした対策だけでは、熱に像の鋼材の７エライト説
炭を防止することは困−であった。
そこで本発明者勢は先きに加熱時Ｏ雰囲気會工業的に可
能な範囲で中性ないし還元性に保持し、さらに圧延後の
鋼材の冷却速度１早（する事に１って１ク一つそう７エ
ライ）脱脚層の低減を１石方法を開発したが、圧延後の
鋼材のフェライト説炭層會皆無にする事扛出米ず、その
抜本的な教養は未解決であった。
能な範囲で中性ないし還元性に保持し、さらに圧延後の
鋼材の冷却速度１早（する事に１って１ク一つそう７エ
ライ）脱脚層の低減を１石方法を開発したが、圧延後の
鋼材のフェライト説炭層會皆無にする事扛出米ず、その
抜本的な教養は未解決であった。
ノ々専用鋼材に仁の１うな脱炭層が存在丁、ると、ノ々
ネの主ｌ！特性である疲労強度を低下さぜること嬬良（
知られた事実である＊’ｒｔＫ縦素ｋｌｔとんど含まな
いフェライト脱炭層が存在すると、バネの疲労特性【着
しく損なう、こ０ためやむを得ずバネに成形する前に鋼
材表ｍ會切削また拡研削して脱縦層會除去することが一
般に行われており、そＯＩＩ造コストを著しく高ｖｈ％
ＯＫしていた。
ネの主ｌ！特性である疲労強度を低下さぜること嬬良（
知られた事実である＊’ｒｔＫ縦素ｋｌｔとんど含まな
いフェライト脱炭層が存在すると、バネの疲労特性【着
しく損なう、こ０ためやむを得ずバネに成形する前に鋼
材表ｍ會切削また拡研削して脱縦層會除去することが一
般に行われており、そＯＩＩ造コストを著しく高ｖｈ％
ＯＫしていた。
本発明者咎は更に研究のすえ高８４鋼の加熱中に生じる
フェライト脱炭は、加熱速ｆ？制御す◆ことに工って防
止可＊１！なことを見出した。即ち、高８ｉ鋼片は、加
熱炉にお−で通常９００℃〜１１００℃に加熱されるが
、その過程で６００℃〜７５０℃の温度範四を通過する
短時間の内に鋼片表面部の脱炭が急速に進行し、ｑ＃ｒ
ｃ肩書な７工２イト説炭層がこの間で形成されること管
／）きとめた、更に種々検討の結果、上配温度範１ｔ１
１３０℃／ｗｉｎ以上１２０℃／ｍｉｎ以下の速度で加
熱することに１って温度分布の゛不拘−性會生ずるとと
なくフェライト脱炭の発生を防止できる“ことを確認し
た。
フェライト脱炭は、加熱速ｆ？制御す◆ことに工って防
止可＊１！なことを見出した。即ち、高８ｉ鋼片は、加
熱炉にお−で通常９００℃〜１１００℃に加熱されるが
、その過程で６００℃〜７５０℃の温度範四を通過する
短時間の内に鋼片表面部の脱炭が急速に進行し、ｑ＃ｒ
ｃ肩書な７工２イト説炭層がこの間で形成されること管
／）きとめた、更に種々検討の結果、上配温度範１ｔ１
１３０℃／ｗｉｎ以上１２０℃／ｍｉｎ以下の速度で加
熱することに１って温度分布の゛不拘−性會生ずるとと
なくフェライト脱炭の発生を防止できる“ことを確認し
た。
かくして本発明はＳｉ１．ｏ ｏ〜３．００Ｘ’ｉ含有
する高Ｓｉ鋼片の加熱過程において、６００９〜７５０
℃の温度間１１に３０℃／ｍｌ ｎ以上１２０℃／ａｋ
ｉｎ以下の速度で加熱することｔ特徴とする方法である
。
する高Ｓｉ鋼片の加熱過程において、６００９〜７５０
℃の温度間１１に３０℃／ｍｌ ｎ以上１２０℃／ａｋ
ｉｎ以下の速度で加熱することｔ特徴とする方法である
。
次に１本発明における成分限定理由を述べる。
Ｓｉが１．０ＯＸ禾満のときは、加熱過程中に進行する
脱辰量は僅かであり１通常の熱間圧延後の比いｅ７ｊ％
組が３．０ Ｘ１超えると、靭性が劣化するので装置ａ
Ｋ＞ｈてａｓｉｔｌ、Ｏｏ 〜３．００ Ｎノ範■とし
た。こ０８ｓ＠１８において腕脚防止の効果が顕著なの
紘Ｃ量０多−中巌鋼線、と（ＫＣが０．５ Ｎ以上のＡ
ネ鋼において顕著である。
脱辰量は僅かであり１通常の熱間圧延後の比いｅ７ｊ％
組が３．０ Ｘ１超えると、靭性が劣化するので装置ａ
Ｋ＞ｈてａｓｉｔｌ、Ｏｏ 〜３．００ Ｎノ範■とし
た。こ０８ｓ＠１８において腕脚防止の効果が顕著なの
紘Ｃ量０多−中巌鋼線、と（ＫＣが０．５ Ｎ以上のＡ
ネ鋼において顕著である。
次に加熱過程でｓ ６００Ｃ未満の温度ではフェライ
トおよび）ぐ−ライトとして安定化しておりはとんど脱
炭扛進行しない、また加熱温度が７５０℃管超える温度
域は主としてオーステナイト領域にあｐ１比軟的脱炭。
トおよび）ぐ−ライトとして安定化しておりはとんど脱
炭扛進行しない、また加熱温度が７５０℃管超える温度
域は主としてオーステナイト領域にあｐ１比軟的脱炭。
速度が遅いうえ、７エ２イト脱巌が進行しない、従って
本発明で対象と丁べき１１度範囲は６００Ｃ〜７５０Ｃ
ＩＤ範ｓｒある。
本発明で対象と丁べき１１度範囲は６００Ｃ〜７５０Ｃ
ＩＤ範ｓｒある。
表１は本発明に％る８ｉを含む通常のバネ用鋼材２ｍ［
１１１０化学組成ｔ 示ｆ 。
１１１０化学組成ｔ 示ｆ 。
表 １
諏ＩＩＩは表ＩＫ示した成分０１２０口鋼片より切出し
た試料ムおよびＩＫ′）％／％て、従来性なわれている
通常Ｏ加鵬速度で加熱し、加熱途中の温度から水冷却し
た試料の盆脱脚深さくＸ）とフェライト脱炭深さくＹ）
を示したｔのである。ζ０ＩＩＯ加熱速度は２０℃／ｍ
ｌ烏である。同図かも供試料の変態温度区間ＫＱＪｊす
る６００℃〜７５０℃０１１度範囲で脱炭が進行し７工
ツイト脱炭層が生じることが明らかである。
た試料ムおよびＩＫ′）％／％て、従来性なわれている
通常Ｏ加鵬速度で加熱し、加熱途中の温度から水冷却し
た試料の盆脱脚深さくＸ）とフェライト脱炭深さくＹ）
を示したｔのである。ζ０ＩＩＯ加熱速度は２０℃／ｍ
ｌ烏である。同図かも供試料の変態温度区間ＫＱＪｊす
る６００℃〜７５０℃０１１度範囲で脱炭が進行し７工
ツイト脱炭層が生じることが明らかである。
１１２１１Ｆｉフ工ライト脱炭看孝キヤ凛遵行する危険
＠度区間（６００℃〜７５０℃＞ｔａｋｅ）速度で加熱
し、均熱（１０００℃、４０分間）及び冷却〇一連Ｏ熱
処ｌｌｔ経た試料の全脱縦深さくＸ）とフェライト脱炭
ＩＩさくＹ）？示したｔのである。なお、冷却速ｔａ−
ずれ４２０℃／ｍｉｎとして冷却時の脱炭発生【抑制し
た。
＠度区間（６００℃〜７５０℃＞ｔａｋｅ）速度で加熱
し、均熱（１０００℃、４０分間）及び冷却〇一連Ｏ熱
処ｌｌｔ経た試料の全脱縦深さくＸ）とフェライト脱炭
ＩＩさくＹ）？示したｔのである。なお、冷却速ｔａ−
ずれ４２０℃／ｍｉｎとして冷却時の脱炭発生【抑制し
た。
第２１１！ｊ、３０℃／ｒｕｉｎ未満の速度で加熱する
とｍ縦が著しく進行したフェライト匙炭層省生じる。−
万１２０℃／ｍ１ＩＩ管超える加熱速度につ−では、通
常の鋼片加熱炉で扛仁れ以上０１［ｆを得ること拡難し
−、したがって加熱炉に％別な処置をする必要がありい
たずらにコスト高になるほか、材質的に％結晶粒が局部
的に粗大化して好ましくない、こむため加熱速度は品質
上及びコスト上ｓｏｗｍ這ａ−１２０ε／ｍｌｎが最適
である。この３０℃／ｗｉｎ以上１２０℃／ｍムｎ以下
の加熱速度は、加熱炉入口ＩＩ￥ｒ高温−し急速加熱す
ることに１って容易に達成することができる。
とｍ縦が著しく進行したフェライト匙炭層省生じる。−
万１２０℃／ｍ１ＩＩ管超える加熱速度につ−では、通
常の鋼片加熱炉で扛仁れ以上０１［ｆを得ること拡難し
−、したがって加熱炉に％別な処置をする必要がありい
たずらにコスト高になるほか、材質的に％結晶粒が局部
的に粗大化して好ましくない、こむため加熱速度は品質
上及びコスト上ｓｏｗｍ這ａ−１２０ε／ｍｌｎが最適
である。この３０℃／ｗｉｎ以上１２０℃／ｍムｎ以下
の加熱速度は、加熱炉入口ＩＩ￥ｒ高温−し急速加熱す
ることに１って容易に達成することができる。
なお、本発明者勢は既に冷却速度め制御による７工ライ
ト脱脚の防止に関して特願昭５４−６５７４号で出願済
みである。こ０技術は８ｉ１．ＯＯ〜３．ＧＯＸｔｅｗ
するバネ用鋼材の熱間圧延後の冷却過程において、７５
０〜６００℃のＩａｌｔ範Ｉ！１ｔ−１５℃／ｍｉｍ以
上、２００℃／ ｍｉｎ以下の速度で冷却丁この技術は
素材の組織がオーステナイトであること及び大気中にお
ける冷却であって、素材の組織がα鉄とパニツイトであ
ｐ１雰囲気が炉中における燃焼ガスである本発明と著し
く異なるものでＴｏ９．ＩＰｉに７エ２イト脱炭の主成
を決定讐る雰囲気とＯＩＩ画反応速度、鋼中０００拡散
速度が異なるために本発明とは全く異質な機構０％ので
ある。
ト脱脚の防止に関して特願昭５４−６５７４号で出願済
みである。こ０技術は８ｉ１．ＯＯ〜３．ＧＯＸｔｅｗ
するバネ用鋼材の熱間圧延後の冷却過程において、７５
０〜６００℃のＩａｌｔ範Ｉ！１ｔ−１５℃／ｍｉｍ以
上、２００℃／ ｍｉｎ以下の速度で冷却丁この技術は
素材の組織がオーステナイトであること及び大気中にお
ける冷却であって、素材の組織がα鉄とパニツイトであ
ｐ１雰囲気が炉中における燃焼ガスである本発明と著し
く異なるものでＴｏ９．ＩＰｉに７エ２イト脱炭の主成
を決定讐る雰囲気とＯＩＩ画反応速度、鋼中０００拡散
速度が異なるために本発明とは全く異質な機構０％ので
ある。
以下本発明！実施例にりいて具体的に説明する。
表２は、試験に使用したａｉ鋼片の化学組成と熱関圧砥
条件である。転炉にてＩＩｍした各種の１バネ鋼を１２
０口鋼）ＩｒＫ分塊圧嬌し、！！２に示す温ｆＫ？！加
熱したあと直１１９φ〜１７φＯ１Ｉ材に圧延した。
条件である。転炉にてＩＩｍした各種の１バネ鋼を１２
０口鋼）ＩｒＫ分塊圧嬌し、！！２に示す温ｆＫ？！加
熱したあと直１１９φ〜１７φＯ１Ｉ材に圧延した。
１！２
表３嬬フェライト脱炭が遂行する危険温度区間（６００
℃〜７ｓＯ℃）ｅ１１１Ｌ々の速度で鋼片を加熱し、圧
延したＩＩｍの７エライト脱炭旅さと盆脱辰深さを示し
た％０である。
℃〜７ｓＯ℃）ｅ１１１Ｌ々の速度で鋼片を加熱し、圧
延したＩＩｍの７エライト脱炭旅さと盆脱辰深さを示し
た％０である。
１！３
なお、圧延後の冷却速度につめてはパターン■では衝風
冷却にＬり２０ ’Ｃ／ ｍｉｎ以上となってお□ ９、冷却時の脱炭を抑制した結果、フェライト腕脚ゼロ
と全脱炭低減が可能となった。−万、パターンＭでは自
然冷却により冷却速度は１５℃／ｍｉｎとなり、全脱炭
はｔＲターン１に比べ増加しているもののフェライト脱
炭ゼロは達成できた。
冷却にＬり２０ ’Ｃ／ ｍｉｎ以上となってお□ ９、冷却時の脱炭を抑制した結果、フェライト腕脚ゼロ
と全脱炭低減が可能となった。−万、パターンＭでは自
然冷却により冷却速度は１５℃／ｍｉｎとなり、全脱炭
はｔＲターン１に比べ増加しているもののフェライト脱
炭ゼロは達成できた。
これらの拠施例におｉて従来法の加熱速皺り０℃／ｍｉ
ｎ禾満は従来性なわれて−る１うな加熱方式（予熱シー
／十加熱ゾーン士均熱ゾーン）に１９加熱したｔので６
９、本尭明法の３０℃／１ｎｉｎ以上については急速加
Ｓ方式（加熱ゾーン＋均熱ゾーン）Ｋ１って得た％０で
ある０表３に示す１５に従来の加熱方法ではフェライト
脱炭を避ける仁とは困難であるが、本発明に１れば鋼片
會急速加熱すると−ラ簡単な手段ＫＬって、従来の鋼片
加熱Ｌ９を速い遮鼠で変態温度区間【通過ゼしめ、脱炭
の進行を抑制で１１フエライト脱炭の発生【防止すゐこ
とができた。
ｎ禾満は従来性なわれて−る１うな加熱方式（予熱シー
／十加熱ゾーン士均熱ゾーン）に１９加熱したｔので６
９、本尭明法の３０℃／１ｎｉｎ以上については急速加
Ｓ方式（加熱ゾーン＋均熱ゾーン）Ｋ１って得た％０で
ある０表３に示す１５に従来の加熱方法ではフェライト
脱炭を避ける仁とは困難であるが、本発明に１れば鋼片
會急速加熱すると−ラ簡単な手段ＫＬって、従来の鋼片
加熱Ｌ９を速い遮鼠で変態温度区間【通過ゼしめ、脱炭
の進行を抑制で１１フエライト脱炭の発生【防止すゐこ
とができた。
上述した如（本発明は脱羨の少ない′１ＩＪ８ｉ鋼材【
安価Ｋｍ供する４ｏ″ＣＴｏ９．９Ｌ素やむｔえず行わ
れている成形前の＠削または研削工ＩＩｔ雀略で組工業
上の利用価値の極めて大きい％１２）である。
安価Ｋｍ供する４ｏ″ＣＴｏ９．９Ｌ素やむｔえず行わ
れている成形前の＠削または研削工ＩＩｔ雀略で組工業
上の利用価値の極めて大きい％１２）である。
なお、重置＠拡高８ｉ鋼の鋼片加熱１１に発生するフェ
ライト脱炭抑制のみならず、圧延後の鍛造。
ライト脱炭抑制のみならず、圧延後の鍛造。
押出、！［１画４６１１０作ＩＩＩ的で鋼材を再加熱、
する場合Ｏフェライト脱炭の防止にを利用ＩＩＪ能な技
術である。
する場合Ｏフェライト脱炭の防止にを利用ＩＩＪ能な技
術である。
表図面０１２１ＪＩＬ亀説明
第１図は１２０口鋼片よｐ切出した試料管加熱する過程
で所定の温度から水焼入した高８１鋼の脱炭深さを示す
因、１１２因嬬該試料【種々０温度で加熱し、均熱・冷
却という一遅の熱処ｌｌｔ経た高Ｓｉ鋼の脱疑深さ管示
す図である。
で所定の温度から水焼入した高８１鋼の脱炭深さを示す
因、１１２因嬬該試料【種々０温度で加熱し、均熱・冷
却という一遅の熱処ｌｌｔ経た高Ｓｉ鋼の脱疑深さ管示
す図である。
代理人 弁理士 秋 沢 政 党
他２名
Claims (1)
- （１） ８ｉ１．Ｑ ｏ〜３．００Ｘｔ含肩する鋼線
の熱間加エエ１ｉにおいて、６００℃〜７５０℃の温度
範＠ｆ３０℃／ｗｉｎ以上、１２０℃／ｗｉｎ以下の速
度で鋼片を加熱することを特徴とする高８ｉ鋼材の脱炭
防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10780181A JPS6037853B2 (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 高Ｓｉ鋼材の脱炭防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10780181A JPS6037853B2 (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 高Ｓｉ鋼材の脱炭防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS589930A true JPS589930A (ja) | 1983-01-20 |
| JPS6037853B2 JPS6037853B2 (ja) | 1985-08-28 |
Family
ID=14468373
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10780181A Expired JPS6037853B2 (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 高Ｓｉ鋼材の脱炭防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6037853B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012073772A1 (ja) * | 2010-12-03 | 2012-06-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 珪素含有鋼スラブの熱間圧延方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0430460U (ja) * | 1990-07-05 | 1992-03-11 |
-
1981
- 1981-07-10 JP JP10780181A patent/JPS6037853B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012073772A1 (ja) * | 2010-12-03 | 2012-06-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 珪素含有鋼スラブの熱間圧延方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6037853B2 (ja) | 1985-08-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10975454B2 (en) | Ultra-high strength steel sheet having excellent phosphatability and bendability | |
| CA2961428C (en) | Method for production of a nitrided packaging steel | |
| US3904446A (en) | Process of making high strength cold rolled steel having excellent bake-hardening properties | |
| JPS589930A (ja) | 高Ｓｉ鋼材の脱炭防止方法 | |
| US3188246A (en) | Method of manufacturing drawing steel | |
| JPH0112815B2 (ja) | ||
| JPH06145793A (ja) | 継目無鋼管の脱炭防止方法 | |
| US3567527A (en) | Metallurgical process and product | |
| JPH0257632A (ja) | 熱疲労特性の優れた型用鋼の製造方法 | |
| US2826520A (en) | Method of processing grain-oriented silicon steel | |
| KR100544644B1 (ko) | 고강도 고탄소강 선재의 제조방법 | |
| US2289138A (en) | Method of hardening steel | |
| JP2705284B2 (ja) | 高強度継目無鋼管の製造方法 | |
| JPS589917A (ja) | 鋼片加熱時における脱炭防止方法 | |
| JPS60169517A (ja) | 肉厚方向に均一な硬さをもつ引張り強さ５０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の高強度鋼の製造法 | |
| US1941101A (en) | Process for producing a steel having a lesser tendency to blue fracture and brittleness due to ageing | |
| JPS5861221A (ja) | 高強度高靭性鋼の製造法 | |
| JPH0353018A (ja) | 処理鋼のコンポーネントの製造方法 | |
| JPS57116727A (en) | Production of high carbon alloy steel wire rod | |
| JPH0158251B2 (ja) | ||
| JPS6153404B2 (ja) | ||
| JPH0369967B2 (ja) | ||
| US979113A (en) | Heat treatment of steel. | |
| SU1617011A1 (ru) | Способ термической обработки заготовок | |
| KR100554748B1 (ko) | 신선용 고강도 선재의 제조방법 |