JPS5896110A - Ｌｎｇからの動力回収における運転方法 - Google Patents
Ｌｎｇからの動力回収における運転方法Info
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- JPS5896110A JPS5896110A JP19438281A JP19438281A JPS5896110A JP S5896110 A JPS5896110 A JP S5896110A JP 19438281 A JP19438281 A JP 19438281A JP 19438281 A JP19438281 A JP 19438281A JP S5896110 A JPS5896110 A JP S5896110A
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- turbine
- temperature
- gas
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
- F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
- F01K25/10—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours the vapours being cold, e.g. ammonia, carbon dioxide, ether
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は液化天然ガス（ＬＮＧ）の再ガス化において多
成分混合作動流体を用いたランキンサイクルを利用して
冷熱を回収する方法に関する。更に詳しくは、外部高熱
源の温度に変化が生じた場合にも複雑な操作を行なうこ
となく継続的に高い効率で冷熱を回収する方法に関する
。
成分混合作動流体を用いたランキンサイクルを利用して
冷熱を回収する方法に関する。更に詳しくは、外部高熱
源の温度に変化が生じた場合にも複雑な操作を行なうこ
となく継続的に高い効率で冷熱を回収する方法に関する
。
ＬＮＧの冷熱の有効利用の一方法としては、例えば米国
特許３．４７９．８３２号あるいは特公昭５４−３４．
７６１号のように、天然ガスを液化するプロセス原理を
逆に作動させて、すなわちＬＮＧとＣ１ないしＣ６の炭
化水素等の混合作動流体とを多流体熱交換器を介してラ
ンキンサイクルを形成させ、ＬＮＧをガス化させつつ混
合作動流体によりタービンを駆動させて動力を回収する
方法が提案されている。現在、この回収エネルギーは電
力として回収する方法が一般的である。
特許３．４７９．８３２号あるいは特公昭５４−３４．
７６１号のように、天然ガスを液化するプロセス原理を
逆に作動させて、すなわちＬＮＧとＣ１ないしＣ６の炭
化水素等の混合作動流体とを多流体熱交換器を介してラ
ンキンサイクルを形成させ、ＬＮＧをガス化させつつ混
合作動流体によりタービンを駆動させて動力を回収する
方法が提案されている。現在、この回収エネルギーは電
力として回収する方法が一般的である。
この多成分混合作動流体のランキンサイクルはＬＮＧを
冷熱源として形成されるが、高熱源としては海水、温水
、排スチームあるいは排煙ガス等が使用でき、入手が容
易であり凍結し難い点から海水を用いるのが一般的であ
る。冷熱源としてのＬＮＧが通常−１６０℃前後の温度
で輸送並びに貯蔵されほぼ一定の温度で変化しないのに
対し、高熱源の海水の温度は季節等により変化する。し
たがって夏期及び冬期のいずれにおいても効率よく冷熱
を電力等として回収するためには、この高熱源の温度変
化に対応させ、冷熱回収プロセスを運転する必要がある
。
冷熱源として形成されるが、高熱源としては海水、温水
、排スチームあるいは排煙ガス等が使用でき、入手が容
易であり凍結し難い点から海水を用いるのが一般的であ
る。冷熱源としてのＬＮＧが通常−１６０℃前後の温度
で輸送並びに貯蔵されほぼ一定の温度で変化しないのに
対し、高熱源の海水の温度は季節等により変化する。し
たがって夏期及び冬期のいずれにおいても効率よく冷熱
を電力等として回収するためには、この高熱源の温度変
化に対応させ、冷熱回収プロセスを運転する必要がある
。
従来、この高熱源の温度変化に応じた運転の対応法とし
ては次のような３種類の方法が考えられていた。
ては次のような３種類の方法が考えられていた。
（１） タービン前圧はほぼ一定とし、高熱源の温度
変化に応じて多成分混合作動流体の組成を変化させる。
変化に応じて多成分混合作動流体の組成を変化させる。
（２）多成分混合作動流体がタービン入口において完全
気化するよう高熱源の温度に応じてタービン前圧を調整
する。
気化するよう高熱源の温度に応じてタービン前圧を調整
する。
（３） タービン前圧はほぼ一定とし、冬期において
もタービン入口で完全気化するような多成分混合作動流
体を使用する。
もタービン入口で完全気化するような多成分混合作動流
体を使用する。
しかし、これらの方法はいずれも下記のような欠点があ
り十分なものではない。すなわち（１）の方法の場合に
は、効率よく冷熱を回収することはできるが、海水の温
度の変化に応じて多成分混合作動流体の組成を変化させ
るため、連続運転が不可能でありまた運転操作も煩雑に
なり好ましくない。
り十分なものではない。すなわち（１）の方法の場合に
は、効率よく冷熱を回収することはできるが、海水の温
度の変化に応じて多成分混合作動流体の組成を変化させ
るため、連続運転が不可能でありまた運転操作も煩雑に
なり好ましくない。
（２）の方法の場合には、タービン前圧を変化させると
低圧作動流体により加熱される高圧作動流体の熱負荷に
対する温度曲線の変曲点が変化し、特にタービン前圧を
低下させた場合には多流体熱交換器内での伝熱のため温
度差の極小点（ピンチポイント）の温度差が小さくなシ
過ぎることによる伝熱不能が生じ易く、安定運転の確保
が極めて困難であり、加えてエネルギー回収効率も低い
。また（３）の方法の場合には、運転操作上の問題は生
じないが夏期のエネルギー回収効率が大きく低下するた
め好ましくない。
低圧作動流体により加熱される高圧作動流体の熱負荷に
対する温度曲線の変曲点が変化し、特にタービン前圧を
低下させた場合には多流体熱交換器内での伝熱のため温
度差の極小点（ピンチポイント）の温度差が小さくなシ
過ぎることによる伝熱不能が生じ易く、安定運転の確保
が極めて困難であり、加えてエネルギー回収効率も低い
。また（３）の方法の場合には、運転操作上の問題は生
じないが夏期のエネルギー回収効率が大きく低下するた
め好ましくない。
本発明者らは、かかる問題点を解決し、高熱源に温度変
化が生じても安定にかつ効率よ（ＬＮＧの冷熱を回収す
る方法につき鋭意検討した結果本発明を完成するに到っ
た。
化が生じても安定にかつ効率よ（ＬＮＧの冷熱を回収す
る方法につき鋭意検討した結果本発明を完成するに到っ
た。
すなわち、本発明は液化天然ガス（ＬＮＧ）の再ガス化
において、ＬＮＧを冷熱源とし、外部高熱源を用いて多
成分混合作動流体にランキンサイクルを行わせつつター
ビンを回転させ動力を回収するに際して、外部高熱源と
多成分混合作動流体間の熱交換を行なう熱交換器からタ
ービンへ至る流路上で、外部高熱源の温度変化に応じて
多成分混合作動流体の気液分離を行なうことを特徴とす
るＬＮＧからの動力回収方法である。この方法によれば
、タービン前圧を一定に保持ヤき前記（２）のようにタ
ービン前圧を変化させないため、多流体熱交換器におい
てランキンサイクルを行う作動流体の自己熱交換が不可
能となることはなく、安定した運転が維持できる。
において、ＬＮＧを冷熱源とし、外部高熱源を用いて多
成分混合作動流体にランキンサイクルを行わせつつター
ビンを回転させ動力を回収するに際して、外部高熱源と
多成分混合作動流体間の熱交換を行なう熱交換器からタ
ービンへ至る流路上で、外部高熱源の温度変化に応じて
多成分混合作動流体の気液分離を行なうことを特徴とす
るＬＮＧからの動力回収方法である。この方法によれば
、タービン前圧を一定に保持ヤき前記（２）のようにタ
ービン前圧を変化させないため、多流体熱交換器におい
てランキンサイクルを行う作動流体の自己熱交換が不可
能となることはなく、安定した運転が維持できる。
本発明のＬＮＧからの動力回収方法につき、以下第１図
を参照して具体的に説明する。
を参照して具体的に説明する。
ＬＮＧはＬＮＧ貯蔵タンク１に貯蔵されているが、必要
に応じてＬＮＧタンクよりＬＮＧ供給ポンプ２により加
圧され再ガス化工程へと送り出される。再ガス化は多流
体熱交換器３において作動流体と熱交換して実施される
。
に応じてＬＮＧタンクよりＬＮＧ供給ポンプ２により加
圧され再ガス化工程へと送り出される。再ガス化は多流
体熱交換器３において作動流体と熱交換して実施される
。
この場合、作動流体は例えばメタン、エタン、プロパン
、ブタン等の炭化水素の混合物であり、その低圧におけ
る冷却曲線と加熱再ガス化されるＬＮＧの蒸発曲線との
温度差ができるだけ小さくなるような組成を有するもの
を使用することがエネルギー回収効率を高める上で望ま
しい。
、ブタン等の炭化水素の混合物であり、その低圧におけ
る冷却曲線と加熱再ガス化されるＬＮＧの蒸発曲線との
温度差ができるだけ小さくなるような組成を有するもの
を使用することがエネルギー回収効率を高める上で望ま
しい。
ＬＮＧの再ガス化のだめの加熱源となる作動流体は作動
流体タービン７より多流体熱交換器３へ戻る高温低圧の
作動流体であり、ＬＮＧの加熱すなわち再ガス化は主と
して凝縮する作動流体の潜熱で行なわれる。
流体タービン７より多流体熱交換器３へ戻る高温低圧の
作動流体であり、ＬＮＧの加熱すなわち再ガス化は主と
して凝縮する作動流体の潜熱で行なわれる。
多流体熱交換器３を出るＬＮＧは大部分気化され、さら
に必要に応じて外部熱源例えば海水との熱交換をＬＮＧ
加熱器４によって加熱完全気化されて消費者へ送られる
。
に必要に応じて外部熱源例えば海水との熱交換をＬＮＧ
加熱器４によって加熱完全気化されて消費者へ送られる
。
一方、作動流体は、一般的には閉鎖サイクルを形成し循
環される。作動流体タービン７から出た高温低圧の作動
流体は大部分がガス相であり多流体熱交換器３に入り、
ここで先のＬＮＧ並びに作動流体ポンプ１１を経て供給
される低温高圧の作動流体に対して主として凝縮潜熱を
与えつつ冷却され、多流体熱交換器３を出る際には総て
液化され、低温低圧の作動流体に変する。
環される。作動流体タービン７から出た高温低圧の作動
流体は大部分がガス相であり多流体熱交換器３に入り、
ここで先のＬＮＧ並びに作動流体ポンプ１１を経て供給
される低温高圧の作動流体に対して主として凝縮潜熱を
与えつつ冷却され、多流体熱交換器３を出る際には総て
液化され、低温低圧の作動流体に変する。
こうして液化した低温低圧の作動流体は作動流体貯槽１
０に溜められ、ポンプ１１で所定の圧力まで昇圧され、
低温高圧の作動流体となり、再び多流体熱交換器３へと
導びがれ、ＬＮＧとともに先の高温低圧の作動流体から
主としてその凝縮潜熱を受けつつ熱交換して昇温され気
液混相の流体となる。
０に溜められ、ポンプ１１で所定の圧力まで昇圧され、
低温高圧の作動流体となり、再び多流体熱交換器３へと
導びがれ、ＬＮＧとともに先の高温低圧の作動流体から
主としてその凝縮潜熱を受けつつ熱交換して昇温され気
液混相の流体となる。
多流体熱交換器３を出た高圧の作動流体は未気化ガスを
含む気液混相流であるため更に作動流体加熱器５におい
て、外部高熱源、例えば海水により加熱される。
含む気液混相流であるため更に作動流体加熱器５におい
て、外部高熱源、例えば海水により加熱される。
先に説明したように、従来はこの作動流体熱交換器５を
出る高圧作動流体が常に露点以上の温度となり完全に気
化するように、多成分混合作動流体の組成あるいはター
ビンの入口圧力を調整あるいは設定して、いた。
出る高圧作動流体が常に露点以上の温度となり完全に気
化するように、多成分混合作動流体の組成あるいはター
ビンの入口圧力を調整あるいは設定して、いた。
本発明においては、ある一定に設定した多成分混合作動
流体とタービン入口圧力を保持するため、作動流体加熱
器における外部高熱源の温度変化によっては、露点以下
となシ気液混相となる。気液混相のままタービンへ供給
することはタービンの羽根等が液飛沫により損傷を受け
るため適当でない０ 本発明方法においては、作動流体加熱器５から作動流体
タービン７へ至る流路上に例えば気液分離器６を設置し
て高圧作動流体の気液分離を行ない、気相部分は作動流
体タービン７へ導きここでタービンを回転させ動力を発
生させると同時に圧力、温度を共に減じ高温低圧の作動
流体となり再度多流体熱交換器３へ循環され閉鎖サイク
ルを形成する。一方、気液分離器６で分離された液相部
はタービンをバイパスし、膨張弁１２を経由して、所望
により設置される低圧作動流体ドラム９に入り、次いで
再度多流体熱交換器３へと循環され、気相部と同様閉鎖
サイクルを形成する。低圧作動流体ドラム９は気液分離
器でタービンからの気液混相の低圧作動流体と膨張弁か
らの気液混相の低に対する気液の配分を均一にして熱交
換性能の低下を防止するために設けられたものである。
流体とタービン入口圧力を保持するため、作動流体加熱
器における外部高熱源の温度変化によっては、露点以下
となシ気液混相となる。気液混相のままタービンへ供給
することはタービンの羽根等が液飛沫により損傷を受け
るため適当でない０ 本発明方法においては、作動流体加熱器５から作動流体
タービン７へ至る流路上に例えば気液分離器６を設置し
て高圧作動流体の気液分離を行ない、気相部分は作動流
体タービン７へ導きここでタービンを回転させ動力を発
生させると同時に圧力、温度を共に減じ高温低圧の作動
流体となり再度多流体熱交換器３へ循環され閉鎖サイク
ルを形成する。一方、気液分離器６で分離された液相部
はタービンをバイパスし、膨張弁１２を経由して、所望
により設置される低圧作動流体ドラム９に入り、次いで
再度多流体熱交換器３へと循環され、気相部と同様閉鎖
サイクルを形成する。低圧作動流体ドラム９は気液分離
器でタービンからの気液混相の低圧作動流体と膨張弁か
らの気液混相の低に対する気液の配分を均一にして熱交
換性能の低下を防止するために設けられたものである。
気液分離器６を設置することにより、外部高熱源の温度
変化があった場合、例えば冬期に海水温度が低下して作
動流体加熱器５を出る作動流体が気液混和となっても、
作動流体の気相部のみをタービンに供給することができ
るのでタービンの入口圧力を実質的に変化させずにほぼ
一定に保つことが可能である。気液分離を行ない液相部
をタービンをバイパスさせる方法は、作動流体が一見無
駄にリサイクルするため冷熱の回収効率が低下するよう
にも考えられるが、後記の実施例にも示されるように他
の方法に比較すると回収効率は高い。
変化があった場合、例えば冬期に海水温度が低下して作
動流体加熱器５を出る作動流体が気液混和となっても、
作動流体の気相部のみをタービンに供給することができ
るのでタービンの入口圧力を実質的に変化させずにほぼ
一定に保つことが可能である。気液分離を行ない液相部
をタービンをバイパスさせる方法は、作動流体が一見無
駄にリサイクルするため冷熱の回収効率が低下するよう
にも考えられるが、後記の実施例にも示されるように他
の方法に比較すると回収効率は高い。
最適な運転方法は、夏期の海水温度が実質的に最高温度
であるときに、作動流体加熱器の出口における多成分混
合作動流体の温度が露点以上、好ましくは露点に近い温
度となり、かつ動力回収が高効率で行われるように、多
成分混合作動流体の組成及びタービン入口の圧力を選定
する。そして、冬期など海水温度が低下した時には、作
動流体加熱器の出口の温度は必然的に露点以下の温度に
なり、多成分混合作動流体は気液混相を呈するが、ター
ビン入口の圧力は夏期の場合と同じに設定し実質的に変
化させず、この気液混相の多成分混合作動流体を上記の
ように気液分離して運転する方法である。
であるときに、作動流体加熱器の出口における多成分混
合作動流体の温度が露点以上、好ましくは露点に近い温
度となり、かつ動力回収が高効率で行われるように、多
成分混合作動流体の組成及びタービン入口の圧力を選定
する。そして、冬期など海水温度が低下した時には、作
動流体加熱器の出口の温度は必然的に露点以下の温度に
なり、多成分混合作動流体は気液混相を呈するが、ター
ビン入口の圧力は夏期の場合と同じに設定し実質的に変
化させず、この気液混相の多成分混合作動流体を上記の
ように気液分離して運転する方法である。
なお、ここでは多流体熱交換器を一段とした例を用いて
説明したが、多流体熱交換器を複数段とすること、ある
いはこれら多流体熱交換器の各段間に各流体の気液分離
器を設置すること等適宜選択できる。
説明したが、多流体熱交換器を複数段とすること、ある
いはこれら多流体熱交換器の各段間に各流体の気液分離
器を設置すること等適宜選択できる。
本発明方法は、海水のような温度変動の生ずる熱源を外
部高熱源として使用するＬＮＧの再ガス化動力回収シス
テムにおいても、複雑な操作を行うことなく安定して高
い効率で冷熱を回収することを可能にするものであり、
工業的実施にあっては極めて大きな効果を発揮するもの
である。
部高熱源として使用するＬＮＧの再ガス化動力回収シス
テムにおいても、複雑な操作を行うことなく安定して高
い効率で冷熱を回収することを可能にするものであり、
工業的実施にあっては極めて大きな効果を発揮するもの
である。
以下、実施例によって本発明を説明する。
実施例１
第１図に示したＬＮＧ再ガス化動力回収プロセスを用い
て表１に示した組成を有するＬＮＧの再ガス化を実施し
た。
て表１に示した組成を有するＬＮＧの再ガス化を実施し
た。
ＬＮＧはＬＮＧ貯蔵タンク１に一１６０℃にて貯蔵され
ており、ＬＮＧ供給ポンプ２により２６ａｔａに加圧し
て１００ ｔ／時の流量で再ガス化工程へ送出した。再
ガス化は多流体熱交換器３において作動流体との熱交換
により実施され、多流体熱交換器３を出る時の温度は夏
期−２８℃、冬期−３８℃であり、ＬＮＧは大部分気化
され、さらに海水との熱交換器４によって夏期２０℃、
冬期θ℃まで加熱され完全に気化して消費者へと送られ
た。海水の温度は夏期２８℃、冬期９℃であった。
ており、ＬＮＧ供給ポンプ２により２６ａｔａに加圧し
て１００ ｔ／時の流量で再ガス化工程へ送出した。再
ガス化は多流体熱交換器３において作動流体との熱交換
により実施され、多流体熱交換器３を出る時の温度は夏
期−２８℃、冬期−３８℃であり、ＬＮＧは大部分気化
され、さらに海水との熱交換器４によって夏期２０℃、
冬期θ℃まで加熱され完全に気化して消費者へと送られ
た。海水の温度は夏期２８℃、冬期９℃であった。
一方、多成分混合作動流体Ａは表１に示した組成を有す
るもので閉鎖サイクルを循環する。作動流体タービンか
ら出た高温低圧の作動流体は大部分が気相であり、圧力
は３．１ ａｔａ 、温度は夏期−２３℃、冬期−３３
℃にて低圧作動流体気液分離ドラム９に入った。低圧作
動流体は次いで多流体熱交換器３に入り、ＬＮＧ及び高
圧作動流体に熱を与えつつ液化され多流体熱交換器３を
出た時には総て液化され、温度は夏期冬期共に一１２９
℃まで低下していた。この低温低圧の作動流体は作動流
体貯槽８に溜められ、ポンプ１１で１４．９ａｔａまで
昇圧され低温高圧の作動流体となり、再び多流体熱交換
器３へと導かれ、先の低圧作動流体から熱を受は昇温さ
れ気液混相の流体となった。
るもので閉鎖サイクルを循環する。作動流体タービンか
ら出た高温低圧の作動流体は大部分が気相であり、圧力
は３．１ ａｔａ 、温度は夏期−２３℃、冬期−３３
℃にて低圧作動流体気液分離ドラム９に入った。低圧作
動流体は次いで多流体熱交換器３に入り、ＬＮＧ及び高
圧作動流体に熱を与えつつ液化され多流体熱交換器３を
出た時には総て液化され、温度は夏期冬期共に一１２９
℃まで低下していた。この低温低圧の作動流体は作動流
体貯槽８に溜められ、ポンプ１１で１４．９ａｔａまで
昇圧され低温高圧の作動流体となり、再び多流体熱交換
器３へと導かれ、先の低圧作動流体から熱を受は昇温さ
れ気液混相の流体となった。
この気液混相流体は次いで作動流体加熱器５において外
部゛高熱源である海水（Ｉｊｉ度は前述の場合に同じ）
により加熱され、夏期には総て気化され露点に近い温度
２２℃となへり、冬期には海水温度が低いため完全には
気化されずに３℃まで加熱されタービン入口前の気液分
離器６に入る。冬期の気液混相の作動流体はここで気液
分離され、この時の気液のモル比は０．８８５：０．１
１５であった。
部゛高熱源である海水（Ｉｊｉ度は前述の場合に同じ）
により加熱され、夏期には総て気化され露点に近い温度
２２℃となへり、冬期には海水温度が低いため完全には
気化されずに３℃まで加熱されタービン入口前の気液分
離器６に入る。冬期の気液混相の作動流体はここで気液
分離され、この時の気液のモル比は０．８８５：０．１
１５であった。
気相部分はタービンへ導かれるが、タービン入口での作
動流体の圧力は、夏期も冬期も共に１１．９ａｔａで一
定であった。作動流体はタービンを回転させると同時に
温度、圧力を共に減じ低圧作動流体ドラム９へ導かれ閉
鎖サイクルを形成した。一方、気液分離器６で分離され
た冬期の液相部分は膨張弁１２を経由して低圧作動流体
゛ドラムに入りタービンからの作動流体と合流して循環
した。
動流体の圧力は、夏期も冬期も共に１１．９ａｔａで一
定であった。作動流体はタービンを回転させると同時に
温度、圧力を共に減じ低圧作動流体ドラム９へ導かれ閉
鎖サイクルを形成した。一方、気液分離器６で分離され
た冬期の液相部分は膨張弁１２を経由して低圧作動流体
゛ドラムに入りタービンからの作動流体と合流して循環
した。
作動流体タービンに連結されている発電機８からは°夏
期には４４２０ＫＷ、 冬期には３２００ＫＷの電力
が得られた。
期には４４２０ＫＷ、 冬期には３２００ＫＷの電力
が得られた。
表Ｉ ＬＮＧ及び作動流体の組成
比較例１
第１図のプロセスにおいて膨張弁１２を閉鎖し、かつ多
成分混合作動流体がタービン入口において完全気化する
よう海水の温度に応じてタービン前圧を調整したこと以
外については実施例１と同様にして、ＬＮＧを再ガス化
させつつ動力回収を行なった。したがって夏期の運転状
況は実施例１の場合と全く同様であった。
成分混合作動流体がタービン入口において完全気化する
よう海水の温度に応じてタービン前圧を調整したこと以
外については実施例１と同様にして、ＬＮＧを再ガス化
させつつ動力回収を行なった。したがって夏期の運転状
況は実施例１の場合と全く同様であった。
冬期においては、タービン入口において作動流体を完全
気化させるためには、タービン入口の圧力を８． Ｏａ
ｔａまで低下させる必要があり、この時の発電機の回収
電力は２．２２０ ＫＷであった。また作動流体の各部
位における温度及び圧力は、タービン出口では一２３℃
、 ３．１ ａｔａ 、多流体熱交換器出口（低圧流路
）では−１２９℃、２．７ａｔａ。
気化させるためには、タービン入口の圧力を８． Ｏａ
ｔａまで低下させる必要があり、この時の発電機の回収
電力は２．２２０ ＫＷであった。また作動流体の各部
位における温度及び圧力は、タービン出口では一２３℃
、 ３．１ ａｔａ 、多流体熱交換器出口（低圧流路
）では−１２９℃、２．７ａｔａ。
多流体熱交換器入口（高圧流路）では−１２８℃。
１０．４ ａｔａ 、作動流体加熱器出口では１．４℃
。
。
８．１ ａｔａであった。
４・比較例２ 第１図のプロセスにおいて膨張弁１２を閉鎖し、かつ冬
期に作動流体が完全気化するように表１に示しだ組成を
有する多成分混合作動流体Ｂを使用したこと以外につい
ては実施例１と同様にしてＬＮＧを再ガス化させつつ動
力回収を行なった。
４・比較例２ 第１図のプロセスにおいて膨張弁１２を閉鎖し、かつ冬
期に作動流体が完全気化するように表１に示しだ組成を
有する多成分混合作動流体Ｂを使用したこと以外につい
ては実施例１と同様にしてＬＮＧを再ガス化させつつ動
力回収を行なった。
この場合の発電機の回収電力は夏期には３７２０ＫＷ、
冬期には３４２０ ＫＷであり、本発明の方法による
場合と比較すると冬期の回収電力はやや優れているもの
の夏期の回収電力はかなり低かった。なお、作動流体の
各部位における温度及び圧力は、タービン出口では夏期
−２１℃、 ３．１ ａｔａ。
冬期には３４２０ ＫＷであり、本発明の方法による
場合と比較すると冬期の回収電力はやや優れているもの
の夏期の回収電力はかなり低かった。なお、作動流体の
各部位における温度及び圧力は、タービン出口では夏期
−２１℃、 ３．１ ａｔａ。
冬期−３６℃、 ３．１ ａｔａ 、多流体熱交換器出
口（低圧流路）では夏期−１３０℃、 ２．７ ａｔａ
、冬期−１３０℃、 ２．８ ａｔａ 、多流体熱交
換器入口出口では夏期２４°Ｃ，１１，９ａｔａ、冬期
２，３℃。
口（低圧流路）では夏期−１３０℃、 ２．７ ａｔａ
、冬期−１３０℃、 ２．８ ａｔａ 、多流体熱交
換器入口出口では夏期２４°Ｃ，１１，９ａｔａ、冬期
２，３℃。
１１、９ ａｔａであった。
第１図は本発明方法を実施するのに用いたＬＮＧの再ガ
ス化動力回収システムを示すフローシートの一例である
。 １：ＬＮＧ貯蔵タンク ２ ： ＬＮＧ供給ポンプ ３：多流体熱交換器 ４ ： ＬＮＧ加熱器 ５：作動流体加熱器 ６：気液分離器 ７：作動流体タービン ８：発電機 ９：低圧作動流体ドラム １０：作動流体貯槽 １１：作動流体ポンプ １２：膨張弁
ス化動力回収システムを示すフローシートの一例である
。 １：ＬＮＧ貯蔵タンク ２ ： ＬＮＧ供給ポンプ ３：多流体熱交換器 ４ ： ＬＮＧ加熱器 ５：作動流体加熱器 ６：気液分離器 ７：作動流体タービン ８：発電機 ９：低圧作動流体ドラム １０：作動流体貯槽 １１：作動流体ポンプ １２：膨張弁
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、液化天然ガス（ＬＮＧ）の再ガス化において、ＬＮ
Ｇを冷熱源とし、外部高熱源を用いて多成分混合作動流
体にランキンサイクルを行わせつつタービンを回転させ
動力を回収するに際して、外部高熱源と多成分混合作動
流体間の熱交換を行なう熱交換器からタービンへ至る流
路上で外部高熱源の温度変化に応じて多成分混合作動流
体の気液分離を行なうことを特徴とするＬＮＧからの動
力回収方法。 ２、 前記タービンの入口圧力を実質的に変化させない
特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、前記外部高熱源の温度が実質的に最高であるときに
、前記熱交換器出口における多成分混合作動流体の温度
が露点以上となるように多成分混合作動流体の組成及び
タービン入口の圧力を選定する特許請求の範囲第１又は
２項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19438281A JPS5938407B2 (ja) | 1981-12-04 | 1981-12-04 | Ｌｎｇからの動力回収における運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19438281A JPS5938407B2 (ja) | 1981-12-04 | 1981-12-04 | Ｌｎｇからの動力回収における運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5896110A true JPS5896110A (ja) | 1983-06-08 |
| JPS5938407B2 JPS5938407B2 (ja) | 1984-09-17 |
Family
ID=16323663
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19438281A Expired JPS5938407B2 (ja) | 1981-12-04 | 1981-12-04 | Ｌｎｇからの動力回収における運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5938407B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6179810A (ja) * | 1984-09-26 | 1986-04-23 | Hisaka Works Ltd | 非共沸混合物の蒸発装置 |
| CN101929361A (zh) * | 2010-07-02 | 2010-12-29 | 中山大学 | 一种带吸收器的低温动力循环系统 |
| CN109139160A (zh) * | 2018-09-17 | 2019-01-04 | 上海柯来浦能源科技有限公司 | 一种氢气混合工质发电系统 |
-
1981
- 1981-12-04 JP JP19438281A patent/JPS5938407B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6179810A (ja) * | 1984-09-26 | 1986-04-23 | Hisaka Works Ltd | 非共沸混合物の蒸発装置 |
| CN101929361A (zh) * | 2010-07-02 | 2010-12-29 | 中山大学 | 一种带吸收器的低温动力循环系统 |
| CN109139160A (zh) * | 2018-09-17 | 2019-01-04 | 上海柯来浦能源科技有限公司 | 一种氢气混合工质发电系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5938407B2 (ja) | 1984-09-17 |
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