JPS5891997A - 液化ガスタンクの内圧調整方法 - Google Patents
液化ガスタンクの内圧調整方法Info
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- JPS5891997A JPS5891997A JP18837981A JP18837981A JPS5891997A JP S5891997 A JPS5891997 A JP S5891997A JP 18837981 A JP18837981 A JP 18837981A JP 18837981 A JP18837981 A JP 18837981A JP S5891997 A JPS5891997 A JP S5891997A
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- Japan
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- tank
- liquefied gas
- gas
- boil
- internal pressure
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
- F17C13/12—Arrangements or mounting of devices for preventing or minimising the effect of explosion ; Other safety measures
- F17C13/126—Arrangements or mounting of devices for preventing or minimising the effect of explosion ; Other safety measures for large storage containers for liquefied gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
- F17C2201/05—Size
- F17C2201/052—Size large (>1000 m3)
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
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- F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
- F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
- F17C2223/0146—Two-phase
- F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
- F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
- F17C2227/01—Propulsion of the fluid
- F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
- F17C2227/0135—Pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
- F17C2265/03—Treating the boil-off
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2270/00—Applications
- F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
- F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
- F17C2270/0105—Ships
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、液化ガスタンク、特Ｃ二船舶に設置された
液化ガスタンクの内圧調整方法に関するものである。
液化ガスタンクの内圧調整方法に関するものである。
ＬｐＧ船あるいは’ＬＮＧ船に設置された液化ガスタン
クにおいては、航海中（二外部からの侵入熱によってボ
イルオフガス（ＢＯＧ）が発生し、°放置すればタンク
内圧が上昇し、きわめて危険な状態となる。
クにおいては、航海中（二外部からの侵入熱によってボ
イルオフガス（ＢＯＧ）が発生し、°放置すればタンク
内圧が上昇し、きわめて危険な状態となる。
従来、上述したボイルオフガスの問題を解決するために
、ＬＰＧ船の場合は再液化装置を設けてボイルオフガス
を再液化してタンクに戻したり、ＬＮＧ船の場合は、ボ
イルオフガスを船舶の推進機関の燃料の一部として使用
することが行われていた。
、ＬＰＧ船の場合は再液化装置を設けてボイルオフガス
を再液化してタンクに戻したり、ＬＮＧ船の場合は、ボ
イルオフガスを船舶の推進機関の燃料の一部として使用
することが行われていた。
しかし、上記再液化装置は高価であ°す、１〜２日程度
の航海で済むようなＬＰ（）船（二この装置を設置する
ことは、設備費用面で問題があった。
の航海で済むようなＬＰ（）船（二この装置を設置する
ことは、設備費用面で問題があった。
一方、ボイルオフガスを船舶の推進機関の燃料の一部と
して使用する場合にも次の如き問題があった。即ち、船
舶が湾内で一時停舶するとき、あるいは減速航行時等、
推進機関の負荷が減少した場合には、ボイルオフガスが
余剰となる。従ってこの場合には、ボイルオフガスを大
気（二放散するか、または、ダンピングコンデンサーで
処理する方法が採られていたので、大きなエネルギロス
となっていた。
して使用する場合にも次の如き問題があった。即ち、船
舶が湾内で一時停舶するとき、あるいは減速航行時等、
推進機関の負荷が減少した場合には、ボイルオフガスが
余剰となる。従ってこの場合には、ボイルオフガスを大
気（二放散するか、または、ダンピングコンデンサーで
処理する方法が採られていたので、大きなエネルギロス
となっていた。
本願発明者等は、上述のような問題点を解決すべく種々
研究を重ねた結果、外部からの侵入熱によって発生する
ボイルオフガスによるタンク内圧の上昇は、タンク内の
表層部分の液化ガスの温度上昇とほぼ平衡して生じるの
であるから、表層部分の液化ガスの温度上昇を何りかの
手段によって調整し、ゆるやかにすれば、単位時間に発
生するボイルオフガス量が少なくなるので、タンク内圧
力が所定の危険圧力に達する時間が延長されることにな
り、その結果として、ＬＰＧ船で再液化装置なしの場合
、航行距離を延ばすことができ、一方、ＬＮＧ船の場合
はエネルギーロスを少なくできるといった知見を得た。
研究を重ねた結果、外部からの侵入熱によって発生する
ボイルオフガスによるタンク内圧の上昇は、タンク内の
表層部分の液化ガスの温度上昇とほぼ平衡して生じるの
であるから、表層部分の液化ガスの温度上昇を何りかの
手段によって調整し、ゆるやかにすれば、単位時間に発
生するボイルオフガス量が少なくなるので、タンク内圧
力が所定の危険圧力に達する時間が延長されることにな
り、その結果として、ＬＰＧ船で再液化装置なしの場合
、航行距離を延ばすことができ、一方、ＬＮＧ船の場合
はエネルギーロスを少なくできるといった知見を得た。
この発明は、上記知見に基きなされたものであって、液
化ガスタンク底部の低温貨物液と前記タンク内の気相部
又は、液表層部の高温貨物液とを混合して外部からの侵
入熱を前記タンク内の貨物液全量で吸収して、ボイル”
オフガスによるタンク内圧の上昇速度を遅くしたことに
特徴を有する。
化ガスタンク底部の低温貨物液と前記タンク内の気相部
又は、液表層部の高温貨物液とを混合して外部からの侵
入熱を前記タンク内の貨物液全量で吸収して、ボイル”
オフガスによるタンク内圧の上昇速度を遅くしたことに
特徴を有する。
この発明の方法を図面を参照しながら説明する。
第１図は、この発明の方法の一実施例を示す断面図であ
る。
る。
第１図において、１は、船舶内の液化ガスタンク、２は
、タンク１内の底部に設置されたポンプ。
、タンク１内の底部に設置されたポンプ。
３は、ポンプ２に接続された配管、４は、配管３の途中
に取付けられたポンプ駆動袋。置、そして、５は、配管
３の端部に接続された多数のノズルであり、液化ガスの
表面上に位置している。
に取付けられたポンプ駆動袋。置、そして、５は、配管
３の端部に接続された多数のノズルであり、液化ガスの
表面上に位置している。
液化ガスタンク１の底部の液化ガスは、ポンプ２によっ
て吸上げられ、配管３を通ってノズル５から液化ガスタ
ンク１内の液化ガスの表面上に散布される。これによっ
て、気相部のガスが凝縮され、かつタンク表層部の液化
ガスは常（二低温の液化ガスと混合される結果、外部侵
入熱によってタンク表層部の液化ガスの温度上昇速度は
大巾に低下する。即ち、外部侵入熱をタンクの表層部で
吸収させるのではなく、タンク−内の液化ガス全量で吸
収させることによって、単位時間に発生するボイルオフ
ガス量を大巾に減少させ、己れにより、タンク内圧力が
所定の危険圧力に達する時間を大巾に延長させる。この
結果、航行時間を延ばすことができるので、比較的近距
離の場合には、再液化装置を設置する必要がなく、また
、余分なボイルオフガスを大気に放散させる必要もなく
なるので、設備費あるいはエネルギーの大巾低減を図る
ことが可能となる。
て吸上げられ、配管３を通ってノズル５から液化ガスタ
ンク１内の液化ガスの表面上に散布される。これによっ
て、気相部のガスが凝縮され、かつタンク表層部の液化
ガスは常（二低温の液化ガスと混合される結果、外部侵
入熱によってタンク表層部の液化ガスの温度上昇速度は
大巾に低下する。即ち、外部侵入熱をタンクの表層部で
吸収させるのではなく、タンク−内の液化ガス全量で吸
収させることによって、単位時間に発生するボイルオフ
ガス量を大巾に減少させ、己れにより、タンク内圧力が
所定の危険圧力に達する時間を大巾に延長させる。この
結果、航行時間を延ばすことができるので、比較的近距
離の場合には、再液化装置を設置する必要がなく、また
、余分なボイルオフガスを大気に放散させる必要もなく
なるので、設備費あるいはエネルギーの大巾低減を図る
ことが可能となる。
第２図に、この発明の別の実施例を示す。
第２図において、６は、船舶内の液化タンク１の液化ガ
ス表層部に設けられたノズル、ノズル６は、第３図に示
されるような形状および構造をなす。即ち、中空環体７
に放射状にノズル８が取付けられ、中空環体７の中心部
に接続された後述する排出管から液化ガスが供給される
と、各ノズル８から液化ガスが放射状に噴出するように
なっている。尚、前記ノズル８は、中空環体７とともに
排出管′を中心として回転するようにしても良い。
ス表層部に設けられたノズル、ノズル６は、第３図に示
されるような形状および構造をなす。即ち、中空環体７
に放射状にノズル８が取付けられ、中空環体７の中心部
に接続された後述する排出管から液化ガスが供給される
と、各ノズル８から液化ガスが放射状に噴出するように
なっている。尚、前記ノズル８は、中空環体７とともに
排出管′を中心として回転するようにしても良い。
９は１回転ノズル６の中心部に接続された排出管、１０
は、液化ガスタンク１の底部に設けられたポンプであり
、ポンプ１０の排出側には排出管９が接続されている。
は、液化ガスタンク１の底部に設けられたポンプであり
、ポンプ１０の排出側には排出管９が接続されている。
１１は、ポンプ１０の吸引側に接続された吸引管、ユ２
は、吸引管１ユの途中に設けられたポンプ駆動装置、そ
して、１３は、タンク底部に位置する吸引管１１の先端
に設けられたベルマウスである。
は、吸引管１ユの途中に設けられたポンプ駆動装置、そ
して、１３は、タンク底部に位置する吸引管１１の先端
に設けられたベルマウスである。
ベルマウス１３から吸引されたタンク低部の低温の液化
ガスは、ポンプ１０によって吸引され。
ガスは、ポンプ１０によって吸引され。
排出管９を通って回転ノズル６からタンク表層部の液化
ガス中に放出される。これによって、タンク表層部の液
化ガスは、常に、低温液化ガスと混合される結果、外部
侵入熱によるタンク表層部の液化ガスの温度上昇速度は
大巾に低下する。従って、第１図の場合と同様に、航行
時間を大巾に延長させることができる。
ガス中に放出される。これによって、タンク表層部の液
化ガスは、常に、低温液化ガスと混合される結果、外部
侵入熱によるタンク表層部の液化ガスの温度上昇速度は
大巾に低下する。従って、第１図の場合と同様に、航行
時間を大巾に延長させることができる。
尚、第２図に示す実施例において、ベルマウス１３と回
転ノズル６との取付を逆にし、ポンプ１０によってタン
ク表層部の高温液化ガスを吸引して。
転ノズル６との取付を逆にし、ポンプ１０によってタン
ク表層部の高温液化ガスを吸引して。
これをタンク底部の低温液化ガスと混合させる′ように
しても良い。
しても良い。
以上説明したように、この発明によれば、外部侵入熱は
、タンク全体の液化ガスによって吸収されるから、液化
ガスの温度上昇が非常に遅くなり、この結果、タンク内
圧力が所定の危険圧力に達する時間が大巾に延びるので
、その分航行時間を延長することができ、このためにＬ
Ｐ（）船で、航行距離の比較的短かい内航船の場合は高
価な再液化装置が不要となるし、ＬＮＧ船の場合は、ボ
イルオフガスの大気放散又はダンピングの必要もなくな
るので、設備費およびエネルギー費の削減を図ることが
できるといったきわめて有用な効果がもたらされる。
、タンク全体の液化ガスによって吸収されるから、液化
ガスの温度上昇が非常に遅くなり、この結果、タンク内
圧力が所定の危険圧力に達する時間が大巾に延びるので
、その分航行時間を延長することができ、このためにＬ
Ｐ（）船で、航行距離の比較的短かい内航船の場合は高
価な再液化装置が不要となるし、ＬＮＧ船の場合は、ボ
イルオフガスの大気放散又はダンピングの必要もなくな
るので、設備費およびエネルギー費の削減を図ることが
できるといったきわめて有用な効果がもたらされる。
第１図は、この発明の方法の一実施例を示す断面図、第
２図は、同地の実施例を示す断面図、第３図は、回転ノ
ズルの平面図である。図面において。 １・・・液化ガスタンク ２・・・ポンプ３・・・配
管 ４・・・ポンプ駆動装置５・・・ノズ
ル ６・・・ノズル７・・・中空環体
８・・・ノズル９・・・排出管 １ｏ・・
・ポンプ１１・・・吸引管 １２・・・ポン
プ駆動装置１３・・・ベルマウス 華１図 第２灰− 条３図
２図は、同地の実施例を示す断面図、第３図は、回転ノ
ズルの平面図である。図面において。 １・・・液化ガスタンク ２・・・ポンプ３・・・配
管 ４・・・ポンプ駆動装置５・・・ノズ
ル ６・・・ノズル７・・・中空環体
８・・・ノズル９・・・排出管 １ｏ・・
・ポンプ１１・・・吸引管 １２・・・ポン
プ駆動装置１３・・・ベルマウス 華１図 第２灰− 条３図
Claims (1)
- 液化ガスタンク底部の低温貨物液と前記タンク内の気相
部又は液表層部の高温貨物液とを混合して外部からの侵
入熱を前記タンク内の貨物液全量で吸収して、ボイルオ
フガスＣ二よるタンク内圧の上昇速度を遅°〈シたこと
を特徴とする液化ガスタンクの内圧調整方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18837981A JPS5891997A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 液化ガスタンクの内圧調整方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18837981A JPS5891997A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 液化ガスタンクの内圧調整方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5891997A true JPS5891997A (ja) | 1983-06-01 |
Family
ID=16222583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18837981A Pending JPS5891997A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 液化ガスタンクの内圧調整方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5891997A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100620104B1 (ko) | 2005-01-17 | 2006-09-11 | 홍종국 | 플라이애쉬의 저장구조 |
| CN103335213A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-02 | 谢宝院 | 低温容器气液转换降压装置 |
-
1981
- 1981-11-26 JP JP18837981A patent/JPS5891997A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100620104B1 (ko) | 2005-01-17 | 2006-09-11 | 홍종국 | 플라이애쉬의 저장구조 |
| CN103335213A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-02 | 谢宝院 | 低温容器气液转换降压装置 |
| CN103335213B (zh) * | 2013-06-28 | 2015-01-07 | 谢宝院 | 低温容器气液转换降压装置 |
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