JPS5891804A - 繊維集合体の製造方法及びその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は繊維形成性重合体から成る繊維の集合体を製造
する方法およびその製造のための成形装置に関する。 従来、熱可塑４／１重合体から繊組状物本製造する方法
は数多く知られているが、製造原理から見て大別すると
オリフィス成形タイプと、後述する相分離成形タイプと
に分けることができる。 前者Ｇ１、紡糸口金に一定の間隔であけられた均一で定
形の管状孔（す′ｔ、ｃわちオリフィス）から重合体を
吐出させて、ドラフトしｔ「がら冷却固化さ七てＮ１Ｍ
状物をイ（する方〃であるーかがる方法によればオリフ
ィスの幾何学形状に基づいた均一で且つ一定の繊維断面
形状を有する線維が得られる。 一方後者の相分離成形タイプは、例六ば米国特許第３．
９５４．９２８号、同第３，２２７，６６４号明細書、
ヴアン・ニー・ペンテ著［Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌａｎｄ
　　Ｅｎｇｎｅｅｒｉｎｇ　　Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ　Ｖ
ｏｌ、４Ｂ　、　　４　　Ｂ１３４２負（１９’５６）
　Ｊに記載さオｊているような方法であって、ｔＩｊ融
した重合体中に混合分散された不活性ガスの爆発力１重
合体の溶融体乃至溶液を高温高速のンエソト流もしくは
フラッシュ流による手段またはその他の相分離手段によ
って円形ノズルもしくはスリット状ノズルから溶融体乃
至溶液を微細な重合体相が形成されるように相分離させ
つつ繊維状物を得る方法である。 かかる方法によれば大量に網状化された不織布状の繊維
集合体が得られるが、この繊維集合体を形成しているＮ
Ｉ給＋ｉ、それぞれその断面の形状および大きさが！！
１ｆつていて、均一でない虚に特命を有ｌ−ている。 これら従来技術による繊維状物の製造は、いずれも工業
的に実施さね、大葉に繊維状物を市場に提供する役割を
果しているが、締紐素材としての適性および生産性から
卿だ場合、それぞれ間粕点を有しており、と第１ら問題
点が改良されれば尚一層優かた新しいタイプの繊維累月
を提供出来るはかりでなく、より安価ｔ「価格で締紐素
側を提供することが可能となる。 本発明者らの一部は、このような問題を解決し得る繊維
状物の製造法として下記の方法を既に提案した（特願昭
５５−３８９９３号明細書参照）。 この方法は熱可塑性合成重合体の溶融液な多数の細隙を
有する紡糸口金から押出Ｉ−てフィラメント状繊維集束
体を製造するに当って、紡糸口金の該溶融液の吐出側の
隣接する細隙間に非連続的凸起部（山）が設けられてお
り、該凸起部（山）間に存在する細隙または凹部区埴（
谷）を通じて成る細隙から押出される該溶融液がそわに
隣接する他の細隙から押出される溶融液と互いに往来し
得るような紡糸口金から該溶融液を押出し、この際該紡
糸口金の該溶融液の吐出面およびその近傍に冷却流体を
供給して冷却しながら該細隙を通じて押出さ第１る溶融
液を引取って該溶融液を多数の分離された綿°維状細汁
、に　９− 変換し、固化することを特徴とするフィラメント状締維
集ψ体の準゛ｌ造法で滲）る。 この方法によればポリエチレンテレフタレートの如ぎ曳
糸性の高い熱可塑性重合体σ１みな「）１゛、例えばポ
リカーボネートの如き溶融粘度が枠めて高い＃、　ＴＩ
Ｉｎ２１Ｍ合体或は例えはポリエステルエラストマー、
ポリウレタンエラストマー。 ホリオレフィンエラヌトマーの如き捨雑な粘弾性挙動な
示す熱可塑性重合体で七って、従来工業的な線維の製造
が困難または事実上不可能と考女ら第１ていた曳糸性の
充分て゛ない熱可塑性重合体を用いて、容易１１つ安価
にそれらの繊維およびその集合体を製造することができ
る６゜本発明者らは本発明者らの一部が先Ｖｃｌ案した
上記方法を更に改良して、曳糸性の充分でないこれらの
繊維形成性重合体から繊維集合体を容易に製造し得るの
みならず、あらゆる−錐形成性重合体から安定してＯＩ
ｍ隼合体を一層生産性高く月つ一層エネルギー効率良く
製造することのできる方法を開発すべく研究をすすめ本
発　ｌＯ− 明に到達した。 そこで、本発明の目的は、繊維形成性重合体の曳糸性を
向上せしめ、あらゆるゆ紐形成性１合体から安定して一
層生産性高く１つ一層エネルギー効率良く繊維集合体を
製造する方法を提供することにある。 本発明の他の目的は、１／＃維形成形成性体の曳糸性を
向上せしめそれ故より高いドラフト率で紡糸口金から重
合体溶融液の細流を引取ることができる、繊維集合体を
生産性高く製造し得る方法を提供することＫある。 本発明の四に他の目的は、紡糸口金からより高いドラフ
ト率で重合体溶融液の細流を引取ることができ、それ故
配向の進んだ繊維を４六ることのできる、繊維集合体の
製造方法を提供す２、ことにキる。 本発明の更に他の目的は、繊維形成性重合体が紡糸口金
を通過して細流に変換される際に、該紡糸口金から繊維
形成性重合体に熱を与えることができ、それ故曳糸性の
倫い重合体に対してけより高い曳、糸性を与−女ること
ができ、また熱分解し易い重合体に効１しては瞬時に曳
糸のために必帯となる熱量を４犬て熱分解を防止しつつ
曳糸し得る方法な与えることができ、更に紡糸口金に負
荷する吐出圧力を著しく低くすることができる、あらゆ
る繊維形成性重合体から一層生産性高く且つ一層エネル
キー効率良く繊維集合体を製造し得る方法を提供するこ
とにある。 本発明の更に仙の目的を１、紡糸口金の吐出面を上方に
向け、吐出面から押出される溶融液細流を重力に抗して
上方へ引取り、それによって紡糸口金吐出面における溶
融液を紡糸口金の細隙間において均一化し驚くほどに安
定して細流化を達成し得る繊維集合体の製造方法を提供
することにある。 本発明の更に他の目的は、上記本発明方法を実施づるた
めに適した、紡糸口金の材質および構造並びに　　方向
に特に特徴を備えた、接絶集合体を製造するための成形
装置を提供することにある。 本発明のり可に仙の目的および利点は月下の説明から明
らかとなろう。 製造装置と方法の説明 本発明によれば、本発明の上記の如き目的および利点は
、綾作形成性重合体の溶融液を多数の細隙を有する紡糸
口金から押出して繊維集合体を製造する方法であって、
丁記式％式％ で表わされる空隙率が約５チ以上である、近接した多数
の細隙を有するメツシュ状紡糸口　１３− 金から該溶融液を押出し、この際該紡糸口金の上記メツ
シュ状部の仕切り部材にジュール熱を発生上しめつつ月
つ該紡糸口金の吐出面およびその近傍に冷却流体を供給
して紡糸口金の吐出側表面近傍を冷却しながら該押出し
を行ないか（して該仕切り部劇により該溶融液を安定し
て細流に変換し、そして該細流を引取り、型化１”るこ
とを特徴とする方法によって達成される。 本発明の上８「４方法目、好ましくは、該紡糸［−１金
の吐出面を該吐出面の法線ベクトルが重力とは通の方向
となるように上方に向け、該吐出面から押出された細流
を重力に抗して引取る、ことによって達成される。 上記本発明によれば、下記の如き曳糸性の良好な＃１Ｍ
ｔ、形Ｒ性重合体はもちろん曳糸性が充分でない繊維形
成性重合体からも繊維集合体を製造することかできる。 （１）　　ポリオレフィン系またはポリビニル系重合体
； ＝　１４　＝ 例えばポリエヂレン、ボリプρピレン。 ポリブチレン、ポリスチレン、ホリ塩化ヒニル、ホリ酢
除ヒニル、ホリアクリルニトリル、ポリアクリル酸エス
テル或はこれらの相互共重合体。 （Ｉｌｌ　　ポリアミド； 例えはホリε−カブｐラクタム、ホリヘキサメチレンア
ジパミド、ポリへキサメチレンセバカミドの如き脂肪族
ポリアミド。 （ｌｌ＋１　　ポリエステル； 例えはフタル酸、インフタル酸、テレフタル酸、ジフェ
ニルジカルボン酸、ナフタリンジカルボン酸などの芳香
族ジカルボン酸；アジピン酸、セハチン酸、デカンジカ
ルボン酸などの脂肪族ジカルポ／＃；またはへキザヒド
ロテレフタル酸の如き脂珈族ジカルホン酸を二塩基酸成
分とし、エチレングリコール、プルピレンクリコール、
トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、
テカメチレンクリコール、ジエチレングリコール、２．
２−ジメチルプロパンジオールの如き脂肪族グリフール
、シクロヘキサンジメタツールの如き脂環式グリコール
、キシリレングリコールの如き芳香脂肪族クリフール、
レゾルシノール、ハイドルキノンの如と芳香族ジヒドロ
キシ化合物をグリクール成分とするポリエステルまたは
全芳香族ポリエステル。 とわらのポリエステルまたは全芳香族ポリエステルは例
えばｐ−オキシ安息香酸の如ぎオキシカルボン酸の成分
を含有することもできる。上記二塩基酸成分またはグリ
フール成分はいずれも１種または２ｓ以上で上記ポリエ
フチルまたは全芳香族ポリエステルに含治され得る。 特に好ましい例としてはポリエチレンテレフタレート、
ポリテトラメチレンチレフクレート、ポリトリメチレン
テレフタレート、米国特許第３，７６３，１０９号、同
３，０２３．１９２号、同３，６５１．０１４号および
同３．７６６．１４６号に記載されているポリエステル
エラストマー、あるいけ米国特許第３．０３６．９９０
号。 同第３，０３６，９９１号および同３．６３７．５９５
号等に記載されている全芳香族ポリエステル。 本発明によれは、成形温度が椿めて高い全芳香族ポリエ
ステルから実質的に熱分解せしめることなく、安定して
線維集合体を製造することができる。 （１ｖ）　　その他のポリマー； 前記した（１）〜（１＋１１のポリマー取引に、ポリエ
ーテルスルホン、ポリフェニレンサルファイド、各種ヒ
スフェノールを使用したポリカーボネート；ポリアセタ
ール；各種ポリウレタン；ポリ四弗化エチレン、ポリ三
弗化塩化エチレン、ポリ二弗化ヒニリデン。 ７１す四弗化エチレン−六弗化プロピレン共重合体、ポ
リ四弗化エチレンーバーフルオρアルキルビニルエーテ
ル共重合体、ポリ四弗化エチレン−エチレン共重合体、
ポリ　１７− 四弗化エチレン−プルピレン共重合体、ポリ弗化ビニル
もしくはポリ三弗什塩化エチレンーエチレン共重合体の
如き弗素含有重合体等。 本発明によれば、上記の如き弗素含有重合体を、実質的
に分解せしめることなく、線維集合体に変換することが
できる。 前述した繊維形成性重合体は、単独で）、つてもよく、
また２９以上の緊密なミクｐブレンド混合物であっても
よく、また、本発明者らの一部が先に提案した、２種以
上の重合体が比較的大きな清融相を成して混合している
ようなマクロブレンド混合物として使用することもでき
る（特願昭５５−１０３０６７号明細書参照）。更に重
合体は可塑性や溶融粘度を増大させるために可塑剤、粘
度増加剤などを含有していてもよい。また前記重合体中
には、通常繊維の添加剤として使用される光安定剤１Ｍ
料、熱安定剤、難燃剤、滑剤、艷消剤等が含有さねてい
てもよい。 　１８− 更に重合体は必ずしも線状重合体に限らす、繊維形成性
を少なくとも一時的に呈する、一部に架橋された３次元
的構造を有する重合体で）、つてもよい。 一方、本発明の繊維集合体を製造する場合に、溶融重合
体中に、可溶性の液体媒体を一部含有せしめておくこと
もでき、また不活性ガス乃至ガス発生剤を添加させても
よい。殊に揮発性の液体媒体、不活性ガス乃至ガス発生
剤を添加して本発明の製造法を実施すると、口金表面で
液体媒体またはガスが爆発的に発泡し、より細分化した
線錐断面構造を有する繊維集合体を形成せしめることが
できる。この場合のガスとしては窒素、炭酸ガス、アル
ゴン、ヘリウムなどが好ましい。 本発明方法によれば、上記の如き種々の繊維形成性重合
体は、下記式 ％式％ で表わされる空隙率が約１０％以上である、近接した多
数の細隙を有するメツシュ状紡糸口金から溶融液として
押出され細流に変換される。 本発明で用いら第１る紡糸口金は、上記の如く空隙率（
α）のイーにより定義される近接した多数の細隙な廟す
る。空帥率を定義する上ｌｃＩ式において、紡糸口金の
メツシュ状部とは、メツシュ状紡糸口金において文字通
りメツシュ状を成している部分である。 本発明で用いら第１る紡糸口金は十記空隙率のイ１ｉに
より定義される近接した多数の細隙な有する限り、細隙
の形状あるいは細隙を規定する仕切り部材の形状は如伺
なる形状であってもよい。 本発明で用いられるメツシュ状紡糸

【」金は、そわ故例
えは円形、ダ円形、三角形、四角形その他の多角形状で
あってより、ア、るいは細隙を規定する仕切り部材は凸
曲を南していても有していなくてもよい。 添伺図面の第１−ａ図には、本発明で用いられるメツシ
ュ状紡糸口金の典型的な一例が図解されている。図解さ
れたメツシュ状紡糸［１金は平織金網である。第１−ｂ
図には、第１−ａ図の金網の断面図が図解されている。 図に示された平織金網は細隙が四角形状を成しており、
隣接する細隙から押出される溶融液が互に往来し得るよ
うな凹部を誼隣細隙間の仕切り部材Ｋｍする。 添付図面の第２−ａ図には、本発明で用いられるメツシ
ュ状紡糸口金の他の一例が図解されている。。図解され
たメツシュ状紡糸口金　２１− は、薄い金属板に精密なエツチング技術により多数の細
隙を設けたエツチング多孔物である。このエツチング多
孔物は細しが五角形状を址、シており、第２−ｂ図に図
解された断面図から明らかなとおり隣接する細隙間にイ
チ存する引切り部材は四部を廟していない。 本発明で用いられるメツシュ状紡糸口金は、その他あや
織金紬であってもよく、また多数の微小金属球が多数の
細隙な形成するように焼結された薄い焼結体であっても
よい。また、瞬接する細隙間に存在する仕切り部材が凹
部な有するエツチング多孔物で））つてもよい、本発明
で用いられるこれらのメツシュ状紡糸口金の一部は、特
願昭５５−３８９９３号の明細書に開示されている。 本発明において、これらのメツシュ状紡糸口金は単独で
用いることができるのみならす、組合せて積層して用い
ることもできる。これらの紡糸口金のうち、本発明によ
れば、好ましくけ、紡糸口金の吐出面に凹凸部を有する
−　２２＝ 細幅の仕切り部材によって仕切られた多数の細隙を弔し
且つ該細隙σ１ある細隙から押出される浴融液がそれと
隣接する仙の細りから押出さオ′【る沁融沿と該仕切り
部材の凸部を通じて互に往来し得るような構造のメツシ
ュ状紡糸口金か用いられる。 本発明で用いられるメツシュ状紡糸口金を定義する空８
率を我わす下記式において、Ｖａは紡糸口金のメツシュ
状部の単位面積重で占める見掛は上の全体積であり、 Ｖｆは紡糸口金のメツシュ状部の単位面積１における、
細隙を取り囲む仕切り部材の占める全体積である。 再び徐伺図面の第ｔ　−ａ図および第１−ｂ図に図解さ
れているところかられかるようＷ１０金の表向と裏面と
に接触する仮想面を想定した場合この２つの単位面積（
１ｃｒ１）の仮想面で形成される体積として、上記見損
は上の全体積（Ｖａ）は定義される。 添付図面の第３図には、２枚の平駿金網を８層して成る
本発明で用いもねるメツシュ状紡糸口金の断面図が示さ
れている。このような積層メツシュ状紡糸口金の場合も
上記と同様に仮想面を想定して見掛けの全体積（Ｖａ）
が求められることは容易に理解されよう。 実際にあるメツシュ状紡糸口金についてＶａを求めるた
めには、１ｃｒＩの接触面を持つダイヤルゲージでメツ
シュ状紡糸口金の厚さを測定することによりＶａは簡単
に求められる。 また、あるメツシュ状紡糸口金についてＶｆを求めるた
めには、メツシュ状紡糸口金を所定の面積に切断し例え
ばこれを液体中に沈めその時の増加した体積を測定すれ
ばよい。この増加した体積をメツシュ状紡糸口金１ｄ当
りに換算した値がＶｆどなる。 本発明によれば、空隙率αは、上記のとおり、下記式 ％式％ で表わされるから、Ｖａ　、　Ｖｆ　　を求めるに際し
メツシュ状紡糸口金の１ｃｄを基準にすわば、Ｖａを表
わす数値は第１−ｂ図、第２−ｂ図および第３図に図解
されているとおりメツシュ状紡糸口金の淳さを表わす数
値となることがわかる。 本発明によれば、本発明で用いられる上記メツシュ状紡
糸口金は、好ましくけ約１００〜約９０％の空隙率を有
している。 また、本発明によれば、本発明で用いられる上記メツシ
ュ状紡糸口金は１ｄ当り好ましくは約５個以上、より好
ましくは約ｌＯ〜約１００００個、特に好ましくは約１
００〜約１０００個の細隙を有している。 また、本発明ｐｒよりば、本発明で用いられる上記メツ
シュ状紡糸口金は約１０ｍ１ｌ以下、更に好ましくは約
０．１〜約５蝉、特に好ましくは約０２〜約２１１ｍの
厚さを有している。 本発明の前述した構造を有する紡糸口金は、その成形領
域の表面における重合体の溶融液が吐出する細隙間の平
均距離（ｉ）が０Ｃ）３〜４２５− 鰭の範囲にあるものが好適である。 殊に該成形領域が以下に説明する定義に従って、 （り　　平均吐出口間距１１１＃（−が００３〜４ｍの
範囲、 （２）　　平均山高さくｈ）が００１〜３０顛の範囲、
（３）　　平均山幅（ｄｌが００２〜１５１１１１の範
囲および （４）＃平均山高さくｈ）と該平均山幅（ｄ）とが（ｈ
ｌＡｉ）で弄わして０．３〜５０の範囲 を満足１°る徽細凹凸および多数の細隙を有する吐出面
を有した紡糸口金を用いるのが有利である。 上記の成形領域、平均吐出口間距離（ω、平均山高さく
ｉ）、平均山幅（ｉ）、細隙はそれぞれ下記の駅、明に
よって定義される。 本発明で定義される平均細隙間距離（ｉ＋　、平均山高
さくｎ）、平均山幅（ｄｌ等は全て幾何学的確率論の概
念にもとづいて定められる値であり、廖形領域表簡の形
状が幾何学的に明らかなも２６一 のについては、数学的に積分幾、伺学の定義と手法によ
って嘗出さ第１る。 例えば、半径ｒの球状物の焼結体が第密充填された口金
の成形領域に関しては理論的にｐ”’　ＪＴｒｌ　ｈ＝
７ｒ、ｄ＝７ｒ　となる。 このように口４１１表面がミクロな均一幾何学形状物の
集合によって構成されたものに関しては理論的に定める
ことができるが、ミクρに不均一な表面形状を廟するも
のに関しては、口金を何コかの向角断面で切断するか、
もしくは切断しやすい材質で口金表面の型をとり、これ
を切断して実測することにＪ、ってｐ、ｈ。 ｉを定めることができる。実測にあたっては、マクロ的
に均一な成形領域表面である限り、成形領域の中心部に
原点を定めそのまわりに３０°ごとに６個の断面をとっ
て測定すれば近似的にｐ、ｈ、ｄを求めることができ、
実用的ＶＣけこわで充分である。 成形領域とは、第５図に例示される如き、溶＃ｐ重合体
を叶出し、繊組集合体を紡糸成形するための［１金７に
おいて、実個的に均一な密度を有する繊維集束体が形成
される部分の仙琥をいう。 本発明の細隙とは、口金の成形領域を、その平均面（微
細な凹凸を平均化して巨視的にとら★だなめらかな他想
表面）Ｋ直角に切断］たとき（９１この断面を単に成形
領域断面と称す）、重合体が吐出流動（−得る流通のう
も、ｒＪν形仙ｔｈｊ！表面側からその平均面に面角に
見た場合の県初の極小可視流動幅部分をいう。 本発明の一般化された成形領域における任倉断面の模式
的拡大図を第４図に示す。この第４図において、Ａ１及
び＾ｔ＋１部分が細隙である、 また、相隣接する任意組１１Ｊ、ＡｉとＡ１＋１のそわ
ぞねの中心線の間隔を細隙開削＠ｐｉといい、全ての断
面におけるｐｉの平均を平均１１１１１間距ｌ１ｌ１Ｉ
石とチ°義する。 また、任貴断面の任意吐出口Ａ＋の右側隣接り面のうち
、Ａ１部分より成形領域表面側の部分を、Ａｉ　Ｋ　（
”Ｉ’　Ｈする山Ｈｉといい、さらにその頂点とＡｉの
平均面山角方向間隔ｈｉをＨｉの山高さといい、全ての
断面におけるｈｌの平均を平均山高さｈと定義する。 また、細隙ＡｉとＡ１−１−１にはさまれる山川の平均
面に平行な幅を山幅ｄｉといい、全ての断面におけるｄ
ｉの平均を平均山幅ｉと定義する。 前述した各々の定Ｍｆｆ従って、本発明の口金は、溶融
１合体の成形領域が ｉｌｌ　　平均細隙開路１１１　（ｐ）が００３〜４Ｗ
１１の範囲、好ましくは００３〜１５龍、特に００６〜
１、０　ＩＩＩの範囲、 （２）　　平均山高さく荀が００１〜３０闘の範囲、好
ましくは００２〜ＩＯ票肩の範囲、 （３）　　平均山幅（ｄｌが００２〜１，５籠の範囲、
好ましく　Ｌｊ、　ｏ、　０４〜１０嘗累の範囲、およ
び（４）　　平均山高さくｈ）と平均山幅（ｍ）とがｈ
７ａで表わして０３〜５０の範囲、ｔｌＥましくけ０４
〜３０の範囲 ＝　２９＝ を満足するような微細凹凸表面および多数の細隙を壱す
るものが有利である。 前述の通り、ｐ、ｈ、ａｔｃ＋よびｈ／ｄの値を（１）
〜（４）の範囲となるように設定すると共に（ｉ−ａ）
／ｉで表わさねる値が００２〜０８の範囲、好ましくは
００５〜０７の範囲となるように口金表面の構造を設定
すると一層有利である。この（ｐ　−ｄ　）　／　ｐな
るイーは言い変えると細隙の成形領域ｙｒおける面積割
合を表わす値である。 本発明方法は、上記の如きメツシュ状紡糸［１４の上記
メツシュ状部の仕切りｓ劇にジュール熱を発生せしめつ
つ腓つ該紡糸口金の吐出面およびその近傍に冷却流体を
供給して核紡糸口金の吐出側表面近傍を冷却しながら繊
維形成性電合体の押出しを行ｔｒ５点に最大の％徴を鳴
している。 本発明に用いられる上記の如き紡糸口金の仕切り部劇の
累月は、それ故導体から成っている。そのような素材と
しては、例えば、白　３０− 金、金、銀、銅、チタン、バナジウム、タンクステン、
イリジウム、モリブデン、パラジウム、鉄、ニック′ル
、りｐ−ム、フバルト。 鉛、ａ鉛、　　ヒスマス、スズ、アルミニウムの如き金
属竿体；ステンレススチール、ニクロム、タンタル、し
んちゅう、りん青銅、ジュラルミンの如き合金；黒鉛の
如き非金縞導体を挙げることかできる。 紡糸［」金の仕切り部材にジュール熱を発生せしめるた
めには、後に詳述する第５図に図解されているようＶＣ
紡糸口金に１ａ接通電せしめるか、あるいは紡糸口金の
内側ダイス内にコイルを設置しコイルＶ（通電して紡糸
口金に渦電流を生ぜしめる等の操作を行なえばよい。 その際、電流番ま直接通電の場合には１１流または交流
のいずれでもよいが、渦電流の場合には交流である。本
発明方法によれば、紡糸装置としての構造が簡単でル、
ることから紡糸口金にＷ接通電せしめる方法が肩利に採
用される。 紡糸口金には、通常０．１〜数１アンペアの電流がｒＩ
ｌｔ接通じられるがまたは０１〜数１０ホルト／σの電
界が渦１Ｍ、流を発生せしめるために印加され、好まシ
、＜は紡糸「１金の１ｄ当り約０５〜約５０００ワツト
の量でエネルキーが与えられる。 紡糸口金の細隙を規定する仕切り部材からジュール熱を
発生せしめる本発明方法によれは、紡糸口金から熱を発
生しｔ【い方法に比［。 て、少なくとも細隙に通過する際に繊維形成性重合体に
対し熱が瞬時に供給される。このことは、重合体が吐出
面から円滑に離才１て細流に変換されるように、吐出面
における重合体溶融液の粘度あるいは温度等を適切な範
囲に制御することを可能とする。一般に、繊維形成性重
合体は、そわそれ熔解された細流に変換するのに適切な
ある温度範囲を廟しているが、そのような範囲はある重
合体にとっては分解する温度であったり、あるいＵそσ
）ような温度（（本、る溶融液からの細流は固化するま
でに長い凝固長すなわち吐出面を離れた溶融細流が固化
するまでに喪する該吐出面からの距ｍな必要とするため
安定して細流に変換しつづけることができなかったりす
る、という竹性な有している。換言すれば、細流、　Ｋ
　俊：換するのに適切な温度はその重合体にとって分解
する温度であったりあるいは安定して細流に変換しつづ
けることのできない温度であったりすることが多い。 本発明方法によれは、上記の如く、細流に変換するのに
適切な温度が瞬時に紡糸口金の仕切り部材によって重合
体に与★られ、それ故分解し易い重合体を分解せしめな
いかあるいは繊維に変換しえないほどに分解せしめるこ
ともなく、しかも本発明における上記した如き紡糸口金
によれば紡糸口金の吐出面およびその近傍に冷却流体例
えば空気を供給して冷却することにより初めて重合体溶
融液を細流に変換することが可能となるため凝固長を短
くすることができそれ故安定して細流に変　３３− 換しつづけることができる。 本発明方法によ些ば、上ｉＣの如く凝固長を短くするこ
とかできるため、換言１れは細流の温度を高温から急酵
に低温度にすることかできるため、極めて短時間で月つ
極めて短い距離でドラフトを高めて重合体鎖の１向を高
めることができ、高配向度の紡糸したままの繊維集合体
を製造することができる。 、ト記説明からもはや理解さえするとおり、本発明によ
ればそれ放縦に前述した本発明の目的および利点が有利
に達成される。 本発明方法において、繊維形成性重合体の溶融液の吐出
量は、メツシュ状紡糸口金の１ｄ当り約０１〜約２０１
７ｗａとすることができろ。 本発明者の研究によｔＩば、紡糸口金の細隙を規定１′
るイ」切り部材からジューノミ熱を発生せしめる本発明
方法は、上記多数の細隙を有するメツシュ状紡糸口金の
メツシュ状部の吐出面と反対側の面の近傍で、締紐形成
性重合　３４− 体の温度が最大の温度を示すように、該メンシュ状の仕
切り部材からジュール熱を供給しつつ社つ紡糸１」金の
吐出面およびそのｉ１傍に冷却流体を供給して冷却しｆ
、ｃがら、＃繊維形成性重合体の溶融液を該紡糸口金か
ら押出すことにより有利に実施されることが明らかにさ
澹また。 添付図面の第８図には、後の実施例において詳述すると
おり、ポリエチレンテレツクレートをメツシュ状紡糸口
金を用（・て本発明方法により紡糸した場合において、
メツシュ状紡糸口金の吐出面の反対側の面に溶融液が到
遜するまでに、溶融液がどのような温度変化を示すかを
図解した、温度変化を示す図面が示されている。 第８図において、縦軸（ｙ）は紡糸口金の吐出面を零と
して、吐出面から吐出面と反対側の面の方向へ溶融体中
へ進んだ距＃　（＊ｕ＋　、第８図中では溶融体の進行
する方向と逆方向への距離ｔ（ので、マイナスの記号を
伺しである）であり、横−；は溶融体の温度（Ｔ、”Ｉ
Ｃ）である。 また、図中斜線を付して示した部分はメツシュ状紡糸口
金の実質的な厚さを示している。 第８図には、吐出面から約４龍の距離まで大きな温度変
化を示さなかった溶融体はその後紡糸口金の吐出面を反
対側の面に近接するｆつれ次第に温度があがり、この反
対側の面の近傍で急激に温度上昇し、この反対側の面（
はぼ什切り部材の表面）上で最大の温度を示している図
が示されている。吐出面を離れた溶融体は、その後吐出
面またはその近傍に供給されている冷却流体により、前
述したように急激に冷却されて、急激な温度低下を来た
す。 更に、椿めて驚くべきことに、本発明方法は紡糸口金の
吐出面の法線ベクトルが重力とは逆の方向となるよ５に
上方に向け、該吐出面から押出された細流を重力に抗し
て引取ることにより、更に一層安定して細流を引取り紡
糸しつづけることができることが明らかにされた（この
方法をＡＩ下上方紡糸という）。 従来、一定の間隔で均一で且つ定形のオリフィスな穿設
した従来の型の紡糸口金を用いる溶融紡糸方法において
、紡糸［コ金を上方に向けるこ、とは文献に紹介されて
いるが、単なる思い付き程度σ、・ことにすぎず、実際
に紡糸口金の吐出面を上方に向けて溶融紡糸を行なった
例を本発明者は知らない。本発明者の推察によれば、そ
の理由目、恐らく紡糸口金の構造Ｗあると思われる。 本発明において用いられる紡糸口金は、前述した空隙率
が約１０チ以上であることによって定義される、近ｆ＋
シた多数の細隙を有するメツシュ状紡糸口金であり、好
ましくは紡糸口金の吐出面に凹凸部を有する細幅の仕切
り部材によって仕切らねた多数の細隙を有し５つ該細隙
のある細隙から押出される溶融液がそわと隣接する仲の
細隙から押出される溶溶液と該仕切り部材の四部を通じ
て互に往来　３７− し得るような構造のメツシュ状紡糸口金である。 本発明において用いられる紡糸Ｌ゛１金は、近接した多
数の細隙を治するため、隣接する細隙から押出された重
合体溶融液が看に往来し得るような構造を鳴しており、
それに、隣接する細隙間の仕切り部材が四部を有する場
合には該凹部を通じて瞬接する細隙から押出された重合
体溶融液が一層往来し得るようＶなる。 本発明方法は、上Ｂｒｉの如き特徴を有する紡糸口金を
使用するために、この紡糸口金の吐出面を上方に向ける
ことによって、吐出面上に押出された１合体溶融液が、
細流としての引取り方向とは逆の方向に作用する重力に
よって、吐出面上であたかも山にみたてた１本の細流の
１そ野が広がるようにｌＩＪ＆接する細隙間において互
に往来し合い、そｔｌによ−）で各細隙への重合体溶融
液の供給も一鳩安定化されてあたかも山にみたてた１本
の細流のすぞ３８− 野の形状が各細流間で均一化されるような、より一層安
定化された紡糸条件が付与されるものと信じらｔする。 本発明σ）上方紡糸法は、メッシコ状紡糸口金の吐出面
を、該旧出面の法線ベクトルが重ＪＪ（Ｇ）と全（逆の
ベクトル（−Ｇ）と方向が完全に一致するかまたげず第
１ても数層程度の範囲となるように上方に向けて、実施
するのが望まＬい。 また、上方紡糸においての吐出面から押出さｆ＋だ細流
の引月♀り方向は、吐出面の法線ベクトル方向または法
線方向から最大約３０度まです第１た角度の方向とする
ことかできる。 紡糸［１金の吐出面を重力方向に向けて紡糸を行なう方
法に比して、Ｅ配本発明の上方紡糸法によれば、紡糸口
金に負荷される圧力を少なくすることができ、それによ
って紡糸口金の機械的強度を小さくすることができるた
め、種々の累月で紡糸口金を製造することができまた紡
糸口金の厚さを極めて薄いものとすることが可能となっ
た。そわ故、極めて薄（・＊ｌｉｌ口糸を用いる上方紡
糸法によりば、紡糸口金に到達する前のＷＮ融液があた
かも紡糸口金の仕切り部側で単に裁断されるが如く細流
化が行なおわるため、例えは本発明者の一部が先に提案
した複合繊維集合体を製造する場合の如く細流化される
前の溶融体のマクロフレンドの姿が集合体としての細流
にそのまま生かされたような繊維を　　容易に製造する
ことが可能となる。 また、紡糸口金の吐出面を重力方向に向けて紡糸を行な
う方法に比して、本発明の上方紡糸によれば、凝固長を
より短くすることが可能となる。怖くなる度合は、重合
体の種類。 溶融液の粘性等によって異なるが、ＩＷｌｌｌの重合体
について言えば一般に粘性が低いものほど凝固長を短く
することができる。凝固長を約１０％程度まで短くする
ことは容易である。 それ故、上方紡糸によれば、一層短い距離とより短い時
間で紡糸口金を離れた細流の温度を角、命に低下せしめ
ることがｃｉ１能λなるため、より一層配向の進んだ未
延伸繊維な製造することが容易となる。 本発明の上方紡糸法を実施するための成形装置は、徒に
添付図面の第５図を用いて説明するとおり、紡糸「１金
を備★たダイスな地面にあるいけ、地面に設けた架台上
に設置することができ、更にそのためその他の付滞設偏
も地面またはその近傍に設置することが可能となるため
、紡糸に会費な全ての設備を極めて作業し易い位置に配
置した、極めてコンパクトなものと成し得る。 本発明方法に従って繊維集合体を製造するための一連の
工程を、第５図を用いて説明する。第５図はその製造装
置の概略図を模式的しく示したものでカ、って、説明を
簡単にするために製造工程に大きな影響を与えない他の
装備′や部品が省略されていることが３！Ｊ解されるべ
きである。なお第５図は、重力方向と反対の方向に向っ
て、紡糸口金から繊維集合体を４１− 形ｌｙさせる態様を示したもθ）であるが、本発明方法
はこの態１０讐定さ第１るものでないことは言うまでも
ｔ【い。 第５図において、繊維形成慴重合体はボンパー１に貯蔵
され、そこからフィーター２によってルータ−３へ供給
さ第１る。このルーダ３にて溶融された重合体はギアホ
ンプ４によって導管５を経て定量的に押出ダイス６へ送
り込まわる。ここで１６はホッパーｌ、ルータ−３およ
びダイス６等を設置した台であるが、この台１６は必ず
しも必碧ではなく、地面に直接各装置を設置してもよい
。 ダイス６には、図面には示されていないがその中の重合
体が溶融状態を維持り目つ所望の温度に加熱されるため
に一般にはヒーターが備えられている。７けダイス６の
１部に般けら涛また紡糸口金を示し、この紡糸口金７の
溶融重合体の吐出面は、重力と反対の方向へ向１−）ら
才１ている。この紡糸口金７の吐出面を構成していイー
メツシュ状口金には銅板８を介４２− して通電できるようになっている。ここで通電はメツシ
ュ状口金の両端に、電源から取り入■１られた電気をト
ランス９およびスライダツク１０によって電圧および電
流を調整して接続することによって、行なわれる。 メツシュ状紡糸口金から吐出さまた細分化された溶融重
合体は、その吐出面近傍へ、冷却流体の供給装置１１を
通じて供給された冷却流体（例えば空気）により冷却さ
れ、固化して繊維集合体となって引取りローラー１２に
より引取られる。この冷却流体の供給装置１１はメツシ
ュ状紡糸口金７の溶融重合体の吐出狭面およびその近傍
に向って細分化された溶融重合体が急速に固化するよう
に、冷却流体が速度を持って全体に均一に供給されるた
めのものである。このため冷却流体の供給装置１１は、
ノスルもしくはスリットを有したものが適当である。こ
の冷却流体は溶融重合体の吐出面からの凝固長（ｐ（Ｓ
）　）が２σ以下となるようにその速度および方向を定
めるのが好ましい。この凝固長ＣＰ（Ｓ）　）とは、紡
糸口金の＃耐重合体の吐出表面から溶ｌ！′ｌ１重合体
が繊維となって固化するまでの距離を意味する。 形成された繊＃０集合体１３は、紡糸口金７の上方に設
けられた引取りローラー］２によって引取られ、延伸工
程へ送られる。第５図には４個の加熱ｐラド１４−ａ、
　　１４−ｂ＋１４−ｃおよび１４−ｄより構成された
摩擦案内体および一対の延伸ｐ−ル１５の組合せを用い
た延伸工程が示さｔｌているが、これは延伸の単なる一
例にすぎないのであって、この部分的改変のみならず、
他の延伸手段であっても何等差支えがない。この第５図
における延伸工程では摩擦案内体（１４−ａ−１４−ｄ
）な通過する繊維集合体の速度よりも、延伸ｐ−ル１５
ＶＣより引取られる繊＃集合体の速度が大になるように
設計され１つ運転されろ。またこの摩擦案内体と延伸ρ
−ルとの間に加熱帯域を設定し、その帯域を繊維集合体
を通過させることによって熱延伸することも可能であり
、この力が一般的に好ましい。 この加熱方式は熱プレート上ＫＩＩｆ４に集合体を接触
させる方法でもよく、また輻射熱による方法でｔ、つて
もよい。かくして本発明方法によねば第５図から明らか
なように、細長い帯状を成して繊維集合体を上方に向け
て形成させることができ、その帯状のまま次の工程、例
えば延伸工程、更には熱処理工程、捲縮工程、裁断工程
（短繊維化工程）、開繊工程。 ウェッブ化工程などの工程へ導くことが可能で序・る。 更に第５口金体として極めてコンパクトで且つ簡単な装
置によって多量の繊維集合体を製造し得ることは容易に
理解できよう。 紡糸［１金を出た溶融重合体の細流は、本特許によると
下記式で定義さ才するバッキング・７ラクシヨン（ＰＦ
　）をｌＯから１０　の範囲にして引取られる。この値
は従来の溶融紡糸の１０　程度よりもはるかに大きい。 　４５− ＰＦ　　＝　　− Ｄａ （ここにＤａは見掛けのトラフト比である。）このバン
キング・フラクション（ＰＦ　）は、紡糸口金の流形領
域の単位面積当りの形成される繊維集束体の全＊＃の断
面積の総和を示し、繊維形成領域から紡糸（吐出）され
る繊維の密度、すなわち高密度紡糸性能の尺度となる。 紡糸口金から吐出される重合体溶融液の見掛けのドラフ
ト比（Ｄａ）は下記式（２）で示すことができる。 Ｄａ　＝　ＶＬ　／　Ｖ６ ４６一 第６図は、本発明方法に使用されるダイスの一例につい
て、理解を容易にするためにその縦断面図を模式的に示
したものである。この第６図は前述した第５図における
ダイス６を、両端を銅板ではさまれたメツシュ状紡糸口
金の両端を上から見てそのほぼ中心を直角方向に（縦方
向に）切断した如き断匍図を示していると理解されるべ
きである。 この第６図において、１１はダイス自体を示しており、
１２は第５図のルーダ−３，ギアポンプ４および導管５
を経由して供給された溶融重合体の流通路を示している
。このダイスＩＩＫは溶融重合体を所望の温度に維持す
るための電気ヒーター１Ｂ−ａおよび１３−ｂが内蔵さ
れている。該流通路１２を通して送られた溶融重合体は
溶融重合体の溜め１４に導入しそこでゆっくりと安定に
上方へ昇る。この溜め１４は重合体の混合状態を均一化
するために、その中にミキサーが内設されていてもよい
。 ダイス１１の土部には紡糸口金が設置さ第１ているが、
第６図ではメツシュ１５が紡糸口金として使用された場
合が図示されており、Ｘで示された幅がメツシュの細隙
から溶ｗｌＪｉ合体が吐出し繊維が集合体として形成さ
れる頭載の幅を示している。なおメツシュは締付は具第
１６−ａ図および第１６−１）図によってダイス１１に
固く装着さｔ【ている。メツシュの締付は具によっては
さまれた部分は、そのメツシュの節目が無機接着剤、高
紗点もしくは熱硬化性の樹脂等でふさがれており、電気
が通らないようになされている。第６図に」、；いて、
矢印方向は重力のル対方向を意味して１・９すｙ＝０は
溶融重合体の吐出表面の位置を表わしている。 もちろんこのメツシュ１５０両端（図示されていたい）
には電流が流れるように銅桧を介してコードが接続され
ている。 第７図は、繊組形成性重合体の固体状粉末かｌ’＞　ｍ
　Ｍｆル合体を製造する場合の実施態様（紡糸装置）の
−例な示したものである。第７図は第６図と同様にダイ
スの縦断面を模式的に示したものである。第７図におい
て、ダイス２１には電気ヒーター２３−ａおよび２３−
ｂが内蔵さ第１、固体状粉末（重合体）は、溜２４の中
を通ってゆっくり上方へ移動する。ここで溜２４の中に
は固体状粉末を上方へ連続的に押上げるためにスクリュ
ー型押出機が設置されている２、また第６図の場合と同
様に、メツシュ２５が紡糸口金として使用され、このメ
ツシュは締付は具２６−ａおよび２６−ｂによりダイス
２１に固く装着されている。固体状粉末の状態で溜２４
を上昇した締紐形成性重合体は、メツシュ近辺に到達す
ると、そのメツシュのジュール熱によって更に加熱され
一時的に溶融し、スクリューを通過し繊維状細流を形成
する。ここで冷却流（４）の供給装置ｚ８より供給され
た冷却流体（例えば空気）により、該細流を固化してｐ
ｌ、維桑合体となり、メツシュ状紡糸口金の上方に設−
４９＝ けられた引即り手段２９により−Ｆ方に引増られるう このように第７図の如き紡糸方法および装置を使用する
ことによって、本発明り法によれば固体状粉末の重合体
から極めて簡単に且つ短時間の間に繊維集合体を得るこ
とかできるという従来紡糸方法では得られなかった利点
が得られる。殊に、この第７図に示した如と方法および
装置を使用することによって、極めて短時間の間しか重
合体が溶融しないのでこのことを利用して従来では溶融
紡糸が不可能かもしくは困難とされていた、溶融温度と
分解温度が近似していた重合体からをも容易に繊維化す
ることができる。かようｔ（＠合体とし、ては例★ば前
述した全芳香族ポ１１アミド、含弗素重合体、全芳香族
ポリエステルなどが挙げらｔする。 本発明者らの研究によりば、徒述する実施例からも明ら
かなように、第７図に示した如と方法および装ｆｌｌ　
Ｋよって、従来の全芳香族　５０− ポリアミドの乾式紡糸或いは侵式紡糸では到底得られな
かった什較的太いテニールの全芳香族ボリアＳト繊維が
簡単げ鞠もねることがわかった。 そわ故、本発明）（、よりは、メツシュ状紡糸口金、メ
ツシュ状紡糸口金に繊維形ＪＪｙ性重合体を供給するた
めの、該メツシュ状紡糸口金を備えたタイス、該紡糸口
金の吐出側表面を冷却するための冷却手段Ｐよび該紡糸
口金から押出された繊維形成性重合体の細流を引取るた
めの引取り手段とから成る、繊ｍ集合体を製造するため
の成形装置であって、該メツシュ状紡糸［］金は下ｒ式 で表わされる空隙率が約１０φ以上でルンる近接した多
数の細隙を有しており、該多数の細隙な増り囲む仕切り
部材はジュール熱を発召２Ｌ得る導体から成っており、
そしてその吐出面は該吐出面の法線ベクトルが重力とは
逆の方向となるように上方に向いている、ことを特徴と
する装置が提供される。 かくして本発明のｈ法および装置によれば、下記に詳述
する如き緯維集合体が製造される。 本発明の繊維集合体 本発明方法によって得られた繊維集合体およびそれを構
成する個々のフィラメントは、従来知らまたｌＪｋ　ｆ
ｆｌ　（１）　ＤＡ造法によって有られたそれらと太き
く１４なっている。ＬがＬ本発明者らの一部が％願１）
ｆｊ５５−１３８９９３号明細書で先に提案したゆ維も
しくはその集合体（集束体）と基本的には形態に大差は
ｔ「（・。 すなわち、本発明番でよる締紐集合体を構成している個
々のフィラメントは ０）　このフィラメントはその長さ方向に沿って不規則
ｔ【周期的に断面積の大きさの変化を廟しており、 （２）　　フィラメント内断面績震１係数（ＣＶ　（Ｆ
）　１が０．０５〜１．０の範囲で羽る、 ことを％撃とする新規フィラメントである。 ここに刊うフィラメント内断面積変動係数（ＣＶ　（Ｆ
）　）とは、フィラメントの長さ方向（軸方向）の繊度
の変動を示すものでＪ＋つて、繊繊東合体中の任意の１
本のフィラメントについて、ｆＩ：意の１箇所の３ｃＩ
ｎを選び出し、それを１藺間隔毎の断面積の大きさを顯
微鏡観察により測定し、その３０個の断面積の平均値（
λ）と、３（）個の断面積の標準偏差（σＡ）とを求め
て、上記式から算出することができる。 ＣＶ　（Ｆ）・皐 ５３一 本発明の締紐集合体を構成するフィラメントは上記ｅＶ
　（Ｆ）が０．０５〜１．０の範囲のものであり、特１
ｃ　０．０８〜０．７　、就中０．１　Ｓ−０，５の範
囲のものが好適である。 このような特徴は、前述した従来の溶融紡糸法とは全く
異なる本発明の繊維集合体の製造法によって形成される
ものと思われる。 更に、本発明の繊維集合体を構成するフィラメントは、
断面が非円形である特徴がある。 本発明のもう１つの特徴は、断面が非円形であって、該
フィラメントの長さ方向に沿って不規則な周期的に断面
積の不規則な大きさの変化を有り目つそわに伴って断面
形状の変化をも有していることである。 このフィラメント断面の形状の非円形の程度は、外接２
千行線の最大間隔（Ｄ）と、その外接２千行線の最小間
隔（ｄ）との比（Ｄ／ｄ）として表わされる異形係数で
示すことができる。本発明のフィラメントはこの異形係
数（ｎ／ａ）が少なくとも１．１であり、殆どが少５４
− なくとも１２である。 Ｄ／ｄの測定法は％願昭５５−３８９９３号明細書（第
１３図）に示しである。 更に、本発明のフィラメントは、上記の異形係数（Ｄ／
ｄ）が該フィラメントの長さ方向に沿って変化している
という％徴がある。 また、このフィラメントは、該フィラメントは、その長
さ方向に沿う任意の３０期の範囲における最大異形係数
（（Ｄ／ｄ）　ｍａｘ　）と最小異形係数（（Ｄ／ｄ）
　ｍｉｎ　）との差で表わされる異形係数最大差（（Ｄ
／ｄ）　ｍａｘ−（Ｄ／ｄ）　ｍ１ｎ）が少なくとも０
０５、好ましくは少なくともＯｌであるという特命を肩
している。 以上の如き特徴を有するフィラメント状繊帷は形態的に
例えば絹の如き天然繊維に類似する特性を有する。 更に本発明によれば、多くの重合体を用いて、未延伸糸
として、フィラメントの長さ方向に沿って不規則な周期
の不規則なりリングを有するフィラメントが得もねる。 本発明のフィラメント状繊維集合体を′１′、少なくと
もＩ　ｆ＆の繊維形成性合成重合体から成るフィラメン
トの多数から成るフィラメント集合体であって、 ０）　該集合体を構成する各フィラメントは、その長さ
方向に沿って不規則な周期的に断面積の大きさの変化を
有しており、 （２）　　該各フィラメントはフィラメント内断面積変
動係数（ＣＶ　（Ｆ）　）が０．０５〜１．０の範囲で
あり、 （３）　　該集合体をたばねた集束体の任意の位置でフ
ィラメント軸に直角方向に該集束体を切断した場合の各
フィラメントの断面積の大きさが実雀的に無作意に異な
っている、ことを特徴としている。 更に、本発明ｆ）任意の位置でフィラメント軸に直角方
向に該集束体を切断した場合の各フィラメントの断面積
の変動が、ψ束体内フィラメント断面積変動係数（ＣＶ
　（Ａ）　）で表わして０．１〜１．５１７）範囲であ
り、特ＫＣＶ（Ａ）が０２〜ｌの範囲の本のが好適であ
る。 このＣＩＡ）は、上記集合体から無作意に１００本の部
分集束体を抽出し、その任意の位置における断面ｔｔｌ
ｌ！１ｇＩ鏡観察によりその各断面の大きさを測定し、
その平均値（ス）と、その１００個の断面積の標準偏差
（σＡ）を求めて、下記式 ％式％） から算出することができる。 本発明のフィラメント状縁紺集束体は、更に、該集束体
の任意の位置でフィラメント軸に直角方向に該集束体を
切断した場合の各フィラメントの断面は、その大きさお
よび形状が無作意に実質的に異なっていることを特命と
している。 本発明のフィラメント状繊維集合体は、その任意の位置
でフィラメント軸に直角方向に該集束体を切断した場合
の各フィラメントの断面が非円形であって、各断面は前
述した異５７− 形像ｅ（ｒｌ／ｄ）が少なくとも１１で多り、殆どが少
なくとも１２である。 更に、上記繊維集束断面の少なくとも３０個を無作意に
抽出した場合における最大異形係数（’　（Ｄ／　ｄ　
）　ｍａｘ　）と最小異形係数（（Ｄ／ｄ）ｍｉｎ）と
の差で表わされる前記と同様の異形“係数最大差（（Ｄ
／ｄ）　ｍａｙ　−（Ｄ／ｄ）　ｍｉｎ　）が少なくと
も００５であり、好ましくは少なくともＯｌであるとい
う＊ｔを有している。 本発明のフィラメント状繊維集合体としては、繊維形成
性合成重合体から成る多数の繊維の集合体であり、その
集合体を形成する繊維を繊維軸に直角方向に切断した場
合の各繊維の断面は、そわそれ形状および大きさが異な
り、しかも、本文に説明する定義に従って（１）　　繊
＃集合体を形成する繊維の隼合体内平均繊度（Ｄ＠）が
０．０１−１００００ｄｅの範囲、（Ｉｌｌ　　繊＃＃
集合体を形成する繊維の一度の集束体内フィラメント断
面積変動係数（ＣＶ（Ａ））が０１〜１５の範囲、且つ ５８− （ｉｌＤ　　繊維集束体を形成する繊維の長さ方向に対
するフィラメント内断面積変動係数 （ＣＶ　（Ｆ）　）が０．０５〜１．０の範囲のものが
好適である。 上記の乗合体内の平均繊度（平均テニール。 Ｄａ）は、該集束体から無作意に１００本の部分集束体
を１０個抽出しく簡便に行なう場合は３個であってもよ
い。３個抽出した場合も１０個抽出した場合と殆ど変り
はない）、そわぞれの部分集束体の繊維軸方向の１ケ所
を無作意に選んでその直角方向に切断し、その断面を顕
微鏡写真にて撮影して約２ｏｏｏ倍に拡大した写真から
個々のｐ！維断面部分を切り取り、そわぞれ重量測定し
た合ｉ−１をその断面写真の線数で割って乎均し、その
値（ｍ（Ａ））をテニール（ｄｅ　）換算した値である
。 従って、この集合体内平均繊度ｉは下記式により算出さ
れる。 Ｄｅ　＝　Ｋ　−ｍ（Ａ） 「但し式中ｍ　（Ａ）け切り取られた写真繊細断１本発
明により提供され得る新規な繊維集合体および該繊維集
合体を構成する個々のフィラメントは、上記した如き形
態的な特性を有する弗素含有重合体がある。 例えば弗素含有重合体はポリ四フッ化ユチレン、ポリ三
フン化塩化エチレン、ポリ四フッ化エチレンー六フッ化
プρピレン共車合体。 ポリ四フッ化エチレンーバーフルオｐアルキルヒニルエ
ーテル共重合体またはポリ四フッ化エチレンーエチレン
共重合体である。更に、本発明により提供される新規な
繊維集合体および該繊維集合体を構成する個々のフィラ
メントは、上記した如き形態的特性を崩し且つ高めらね
た複屈折率（△ｎ）を有する、ポリエチレンテレフタレ
ートまたはポリ三フッ化塩化エチレンのエノ「糸したま
まの線維がある。 上記ポリエチレンテレフタレートの紡糸したままの繊維
は、好ましくは少なくとも１×２ １０　の被屈折率（／’ｎ）を有する。このようなポリ
エチレンテレフタレートの紡糸したままの繊維は、沸水
収縮率（Ｓｈ　）が少な（とも２０％であり、好ましく
は３０％である。 また、このようなポリエチレンテレフタレートの繊維は
広角Ｘ　−ｒａｙ回折により求めた結晶化度が少なくと
も３％、奸才しくは少なくとも５％以上である。 以下、実施例により本発明を更に詳細に且つ具体的に説
明する。 １ｊお、実施例における各測定値は以下の方法によって
６１１１定して求めた。 ダイ内のポリマ一温度測定法 検出部が０．３１１１１　ｍの露出された熱電対を、紡
糸ヘッドの下面より挿入し、口金の裏側に６１− 接触させる。口金の吐出面を零点とし、その位置から一
重対を移動して各位置における定常状給の需１度（熱一
対により読み咽られる温）！Ｊ）を測定する。［］金の
＆＠において、［１金から遠ざかる方向を負の方向とす
る。 通電量の測定と計算 市販の電圧言１と箱、ｆＡｆ、計により、紡糸口金のメ
ソシュ状部のジュール熱を発生する部分全体に印加する
雪圧（Ｖ）　、　ＩＩ！流（１）を測定して求めた。例
えば第５図において銅板８０間にがかる′電圧（Ｖ）と
電流（Ｉ）を測定する。次に組板８に接続された電流の
？Ｉｆ−わているメツシュ状［１金全体の面＆（Ｓｏ）
を求める。 こ第１らの値から下ｎ１１式により、通電量εを言１Ｗ
する。 繊維束の引取り速ルを湘増していき、成形領域の７０％
旬−ヒの締結が切断する時の速度６２− ■７を用いてＦｔｌ算したＤａをＤａ、ｍａｘとする。 強伸黒の測定法 得られた繊維集合体から無作意に、約３００ｄｅの部分
集合体を２０たば抽出し、ゲージ長４σ、伸長スピード
４　ｃｗＬ／　ｍ　、記録紙スピード１０ｃｒｎ／顛に
てチャート上に荷押曲線を描き、破断点を求めその破断
強力（ｇ）、破断伸度（％）を読み、強度ＳＬ（ｇ／ｄ
ｅ）、伸度εｌ（％）を得てそれらの平均値を示す。破
断点は荷押曲線において最大強力を与える点とした。 製水収縮率の測定法 製水収縮率ｓｈは得られた接絶集合体から約３０００　
ｄｅの部分集合体を無作意に５本抽出し、６、０５９　
／ｄｅの張力を与えた時の初長（１０）および処理後の
長さくｌ、）を求め下記式より求めたものの平均値とし
て与えられる。但し処理は１００℃の沸騰水に１０分間
浸漬することで行ない、処理後の長さく　７１　）は１
２時間室温で風乾後求めた。 Ｓｈ　＝　１０ｎ　Ｘ　（ｌ　　Ａｓ）／／ｅ　　　（
％）実施例１〜２および比較例１〜２ バレルの内径および長さが、それぞれ１０ｍ。 １００闘であり、プランジャーの直径が１０ｆｉである
垂ｒＣｔに設置したプランジャ一式押出機を用いた。こ
のバレルの下方にメツシュ状紡糸口金を装着した。この
メツシュ状口金は重合体を押出す際に重合体が漏れない
ように、バレルの下方面に相当する部分以外は細隙を無
機接着剤で埋めた。そのメツシュ状口金の両端をトラン
スに接続した銅板で挾み、通電可能とした。また口金光
面近傍に冷却風ノズルを置いた。表１゜六２に示すよう
に、この装置を用いて、ハイドロキノン４０部、ｐ−オ
ギシ安息香＃６０部。 およびインフタール酸４０部を共重合した固有粘４（ｒ
ｖ）３．ｚのボリアリレート（ＰＡｒ　）およびポリテ
トラフルオルエチレン（ＰＴＦＥ　）のそれぞれを口金
に通電して繊維化した。 ＩｒおＰＡｒの固有粘度はポリマーをオルトクロＧフ７
ユノーノしにｏ、　ｓ　９　／　１ｏ　ｏ　ＩＩｌの濃
度で溶解し、５０°Ｃにて毛細管粘度組で測定し、下記
式％式％） 但しηｌｅｌはポリマー溶液および浴媒の流動時間の比
である。 またＰ　Ｔ　Ｆ’　Ｅ　　は三井フｐｐケミカル■製テ
フロン７−Ｊ（粉末）を使用した。 また比較のため口金に通電ぜずに繊維化を試みた。その
際の詳しい争件は表１，２に示すが、通電しない場合（
表２）はいずれも満足１べき繊維化は行なわれなかった
。一方、通［して口金をジュール熱で自己発熱させる場
合（表１）は＃＃：維化を円滑に行なうことができた。 光中、ｔ−５は口金表面から５龍内側（ｙ＝−０，５ｃ
ｍ　）でのバレル内壁温度（はぼポリマー自体の温度に
等しいと考えらｉ＋る）である。 蹟は口金表面から５１１ｍ外側（ｙ　＝　０．５α）で
の口金表面に平行な方向の冷却風速で力、る。 ６５− ＄　　　１ ６６− ＝６７− 実施例３〜７および比較例３〜７ 本芙施例および比較例で使用したポリマーは次の通りで
ある。ＰＰは宇部興産■製ポリプｐビ□　レン８−１１
５８−１ｌ５は２５℃フェノールーテトラクｐルエタン
（混合重量ｔｔ５：５）Ｋａ　５　ｇ　／　１０６　ｍ
溶解して実施例１〜３と同様に２５℃で測定し、計算し
たＷ有粘度が０９５のポリエチレンテレフタレート、Ｐ
ＢＴは同様の固有粘度が１，１のポリブチレンテレフタ
レートである。 実施例３〜７および比較例６は第５図に示すような上方
紡糸設備を使用し、ルーダ−３で溶融したポリマーを押
出ダイス６に送り込みメツシュ状口金７より吐出し、冷
却風を１１より吹きつけ繊維集合体を得た。但し加熱ロ
ンド１４−　ａ　−ｄは使用せず、ａｓ　５ｐａｎ糸を
ローラー１２を介した後巻取った。また使用したダイの
構造は第６図と同様のものである。 比較例３〜５．７は下方忙紡糸する設備を使用し、実施
例３〜７と同じ温度粂件でルーダーー６８＝ でポリマーを溶融し、押出ダイスに送り込みメツシュ状
［］金より吐出し１冷却風を吹きつけａｓ　５ｐａｎ糸
を巻取った。 表中成形領緘面積（Ｓ）は、該繊維集束体が吐出される
口金の面積を表わす。ｔ−５，Ｖｗは実施例１〜２と同
じ定義である。 口金の種類を表に示す。ここに各金網のＭはメツシュを
表わし、球焼結における１００μｒ遇は１００μの粒子
がＰ別さｔＩる規格を意味する。 実施例３〜５，７と比較例３〜５．７の同一番号の例を
比較すると明らかなように、本特許の方法の如く、口金
の吐出側表面を加熱し、ロ６金の吐出側表面を重力とは
逆の方向に向けて上方に紡糸した場合、従来の口金の吐
出側表面を加熱せず、重力方向（下方）　ＶＣ向けて紡
糸した場合に比較して、最大見掛ドラフトが大幅に増大
し、得られる繊維の強伸度特性、熱的安定性も優れてい
ることが分る。 実施例６と比較例６を比較してみると明らか６９− に［１金のｒ１１出側表面を加熱した場合の方が最大引
取り速度の増大および採好な物性の糸をもたらす。 実施例６のダイ内のポリマ一温度を実測しプロットした
ものが第８図である。通電されたメツシュ状口金の加熱
によりポリマ一温度が口金近傍で最大となることが観察
される。このことが最大見掛ドラフトを増大する主因と
なっていることが比較例６との比較で明らかである。 実施例５，６．比較例５．６のＰＥＴの繊維内断面ｆｉ
ｌｌ動係数１：　ＣＶ（Ｆ））　ｌ　抜屈折率（ｌ＞ｎ
）、製水収縮率（ｓｈ）、Ｘ線的結晶化度（Ｘｃｒ　）
　、平均【−だ異形係数（Ｄ／ｄ　）を表５に示す。 ＝　７２− 宍　　５ ７３一 実施例８〜】０ 実施例３，６．７で祷られた繊維集束体を連続して、第
５図の１４−ａ〜ｄの如き延伸ｐツＦ　（棒）ａｆｔ　
Ｓ　Ｓ　本＊　棒Ｆ）径：　５　儂＋材質：１８０メツ
シュ梨地りｐ−ムメッキ鉄棒）に■１の速度で通し、延
伸Ｌ　Ｖｌの速度で引取った。その結果な弐５に示す。 各延伸温度は延伸ｐラドの衣面泥す−の平均値を意味す
る。 実施例９のｐｇＴの延伸糸のｔ゛＼ｎおよびＸ線的結晶
化度（Ｘｃｒ　）はそれぞれ０．１４．３０％であった
。 本発明の如き延伸方式を採用するなら、該未延伸糸をド
ラフルなく延伸して実用的に差しつかえない構造の安定
した延伸糸に変換できる。 　７４− 表　　６　　　実施例８〜１０ 実施例１１ 第７図において粉体供給スクリュー（２２）が取りつけ
てあり、メツシュ状口金（２５）として３０メツシユの
平織金網（材質ニステンレススチール、線径０．３４１
１１１１ρ、厚み０７帽空隙率７７１チ）１枚が装着し
て）る押出機を使用［−て、実施例２と同じ組成の平均
粒子径が３００μで））る重合体粉末より使帷化を行な
った。 該ポリマーはオルトクロルフェノール中テ測定ｌ−だ固
有粘度（１，Ｖ、　）が４０のものである。 該ポリマー粉体の温Ｉｉ′け核メツシュ状口金より１０
儂下方から該メツシュ状口金（２５）に到達する直前ま
では３００°Ｃ（従って固体σＩまま）にフン）ｐ−ル
し、ポリマーの分解を極力抑えた。該メツシュ状［１金
にけ１　ｏ　ｏ　Ｗａｔｔｓ／ｍのｔ汁を通じて核ポリ
マーを極めて知い領域で溶融し吐出した。（吐出量８　
ｇ　／　ｄ　−ｖａｎ　）　Ｄ全表面から２ＣＩｌｌ靜
れたところで、０．５　ｍ／　ｓｅｅの速度を有する冷
却風を、冷却流体供給装置２８から吹きつけて、３０　
ｃｔｎ　７分の速度で引堆り、平均断面積が０．１４−
である該ポリマーの剛毛を得た。また該剛毛の強度（Ｓ
ｔ）、伸度（εｌ）。 ヤング率（１／ｄｅ　）はそれぞれ７．　Ｏｆ／　／ｄ
ｅ　、　１．２条、２１Ｏであり、繊維内断面積変動係
数（ＣＶ　（Ｆ）　）は０２５．平均した異形係数（ｎ
／　ｄ　）　ａｖは１．５であった。 実施例１２ ポリ三フッ化塩化エチレン（タイキン工業製：商品名ダ
イフロン■）を第５図類似の内径２０１１１１のエクス
トルーダーのホッパー＋１１から定量供給しつつ２５０
℃〜３２０℃の温度範囲でエクストル−ター（３）によ
り溶融し、ギヤーポンプ（４）Ｋより毎分１８ｇｒの溶
ｌ！Ｉ重合体をダイス（６）に送り成形領域面積が約５
ｃｄの長方形の口金から吐出させ、５ｍ／’分でａｓ　
ａｐａｎ糸を引櫓り平均単糸テニールが１８テニールの
フィラメント状轍ｍ県束体を得た。なお紡糸口金とし、
ては、５０メツシユのステンレス制子１１＆金網（ＦＩ
本フ　７７− イルコン社製）を用い電圧３Ｖ、電流＋００Ａの１１　
流□を流し、口金を加熱した。得られたフィラメント状
＊Ｍ集束体の物性は宍７に示１゜なお該金網の厚さは０
．６　ｍｌ　＋空隙率は６６５チである。 実施例１３ ポリ四フッ化エチレンー六フン化プロピレン共重合体（
ダイキン工業製：商品名ネオフｐン■）を用い、第６図
に示すダイスを用いて、実施例１２に準じてフィラメン
ト状繕維集束体を得た。この際のエクストルーダー（３
）の温度は３２０℃〜３８０℃であった。またダイス６
の温度は３６０℃でおった。なお、電圧２Ｖ、電流？Ｏ
Ａの電流な流１し口金を加熱している。得られたフィラ
メント状−維の物性は表７に示す。 実施例１４ ポリ四フッ化エチレンーエチレン共重合体（旭硝子：商
品名アフμン■ｃｏｐ　）を用い、第　７８− ６図に示すダイスを用いて実施例１２１Ｃ準じてフィラ
メント状繊維１１１１１体を得た。エクストルーダー（
３）の温度は３２０℃〜３５０℃であり、ダイス温度は
３４０℃であった。この際の電圧は２２ｖ、電流け８０
Ａであつｊ−。イ静られたフィラメント状緑維の物性は
表７に示１゜表　　７ なお、平均単糸テニールはフィラメント状フッ素樹脂繊
細集束体から約１００本年糸をサンプリングし、それら
の平均から求めた。 実施例１５ 第５南に類似した装＠、ＶＣおいて内径３０ｉ＋ｍのル
ーグー（３；の泥ルな２３０℃〜２７０℃にして、ｍ−
クレゾールにｏ、　ｓ　ｌ　／　Ｉ　００　ｙｎｔの濃
ｌＷで溶解し２５℃で実鏑例１〜３と同様に測’＠　Ｌ
　、　ｔｌ錯：した固有粘度が１３でＪするポリ−ε−
カブラミド（ＮＹ−６）を連続してｆ＃ＭＩＩ’　Ｌ、
ダイス（６）に供給シ１．厚み０３ｍ１のステンレスス
ナール板をフ第１・エツチング加工によりエツチング加
工して作成した第２図の如き空隙率５０％のメツシュ状
口４ｉ　（成形領域２ｃｍＸ４９ｃｒｎ）から毎分１５
０ｇ吐出し、ｙ　””　ｏ、　ｓ　ｃＩｎでの風速を１
０ｍ／分にして冷却り、４Ｉｉ分３０ｍ／分で１令りａ
＠ｆｉｐａｎの繊維集合体を安定して巻取ることができ
た。 この際該メツシュ状口金にはｓ　Ｗａｔｔｓ／ｃｄの電
流を流した。 比較例７ 実施例１５と同じポリマーを、実施例】５と装置能力お
よび口金は同じであるが、口金面が下方に向いている装
置により、口金には通電しないで、他の温度朱件等は四
−にして毎分３０ｍ／分で紡糸することを試みた。成形
軸域の一部（特にその境界域）に頻発に断糸が生じ安定
して繊維集合体を巻取ることができなかった。 この原因はＭ液の吐出むらおよび口金面の温度むらによ
ると考えらＪｌろ。 実施例１６ 実施例１５と同様のパターンを有し、材質が鋳鉄であり
、専みが３濶凰の空ｐＡ兆が４７％で、１つの孔の吐出
面からみた最小面積が３１−であり成形領域が２ｃｍＸ
１５ｃｍであるメツシュ状口金を第６図と同様の構造を
有するダイスに堆り付け、その口金の吐出面とは逆の而
πｌｉｌ　Ｋフィルを配置した。種々ポリマー（ＰＥＴ
、　Ｎｙ−６，ＰＢＴ）を実施例１５と同様に該ダイス
に供給した。該コイルに交流電流を流し、２３．５　Ｋ
Ｈｚ　、　２００〜８９０Ｗの交番磁場を発生し、該口
金表面にうず電流を生じせしめ、該口金を自己発熱せし
め８１− ながら、該種々ポリマーを吐出し、冷却風を吹きつけ巻
取り単糸ｄａが１００　ｄａの繊維を成形領域全面に瞳
り安定して引取ることができた。 一方該フイルに交流電流を流さす、５ずｍ流を起こさな
い場合は、Ｌ］金の境界域に吐出不良の部分が生じ、成
形領域全面に渡り安定して引取ることができながった。 特にＰＥＴの場合この現象が顕著であった。

【図面の簡単な説明】

第１−ａ図は本発明方法および装置におけるメツシュ状
紡糸口金として使用される一例の金網を模式的に示した
ものであり、第１−ｂ図は、第ｉ、　−ａ図の部分的縦
断面図を示したものである。 第２−ａ図は、第１−１１図とは異なる他のメツシュ状
口金の一例であるエツチング多孔板な模式的に示したも
のであり、第２−ｂ図は第２−ａ図の部分的縦断面図を
示したものである。 ｔ１ｇ３図は、金網を２枚積層したメツシュ状紡糸口金
の部分的縦断面図を模式的に示したもの８２− である。 第４図は、本発明におけるメツシュ状紡糸口金の任意の
縦断面の一般化された模式図を示したものである。 第５図は、本発明による繊維集合体の製造に適した装置
の一例の概略図を示したものである。 第６図および第７図は、本発明による繊維集合体の製造
に用いられる紡糸口金の縦断面図を模式的に示したもの
である。 第８図は、本発明方法を実施した場合、紡糸口金内にお
ける吐出光面からの距離と重合体の温度との関係を一例
について図示したものである。 特許出願人　帝人株式会社 第ｉ−ａ閉 第ｉ−ｂ図 　８３− 第２−ａ［￥］ 第２−ｂｌｌ 箔３閉 第４（２） 第６順　　　。 １ｓ−ａ　　　ｒ　　　　　　　　　（＋）（−） ３−ｄ 第７Ｍ 第８１２１ Φ合イネ温友　　Ｔ（”Ｃ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　　Ｉ＃、錐形成性重合体の溶融液を多数の細隙を有
   する紡糸口金から押出して繊維集合体を製Ｉｈ″する方
   法で）・つて、下記式 で表わされる空隙率が約１０％以上である、近接した多
   数の細隙な肩するメツシュ状紡糸口金から該溶融液を押
   出し、この際該紡糸口金の上口「；メツシュ状部の仕切
   り部材にジュール熱を発生せしめつつ目つ該紡糸［１金
   の吐出面及びその近傍に冷却流体を供給して該紡糸口金
   の吐出側表面近傍を冷却しながら該押出しを行ないかく
   して該仕切り部材により該溶融液を安定して細流に変換
   し、そして該細流を引取り、固化することを％徴とする
   方法。 ２　上記メツシュ状紡糸口金として、紡糸口金の吐出面
   に凹凸部を有する細幅の仕切り部材によって仕切られた
   多数の細隙を肩し且つ骸細隙のある細隙から押出される
   溶融液がそわと隣接する他の細隙から押出される溶融液
   と該仕切り部拐の凹部な通じて互に往来し得るような構
   造のメツシュ状紡糸口金を用いる第１項記載の方法。 ３　上記メツシュ状紡糸口金が約２０〜約９０チの空隙
   率（α）を有する第１項又は第２項記載の方法。 ４　吐出面におけるｌ−当りの細隙の数が約５個以上で
   あるメツシュ状紡糸口金を用いる第ｌ〜３項記費のいず
   れかによる方法。 ５　吐出面における１ｄ当りの細隙の数が約ｌθ〜約１
   万個であるメツシュ状紡糸口金を用いる第４嶋記載の方
   法。 ６　上記メツシュ状紡糸口金のメツシュ状部の厚さが約
   ５ｕ以下である第１〜５３］記載のいずれかによる方法
   。 ７　紡糸口金の上記メツシュ状部の仕切り部材に通電に
   よりジュール熱を発生せしめる第１〜６項記載のいずれ
   かによる方法。 ８　通電量が紡糸口金の上記メツシュ状の１ＣＩ！当り
   約０５〜約５０００ワツトである第１〜７項記載のいず
   れかによる方法。 ９　上記多数の細隙を有するメツシュ状紡糸口金に繊維
   形成性重合体の溶融液を供給し、該メツシュ状紡糸口金
   のジュール熱を発生している仕切り部材により取り囲ま
   れた多数の細隙からり溶融液を押出す、第１〜８項記載
   による方法。 １０　　上記多数の細隙を有するメツシュ状紡糸口金に
   ＃＆維影形成性重合体固体状粉末を供給し、核メツシュ
   状紡糸口金のジュール熱を発生している仕切り部材から
   与えら才する熱によって該固体状粉末を溶融１一つつ該
   仕切り部月により取り囲まねた多数の細隙から該浩＃［
   を押出す、＃Ｉ］〜８項記載による方法。 １１　　上記多動の細隙を有するメツシュ状紡糸口金の
   メツシュ状部の吐出面と反対側の面の近傍で、該繊維形
   成性重合体の温度が最大の温度を示ずように、該メツシ
   ュ状の仕切り部材からジュール熱を供給しつつ目つ紡糸
   口金の吐出面及びその近傍に冷却流体を供給して紡糸口
   金の吐出側表面近傍を冷却しながら、該繊維形成性重合
   体の溶Ｍ液を該紡糸口金から押出す、第１〜１０）Ｊｕ
   粗ｊ載のいずれかによる方法。 １２　　繊維形成性重合体の溶融液の吐出量が、メツシ
   ュ状紡糸口金の１ｃＩＩ当り約０１〜約２０１　／　ｍ
   である、第１〜１１項記載のいずれかＫよる方法。 ＋３核紡糸口金の吐出面を該吐出面の法線ベクトルが重
   力とは逆の方向になるように上方に向け、肢吐出面から
   押出された細流を重力に抗して引取る、第１〜１２９４
   記載のいずわかによる方法１． １４　　吐出面から押出された細流を、吐出面の法線方
   向または法線方向から傘大約３０度まで角度がずれた方
   向内で引取る、第１３項記載の方法。 １５、メツシュ状紡糸口金、メツシュ状紡糸口金に一５
   維形成性重合体を供給するための、該メツシュ状紡糸口
   金を備えたダイス、該紡糸口金の吐出側表面近傍を冷却
   するための冷却手段および該紡糸口金から押出された繊
   維形成性重合体の細流を引取るための引取り手段とから
   なる、繊維集合体を製造するための成形装置であって、
   該メツシュ状紡糸［１金は下記式 ％式％（ で表わされる空隙率が約１０％以上である近接した多数
   の細隙を有しており、該多数の細隙な皐り囲む仕切り部
   材はジュール熱を発生し得る導体から成っており、そし
   てその吐出面は該吐出面の法線ベクトルが重力とは逆の
   方向となるように上方に向いている、ことを特命とする
   装置。 １６　　上記メツシュ状紡糸口金が、紡糸口金の吐出面
   に凹凸部ｆ２を崩する細幅の仕切り部材によって仕切ら
   れた多数の細隙を有し且つ該細隙のある細隙から押出さ
   れる溶融液がそれと隣−〇　− 接する他の細隙から押出される＃１％’ｌｌ液と該仕切
   り部材の四部を通じて互に往来し得るような構造を有す
   る、第１５項記載の装置。