JPS5891791A - 重質油よりオレフインを製造する方法 - Google Patents
重質油よりオレフインを製造する方法Info
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- JPS5891791A JPS5891791A JP18921681A JP18921681A JPS5891791A JP S5891791 A JPS5891791 A JP S5891791A JP 18921681 A JP18921681 A JP 18921681A JP 18921681 A JP18921681 A JP 18921681A JP S5891791 A JPS5891791 A JP S5891791A
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- Japan
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- heavy oil
- reactor
- superheated steam
- steam
- oil
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/20—C2-C4 olefins
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
らエチレン、プロピレンなどのオレフィンを製造する方
法に関する。
法に関する。
本発明において「重質油」なる語は原油、常圧残渣油お
よび減圧残渣油全包含するものとして用いられる。
よび減圧残渣油全包含するものとして用いられる。
外熱式の管状反応器を用いるエチレン、プロピレンなど
のオレフィンの製造は、古くから工業的に実施されてい
る。このようなオレフィン製造の原料としてはナフサが
用いられており、不揮発分を含む原油、重油などは熱分
解工程および生成ガスの急冷工程におけるコーキングが
激しいため原料としては使用されなかった。
のオレフィンの製造は、古くから工業的に実施されてい
る。このようなオレフィン製造の原料としてはナフサが
用いられており、不揮発分を含む原油、重油などは熱分
解工程および生成ガスの急冷工程におけるコーキングが
激しいため原料としては使用されなかった。
重質油を原料とするオレフィン製造技術としては流動層
による方法と高温媒体流による方法とが知られている。
による方法と高温媒体流による方法とが知られている。
流動層による方法には移動式流動層によるもの〔化学工
学第９６巻、第７号， ３！；ｇ〜３乙：２（／９７乙
）〕と噴流層によるもの〔同誌第７０巻、第７号、３’
ｌθ〜３グ６（／９７ｇ） 〕とがある。これらの方法
の問題点はオレフィン製造において重要な生成ガスの急
冷を行うことが困難であること、また反応器中の滞留時
間を７秒以下にすることが困難なので７Ｓθ°Ｃ程度の
比較的低温度において７秒程得の滞留時間で重質油の熱
分解を行わなければならないことである。
学第９６巻、第７号， ３！；ｇ〜３乙：２（／９７乙
）〕と噴流層によるもの〔同誌第７０巻、第７号、３’
ｌθ〜３グ６（／９７ｇ） 〕とがある。これらの方法
の問題点はオレフィン製造において重要な生成ガスの急
冷を行うことが困難であること、また反応器中の滞留時
間を７秒以下にすることが困難なので７Ｓθ°Ｃ程度の
比較的低温度において７秒程得の滞留時間で重質油の熱
分解を行わなければならないことである。
一方、高温媒体流による方法（化学工学第９０巻、第７
号、３３；’７〜３３；７（／９７乙）〕では、この熱
媒体は高温の過熱水蒸気を温度制御用稀釈水蒸気として
用いた酸素と燃料による燃焼焔を得るだめのコストが尚
くなる。また、この方法においてはアセチレンの生成量
が多いのでエチレン製造プロセスとしては問題がある。
号、３３；’７〜３３；７（／９７乙）〕では、この熱
媒体は高温の過熱水蒸気を温度制御用稀釈水蒸気として
用いた酸素と燃料による燃焼焔を得るだめのコストが尚
くなる。また、この方法においてはアセチレンの生成量
が多いのでエチレン製造プロセスとしては問題がある。
本発明の目的は外熱式の管状反応器を用いて、重質油か
らコーキングなしにオレフィンを連続的に製造する方法
を提供することにある。
らコーキングなしにオレフィンを連続的に製造する方法
を提供することにある。
本発明のいま一つの目的は高い収率で重質油からオレフ
ィンを製造する方法を提供することにある。
ィンを製造する方法を提供することにある。
本発明の重質油からオレフィンを製造する方法は、重質
油を水蒸気と混合して外部から加熱される管状反応域に
供給してオレフィンを製造するに当って、該重質油を７
５０°Ｃ以上の過熱水蒸気と水蒸気油化（Ｈ２０モル／
重質油中のＣ原子）、！〜７の範囲で混合し、この混合
物を反応域滞留時間θθ／〜θ／秒で反応域出口温度が
７０θ〜９．５θ℃となるよう間接加熱することを特徴
とするものである１、 本発明方法においては、外熱式の管状反応器が用いられ
る。この反応器は空管であって、頂部に原料供給機構を
有する。この原料供給機構は、７Ｓθ°Ｃ以上の過熱水
蒸気により重質油が霧化されて重質油の微粒子と過熱水
蒸気とが密に混合され得る型式のものであればどのよう
なものでも用いられるが、後に述べるような型式のもの
が好捷しい。管状反応器は内径が３〜／３ｃｍ、長さが
３〜３θｍのものが、好ましくは用いられる。この反応
器は直管であってもヘアピン状であってもよく、また垂
直または水平のいずれにも設置され得る。この管状反応
器は加熱炉中に複数本設置される。
油を水蒸気と混合して外部から加熱される管状反応域に
供給してオレフィンを製造するに当って、該重質油を７
５０°Ｃ以上の過熱水蒸気と水蒸気油化（Ｈ２０モル／
重質油中のＣ原子）、！〜７の範囲で混合し、この混合
物を反応域滞留時間θθ／〜θ／秒で反応域出口温度が
７０θ〜９．５θ℃となるよう間接加熱することを特徴
とするものである１、 本発明方法においては、外熱式の管状反応器が用いられ
る。この反応器は空管であって、頂部に原料供給機構を
有する。この原料供給機構は、７Ｓθ°Ｃ以上の過熱水
蒸気により重質油が霧化されて重質油の微粒子と過熱水
蒸気とが密に混合され得る型式のものであればどのよう
なものでも用いられるが、後に述べるような型式のもの
が好捷しい。管状反応器は内径が３〜／３ｃｍ、長さが
３〜３θｍのものが、好ましくは用いられる。この反応
器は直管であってもヘアピン状であってもよく、また垂
直または水平のいずれにも設置され得る。この管状反応
器は加熱炉中に複数本設置される。
原料供給機構から７５θ℃以」二の過熱水蒸気との霧化
混合物として供給された重質油は、高温の過熱水蒸気と
混合されると同時に分解が開始される。
混合物として供給された重質油は、高温の過熱水蒸気と
混合されると同時に分解が開始される。
従って、反応器内壁へのタール状物質の附着およびコー
キングが起らない。原料供給機構に導入される重質油は
ノズル中でのコーキングを防止するためにダθθ℃を越
えない温度で供給される。
キングが起らない。原料供給機構に導入される重質油は
ノズル中でのコーキングを防止するためにダθθ℃を越
えない温度で供給される。
過熱水蒸気の温度は７Ｓθ℃以上、好ましくは７３θ°
Ｃ〜／、２θθ℃ が好ましい。７．５θ°Ｃ以上の過
熱水蒸気を用いることによって、重質油の分解に要する
熱が供給されるので反応器内壁へのコーキングを防止し
、連続的な操業が可能となる。過熱水蒸気の温度が７．
５θ℃を下廻ると反応器の内壁へのコーキングが起こる
。また／、２００℃を越えると過熱水蒸気のコストが高
くなり、反応器内壁へのコーキング防止効果はそれ以上
には増大しない。
Ｃ〜／、２θθ℃ が好ましい。７．５θ°Ｃ以上の過
熱水蒸気を用いることによって、重質油の分解に要する
熱が供給されるので反応器内壁へのコーキングを防止し
、連続的な操業が可能となる。過熱水蒸気の温度が７．
５θ℃を下廻ると反応器の内壁へのコーキングが起こる
。また／、２００℃を越えると過熱水蒸気のコストが高
くなり、反応器内壁へのコーキング防止効果はそれ以上
には増大しない。
過熱水蒸気と重質油との混合割合は水蒸気油化（過熱水
蒸気Ｈ２０モル／重質油中のＣ原子）で３〜７の範囲と
され、特に３〜．５の範囲が好ましい。
蒸気Ｈ２０モル／重質油中のＣ原子）で３〜７の範囲と
され、特に３〜．５の範囲が好ましい。
水蒸気油化が２よりも小さい場合は、水蒸気および反応
器外より与えられる熱量が不充分となって分解率が低下
し、エチレン、プロピレンなどの収率が低下する。また
管内にコーキングが起きる。
器外より与えられる熱量が不充分となって分解率が低下
し、エチレン、プロピレンなどの収率が低下する。また
管内にコーキングが起きる。
また、７よりも大きい場合は、未反応水蒸気の量が大き
くなり、熱損失が犬で経済的効果が失われる。
くなり、熱損失が犬で経済的効果が失われる。
重質油と過熱水蒸気との霧化混合物は管状反応器を流れ
ながら外部から間接加熱され反応器出口では７θθ〜７
ｊθ℃、好ましくは７Ｓθ〜２θθ°Ｃに達する。反応
器中の滞留時間は００７〜Ｏ／秒、好ましくはθθ３〜
θθ乙 秒の範囲とされる。この結果、重質油は熱分解
を受は低級オレフィン、水素、−酸化炭素、二酸化炭素
、低級飽和炭化水素などのガス成分および各種重質炭化
水素の蒸気またはミストなどに転化される。
ながら外部から間接加熱され反応器出口では７θθ〜７
ｊθ℃、好ましくは７Ｓθ〜２θθ°Ｃに達する。反応
器中の滞留時間は００７〜Ｏ／秒、好ましくはθθ３〜
θθ乙 秒の範囲とされる。この結果、重質油は熱分解
を受は低級オレフィン、水素、−酸化炭素、二酸化炭素
、低級飽和炭化水素などのガス成分および各種重質炭化
水素の蒸気またはミストなどに転化される。
反応器出口における流体温度が７θθ°Ｃを下廻るとオ
レフィンの収率が減少するとともに、反応器内壁へのコ
ーキングの傾向が生ずる。また、ワθθ°Ｃを越えると
一酸化炭素、二酸化炭素、水素の量が増大し、エチレン
、プロピレンなどの低級オレフィンの収量が低下する。
レフィンの収率が減少するとともに、反応器内壁へのコ
ーキングの傾向が生ずる。また、ワθθ°Ｃを越えると
一酸化炭素、二酸化炭素、水素の量が増大し、エチレン
、プロピレンなどの低級オレフィンの収量が低下する。
反応器中の滞留時間が９０７秒を下廻ると重質油の分解
が不充分であり、また滞留時間が９７秒を越えるとエチ
レン、プロピレンなどの低級オレフィンの量が低下し、
反応管内壁にコーキングの傾向が生ずる。
が不充分であり、また滞留時間が９７秒を越えるとエチ
レン、プロピレンなどの低級オレフィンの量が低下し、
反応管内壁にコーキングの傾向が生ずる。
管状反応器において熱分解により生成した混合流体は極
めて短時間、例えば０８５秒以下の時間でＳθθ〜乙０
θ°Ｃの範囲の温度まで急冷されて熱分解反応が実質的
に停止される。この急冷の方法は公知の方法、例えば特
公昭グ／−５７３、特開昭、５’５−７７６ｇｇ７等に
記載の方法によることができる。
めて短時間、例えば０８５秒以下の時間でＳθθ〜乙０
θ°Ｃの範囲の温度まで急冷されて熱分解反応が実質的
に停止される。この急冷の方法は公知の方法、例えば特
公昭グ／−５７３、特開昭、５’５−７７６ｇｇ７等に
記載の方法によることができる。
添伺図面に従って本発明の一実施態様を説明する。第１
図においてライン／からＳ〜／θに７／ｃｒｎ２（ゲー
ジ）の水蒸気が過熱器ρ中に供給され、こ５で加熱され
て７．５θ℃以」二、好ましくは７ｓθ〜／、、２θθ
℃の温度の過熱水煮となる。この過熱水蒸気はライン３
を通って原料供給機構ｊに導入される。一方、原料重質
油は９８６°Ｃ以下の温度に予熱され、ライン４ｔヲ通
って原料供給機構Ｓに導入される。水蒸気油化は、２〜
７、好ましくは３〜Ｓとされる。原料供給機構ｊは原料
重質油を霧化し、過熱水蒸気との霧化混合物を生成し得
るものであれば、特にその型式を問わないが、第２図に
示した型のものを用いるのが好ましい。
図においてライン／からＳ〜／θに７／ｃｒｎ２（ゲー
ジ）の水蒸気が過熱器ρ中に供給され、こ５で加熱され
て７．５θ℃以」二、好ましくは７ｓθ〜／、、２θθ
℃の温度の過熱水煮となる。この過熱水蒸気はライン３
を通って原料供給機構ｊに導入される。一方、原料重質
油は９８６°Ｃ以下の温度に予熱され、ライン４ｔヲ通
って原料供給機構Ｓに導入される。水蒸気油化は、２〜
７、好ましくは３〜Ｓとされる。原料供給機構ｊは原料
重質油を霧化し、過熱水蒸気との霧化混合物を生成し得
るものであれば、特にその型式を問わないが、第２図に
示した型のものを用いるのが好ましい。
第β図において／／は霧化器ブロックであり、／、２は
原料重質油用のノズル、／３は過熱水蒸気用のノズルで
あってノズル／、２を包囲する。ノズル／、２の先端は
ノズル／３の先端よりも長くなっており、これにより原
料重質油の霧化が好適に行われ、重質油と過熱水蒸気と
が密に混合された霧化混合流が得られる。
原料重質油用のノズル、／３は過熱水蒸気用のノズルで
あってノズル／、２を包囲する。ノズル／、２の先端は
ノズル／３の先端よりも長くなっており、これにより原
料重質油の霧化が好適に行われ、重質油と過熱水蒸気と
が密に混合された霧化混合流が得られる。
原料供給機構ｊにより精化、混合された原料重質油と過
熱水蒸気とは、好ましくは質量速度θ乙〜／／θ１（ｆ
／時／管状反応器断面積ｃｍ２で加熱炉７中の管状反応
器６中に供給される。重質油と過熱水蒸気との混合流は
管状反応器６中を滞留時間００７〜９７秒、好ましくは
θθ３〜θθ乙秒で通過しつＸ加熱炉７中の燃焼焔で加
熱され反応器乙の出口において７θθ〜ソθθ°Ｃ１好
ましくは７Ｓθ〜ｇＳθ℃に達する。なお、反応器乙の
出口の圧力はθ〜／ ｋｇ／ｃｒｎ”（ゲージ）とする
ことが好ましい。
熱水蒸気とは、好ましくは質量速度θ乙〜／／θ１（ｆ
／時／管状反応器断面積ｃｍ２で加熱炉７中の管状反応
器６中に供給される。重質油と過熱水蒸気との混合流は
管状反応器６中を滞留時間００７〜９７秒、好ましくは
θθ３〜θθ乙秒で通過しつＸ加熱炉７中の燃焼焔で加
熱され反応器乙の出口において７θθ〜ソθθ°Ｃ１好
ましくは７Ｓθ〜ｇＳθ℃に達する。なお、反応器乙の
出口の圧力はθ〜／ ｋｇ／ｃｒｎ”（ゲージ）とする
ことが好ましい。
反応器乙を出た混合流はラインｇを経て急冷器９に導か
れ、こＸで５０θ〜６θθ°Ｃの範囲の温度まで急冷さ
れて熱分解反応が実質的に停止する。この急冷時間は好
ましくは０〜Ｓ秒以下である。この急冷は例えば次のよ
うに行うことができる。
れ、こＸで５０θ〜６θθ°Ｃの範囲の温度まで急冷さ
れて熱分解反応が実質的に停止する。この急冷時間は好
ましくは０〜Ｓ秒以下である。この急冷は例えば次のよ
うに行うことができる。
反応器乙を出た混合流を質量速度ｊθ〜／、２θ１（９
／ｍ３／秒で冷却器２に導びき、５０θ〜乙θθ℃まで
９８５秒以内に間接的に冷却し、熱分解反応を停止する
とともに高圧スチームを発生させて熱エネルギーを回収
する。また冷却用炭化水素油を反応器乙を出た混合流に
吹き込む方法による直接冷却法も広く知られている。
／ｍ３／秒で冷却器２に導びき、５０θ〜乙θθ℃まで
９８５秒以内に間接的に冷却し、熱分解反応を停止する
とともに高圧スチームを発生させて熱エネルギーを回収
する。また冷却用炭化水素油を反応器乙を出た混合流に
吹き込む方法による直接冷却法も広く知られている。
急冷された混合流はライン／θから取出される。
この混合流は次のような組成を有する。
Ｈ２Ｃ６〜 ／乙 チ（重量）
ＣＯＯｇ −ソθ 〃
ＣＯ２Ｃ３〜 乙θ 〃
ＣＨｄ とθ 〜 、２．２．θ 〃Ｃ２
Ｈ６，２θ 〜 乙θ 〃 Ｃ２Ｈ４／ ｔＩθ 〜 ３／θ 〃Ｃ２Ｈ２０〜０
７ ｔｔ Ｃ３Ｈ８θ／ 〜 Ｃ７〃 Ｃ３Ｈ６，２θ 〜 ／θθ 〃 ／、３ Ｃ４Ｈ６１θ 〜にθ 〃その他のＣ４炭
化水素θ７〜 ３θ 〃液状物質 、２７θ 〜
、５ｉθ 〃この混合流は通常の方法により各成分
に分離される。
Ｈ６，２θ 〜 乙θ 〃 Ｃ２Ｈ４／ ｔＩθ 〜 ３／θ 〃Ｃ２Ｈ２０〜０
７ ｔｔ Ｃ３Ｈ８θ／ 〜 Ｃ７〃 Ｃ３Ｈ６，２θ 〜 ／θθ 〃 ／、３ Ｃ４Ｈ６１θ 〜にθ 〃その他のＣ４炭
化水素θ７〜 ３θ 〃液状物質 、２７θ 〜
、５ｉθ 〃この混合流は通常の方法により各成分
に分離される。
本発明の方法はナフサ、灯油、軽油等の熱分解に一時的
に転用することができる。従って、重質油の反応器への
供給を一時的に中断する必要が生じた場合でも、操業条
件を変更せずに軽質油で操業を継続し、その後、重質油
に切り換えて本来の操業を行うことができる。
に転用することができる。従って、重質油の反応器への
供給を一時的に中断する必要が生じた場合でも、操業条
件を変更せずに軽質油で操業を継続し、その後、重質油
に切り換えて本来の操業を行うことができる。
本発明によれば、外熱式の管状反応器を用い、特定の熱
分解条件を選択することにより、重質油からオレフィン
が反応器内壁へのコーキングなしに製造される。そして
この際のオレフィン収率も高い。また、長時間連続運転
が可能である。
分解条件を選択することにより、重質油からオレフィン
が反応器内壁へのコーキングなしに製造される。そして
この際のオレフィン収率も高い。また、長時間連続運転
が可能である。
以下に本発明の実施例を比較例とともに示す。
実施例／〜／θおよび比較例／〜／’１第３図に示した
型式の二流体ノズルを頂部に有する内径！θｍｍ、加熱
長／ｍの管状反応器を垂直に電気炉中に設置し、過熱器
で過熱された水蒸気と重質油とを二流体ノズルに供給し
て霧化、混合し、混合流を得た。この混合流は反応器中
で熱分解を受け、オレフィン、水素、各種炭化水素など
が生成した。各側における運転条件、生成ガス組成およ
び、運転状況を表２に示した。
型式の二流体ノズルを頂部に有する内径！θｍｍ、加熱
長／ｍの管状反応器を垂直に電気炉中に設置し、過熱器
で過熱された水蒸気と重質油とを二流体ノズルに供給し
て霧化、混合し、混合流を得た。この混合流は反応器中
で熱分解を受け、オレフィン、水素、各種炭化水素など
が生成した。各側における運転条件、生成ガス組成およ
び、運転状況を表２に示した。
なお、用いた重質油を表／に示した。
表 ／
比 重（２２／ψＧ） ０．ｇ、５３２１
θ９３９３ｊ ／、０．２９水 分（容量％）
゛ θθｊ θ／ −残留炭素（
容量％）ｌｌｔ、ｇ２９．θ７ −元素分析（
容量％）” ＣｇｉＯ／ｆ １６０９ ｇｉ／、２
・Ｈ／、２．θ３；、／／、’Ｂ； ／／、
／７Ｓ 、２．９３ ．２．９
４ｔ、９、 Ｎ θ／
θ２ θグＳバナジウム（ｐｐｍ ）
コグ Ｓθ ／Ｓθニッケル（ｐ
ｐｍ） ／／ ’ 、：ｚｓ り
ｊ−／／− 他の０４炭化水素 （１’）、／、り゛液状物質 Ｃ
Ｉ）３乙、７ 運 転 状 況 （コーキング、連続運転期間 々ど） ６７０− ／、 ７ ．２． ／ ／、
、２μ９Ｊ μ３．； μ２ｇ液状物
質 （Ｉ） μｌＡｇ 運 転 状 況 ｆｈｒｓ（コーキ
ング、連続運転期間 運 転など） 一／乙 乙／、２ ’ ３１Ａ！ ！；３．／
μｈｒｓ運転 コーキング 他のＣ４炭化水素 （１） ／、０液状物
質 （１） ゲタノ 運 転 状 況 どｈｒｓ（コーキ
ン久連続運転期間 運 転など） １７− ／、０ ０．９ ！０、Ａ ｊ３Ｊ ｆｈｒｓｆｈｒｓ コーキング 運 転 運 転 のため運転 不能 実施例および比較例の結果から明らかなように、本発明
の方法によればオレフィンの収率が高く、また反応器内
壁へのコーキングもなしに重質油からオレフィンを製造
することができる。
θ９３９３ｊ ／、０．２９水 分（容量％）
゛ θθｊ θ／ −残留炭素（
容量％）ｌｌｔ、ｇ２９．θ７ −元素分析（
容量％）” ＣｇｉＯ／ｆ １６０９ ｇｉ／、２
・Ｈ／、２．θ３；、／／、’Ｂ； ／／、
／７Ｓ 、２．９３ ．２．９
４ｔ、９、 Ｎ θ／
θ２ θグＳバナジウム（ｐｐｍ ）
コグ Ｓθ ／Ｓθニッケル（ｐ
ｐｍ） ／／ ’ 、：ｚｓ り
ｊ−／／− 他の０４炭化水素 （１’）、／、り゛液状物質 Ｃ
Ｉ）３乙、７ 運 転 状 況 （コーキング、連続運転期間 々ど） ６７０− ／、 ７ ．２． ／ ／、
、２μ９Ｊ μ３．； μ２ｇ液状物
質 （Ｉ） μｌＡｇ 運 転 状 況 ｆｈｒｓ（コーキ
ング、連続運転期間 運 転など） 一／乙 乙／、２ ’ ３１Ａ！ ！；３．／
μｈｒｓ運転 コーキング 他のＣ４炭化水素 （１） ／、０液状物
質 （１） ゲタノ 運 転 状 況 どｈｒｓ（コーキ
ン久連続運転期間 運 転など） １７− ／、０ ０．９ ！０、Ａ ｊ３Ｊ ｆｈｒｓｆｈｒｓ コーキング 運 転 運 転 のため運転 不能 実施例および比較例の結果から明らかなように、本発明
の方法によればオレフィンの収率が高く、また反応器内
壁へのコーキングもなしに重質油からオレフィンを製造
することができる。
第１図は本発明方法を一実施態様を示すフロー７−１−
、第３図は本発明方法の実施に用いる原料供給機構の
一例を示す、模式縦断面図である。 −過 熱 器 Ｓ・・・原料供給機構乙 管状反
応管 ７・・・加 熱 炉２・・・急 冷 器
／／・・・霧化器ブロック／λ・・・原料重質油
用のノズル ／３・・・過熱水蒸気用のノズル 特許出願人 東洋エンジニアリング株式会社−７ｇ− 窮１図
、第３図は本発明方法の実施に用いる原料供給機構の
一例を示す、模式縦断面図である。 −過 熱 器 Ｓ・・・原料供給機構乙 管状反
応管 ７・・・加 熱 炉２・・・急 冷 器
／／・・・霧化器ブロック／λ・・・原料重質油
用のノズル ／３・・・過熱水蒸気用のノズル 特許出願人 東洋エンジニアリング株式会社−７ｇ− 窮１図
Claims (1)
- ／重質油を水蒸気と混合して外部から加熱される管状反
応域に供給してオレフィンを製造するに当って、該重質
油を７３０℃以上の過熱水蒸気と水蒸気油比（過熱水蒸
気Ｈ２０モル／重質油中のＣ原子）、２〜７の範囲で混
合し、この混合物を反応域滞留時間θ０／〜θ／秒で反
応域出口温度が７θθ〜ソ５θ℃となるよう間接加熱す
ることを特徴とする重質油よりオレフィンを製造する方
法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18921681A JPS5891791A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 重質油よりオレフインを製造する方法 |
| IN1346/CAL/82A IN156279B (ja) | 1981-11-27 | 1982-11-18 | |
| GB08233301A GB2110233A (en) | 1981-11-27 | 1982-11-23 | Preparing olefins from heavy petroleum oil |
| DE19823243310 DE3243310A1 (de) | 1981-11-27 | 1982-11-23 | Verfahren zur herstellung von olefinen aus schwerem erdoel |
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