JPS5888409A - デイ−ゼルエンジンのランキンボトミング装置 - Google Patents
デイ−ゼルエンジンのランキンボトミング装置Info
- Publication number
- JPS5888409A JPS5888409A JP18552181A JP18552181A JPS5888409A JP S5888409 A JPS5888409 A JP S5888409A JP 18552181 A JP18552181 A JP 18552181A JP 18552181 A JP18552181 A JP 18552181A JP S5888409 A JPS5888409 A JP S5888409A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- regenerator
- cooler
- engine
- heat
- high temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/02—Hot gas positive-displacement engine plants of open-cycle type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はターボチャージャー、アフタークーラを装備し
たディーゼルエンジンのランキングボトミング装置に関
するものである。
たディーゼルエンジンのランキングボトミング装置に関
するものである。
ターボチャージャー、アフタークーラt−装備したディ
ーゼルエンジンの排ガスをランキンサイクルを通じて動
力として回収し、主機関の動力と共に取シ出し、出力向
上及び機関熱効率向上を図ったランキンボトミングエン
ジンの場合を考える。
ーゼルエンジンの排ガスをランキンサイクルを通じて動
力として回収し、主機関の動力と共に取シ出し、出力向
上及び機関熱効率向上を図ったランキンボトミングエン
ジンの場合を考える。
ランキンサイクル用作動媒体としては、臨界温度374
℃、熱安定最高温度約600℃と高い水から、フレオン
R113の臨界1昌度214℃、熱安定最高温度約17
5℃と低い冷媒等の数多くの作動媒体が使用されている
。
℃、熱安定最高温度約600℃と高い水から、フレオン
R113の臨界1昌度214℃、熱安定最高温度約17
5℃と低い冷媒等の数多くの作動媒体が使用されている
。
そめ中でターボチャージャー付のディーゼルエンジンの
排ガス温度500℃程度ではトリフルオoxタノール(
CF’1CH20H)と* (H2O) f等モルづつ
配合したフル1リノール50が一般に使用されている。
排ガス温度500℃程度ではトリフルオoxタノール(
CF’1CH20H)と* (H2O) f等モルづつ
配合したフル1リノール50が一般に使用されている。
第1図にフルオリノール50のT−8−図を示す、第2
図に従来のランキンボトミングエンジンのシステム図を
示す。
図に従来のランキンボトミングエンジンのシステム図を
示す。
■→■ フィードポンプ
■→■ 再生器吸熱側
■→■ 蒸発器a
■→■ タービン仕事
■→■ 再生器加熱側
■→■ コンデンサーb
である。
第2甲において蒸発器aで回収された排ガスエネルギー
の77優をコンデンサーbで放熱することに′&夛、又
冷却水とフルオリノール500重責流量の比は約32倍
を必要とするので、冷却水用のラジェータCの放熱熱址
と比較すると約1.2倍の容量を必要とし、合計してラ
ジェータCの約2.2倍の熱容量を有する冷却器が必要
で、また冷却用のファン馬力もそれに伴って大きくなる
。
の77優をコンデンサーbで放熱することに′&夛、又
冷却水とフルオリノール500重責流量の比は約32倍
を必要とするので、冷却水用のラジェータCの放熱熱址
と比較すると約1.2倍の容量を必要とし、合計してラ
ジェータCの約2.2倍の熱容量を有する冷却器が必要
で、また冷却用のファン馬力もそれに伴って大きくなる
。
また、ターボチャージャーシステムで過給された空気を
アフタークー?(インタークーラ)dで約80℃冷却し
ていることは、排ガスエネルギーをターボチャージャー
噛で回収したエネルギーの約601程度なアフタークー
ラdの冷却水系でラジェータCを通じて外部へ放熱して
いる。
アフタークー?(インタークーラ)dで約80℃冷却し
ていることは、排ガスエネルギーをターボチャージャー
噛で回収したエネルギーの約601程度なアフタークー
ラdの冷却水系でラジェータCを通じて外部へ放熱して
いる。
この熱量はラジェータCの冷却熱量の約20憾管しめる
ととKなり、ツジエータct−大きくしファン馬力を大
きくしている。
ととKなり、ツジエータct−大きくしファン馬力を大
きくしている。
1!に従来型のシステムでは排ガス出口温度は136℃
と低く硫酸腐食の間廟かめる。
と低く硫酸腐食の間廟かめる。
本発明は上記の事情に1みなされたものでめつて、その
目的とするところは、ラジェータの熱交換容量を約20
%低減させファン馬力も低減させることができるし、加
熱部の熱交換容量を約15%低減でき、しかも硫酸腐食
の間廟のないディーゼルエンジンのランキンボトミング
装置を提供することにある。
目的とするところは、ラジェータの熱交換容量を約20
%低減させファン馬力も低減させることができるし、加
熱部の熱交換容量を約15%低減でき、しかも硫酸腐食
の間廟のないディーゼルエンジンのランキンボトミング
装置を提供することにある。
以下11本発明を第3図および第4図を参照して説明す
る。
る。
図面中1はエンジン、2はターボチャージャー、3はフ
ィードポンプ、4はアフタークー2.5はラジェータ、
6はタービン、7は蒸発器、11は再生器、1OFiコ
ンデンサーであって、アフタークーラ4と再生611と
は一体型になされている。
ィードポンプ、4はアフタークー2.5はラジェータ、
6はタービン、7は蒸発器、11は再生器、1OFiコ
ンデンサーであって、アフタークーラ4と再生611と
は一体型になされている。
フィードポンプ3の吐出側は再生器11の一方の低温側
11aに接続してあシ、再生器11の一方の高温@1l
bd蒸発器7の一方の低温11J7mに接続してあシ、
蒸発器7の一方の高fm@7bはタービン6の入口側に
接続してあり、タービン6の出口側は再生器11の他方
の高温側11cに接続してあり、再生器11の他方の低
温Mildはコンデンサー10の一方の高温側logに
接続してアリ、コンデンサー10の一方の低m @ +
Obはフィードポンプ3の吸込側に接続しである。
11aに接続してあシ、再生器11の一方の高温@1l
bd蒸発器7の一方の低温11J7mに接続してあシ、
蒸発器7の一方の高fm@7bはタービン6の入口側に
接続してあり、タービン6の出口側は再生器11の他方
の高温側11cに接続してあり、再生器11の他方の低
温Mildはコンデンサー10の一方の高温側logに
接続してアリ、コンデンサー10の一方の低m @ +
Obはフィードポンプ3の吸込側に接続しである。
ターボチャージャー2のコンプレッサ8の吐出側はアフ
タークー24の他方の高温51114mに接続してあり
、アフタークー24の他方の低温@4bはエンジンlの
吸気側に接続してあり、エンジン1の排気側迂ターボチ
ャージャー2のタービン90入口備に接続してあり、タ
ービン9の出口側は蒸発器7の他方の高温@7clfC
Mk続してあプ、蒸発器7の他方の低温11117dは
大気に開口している。
タークー24の他方の高温51114mに接続してあり
、アフタークー24の他方の低温@4bはエンジンlの
吸気側に接続してあり、エンジン1の排気側迂ターボチ
ャージャー2のタービン90入口備に接続してあり、タ
ービン9の出口側は蒸発器7の他方の高温@7clfC
Mk続してあプ、蒸発器7の他方の低温11117dは
大気に開口している。
エンジンIの冷却部の出口@はラジェータ5の高温側5
mに接続してあシ、ラジェータ5の低温側5bはエンジ
ン1の冷却部の入口側に接続しである。
mに接続してあシ、ラジェータ5の低温側5bはエンジ
ン1の冷却部の入口側に接続しである。
しかして、ターボチャージャー2のコンプレッサ8を出
九高温空気はアフタークーラ4の高温側4aK入シ、こ
れの低温1114bからエンジン「の吸気側に入る。ア
フタークーラ4で開放された熱は再生器[1を流れるラ
ンキンサイクルの作動媒体を加熱する。
九高温空気はアフタークーラ4の高温側4aK入シ、こ
れの低温1114bからエンジン「の吸気側に入る。ア
フタークーラ4で開放された熱は再生器[1を流れるラ
ンキンサイクルの作動媒体を加熱する。
すなわち、アフタークー24の冷却器をランキンサイク
ルの作動媒体の加熱器として利用することKなる。
ルの作動媒体の加熱器として利用することKなる。
このために、ラジェータ5の熱交換容at約201低減
させ、ファン馬力も低減できることになる。
させ、ファン馬力も低減できることになる。
tた、加熱部の熱交換容量を約1’ 5 m低減でき伝
熱面積に換算すると20−の低減になる。
熱面積に換算すると20−の低減になる。
また硫酸腐食の危険性をさけるために最小限必要とされ
る温度レベル170°〜200’Oまで上げようとする
と排熱回収率 ターボ出口温度 −大気m度 排ガス出口温度 −大気1度 を悪くシ、結果的にう/キンボトミングシステムの効率
を悪くする。
る温度レベル170°〜200’Oまで上げようとする
と排熱回収率 ターボ出口温度 −大気m度 排ガス出口温度 −大気1度 を悪くシ、結果的にう/キンボトミングシステムの効率
を悪くする。
しかし、本発明に係るランキンボトミング装置では第4
図に示すように排ガス出口温度な136υ(Pa5s
I ) から200℃(pass If ) に上
げた場合、上式で定義される排熱回収率は低下するが、
排熱回収しきれなかった分を空気を180℃から100
℃まで冷却するための熱着では・収することになり、ラ
ンキンサイクルに供給される熱量は変わらず結果的には
ランキンボトミングシステムの効率自体は変わらない。
図に示すように排ガス出口温度な136υ(Pa5s
I ) から200℃(pass If ) に上
げた場合、上式で定義される排熱回収率は低下するが、
排熱回収しきれなかった分を空気を180℃から100
℃まで冷却するための熱着では・収することになり、ラ
ンキンサイクルに供給される熱量は変わらず結果的には
ランキンボトミングシステムの効率自体は変わらない。
なお、第4図は従来のランキンボトミング装置と本発明
に係るランキンボトミング装置の、フルオリノール50
を作動媒体としたランキンサイクルを利用した一合の排
熱−収#j1図を示す。
に係るランキンボトミング装置の、フルオリノール50
を作動媒体としたランキンサイクルを利用した一合の排
熱−収#j1図を示す。
第4図においてPa5sIは従来のランキンボトミング
装置の場合、Pa5s■は本発明に係るランキンボトミ
ング装置の場合である。
装置の場合、Pa5s■は本発明に係るランキンボトミ
ング装置の場合である。
またR1は再生器11の熱交換熱量、FLE + R。
は再生all+アフタークーラ4の熱交換熱量、Glは
蒸発器7の熱交換器である。
蒸発器7の熱交換器である。
本発明は以上詳述したようにアフタークー24を再生器
1]と一体型にすると共にアフタークーラ4.JItラ
ンキンサイクルの作動流体の加熱2096低減させファ
ン馬力も低減させることができるし、加熱部の熱交換容
量を約1596低減でき、更には硫酸腐食の危険性を防
止することができる。
1]と一体型にすると共にアフタークーラ4.JItラ
ンキンサイクルの作動流体の加熱2096低減させファ
ン馬力も低減させることができるし、加熱部の熱交換容
量を約1596低減でき、更には硫酸腐食の危険性を防
止することができる。
第1図はフルオリノール50のT−8線図、第2図は従
来のディーゼルエンジンのランキンボトミング装置の構
成説明図、第3図は本発明一実施例の構成説明図、第4
図は排熱回収線図である。 4はアフタークーラ、11は再生器。 出願人 株式会社小松製作所 ゛ 代理人 弁理士 米 原 正 本 弁理士 浜 本 忠
来のディーゼルエンジンのランキンボトミング装置の構
成説明図、第3図は本発明一実施例の構成説明図、第4
図は排熱回収線図である。 4はアフタークーラ、11は再生器。 出願人 株式会社小松製作所 ゛ 代理人 弁理士 米 原 正 本 弁理士 浜 本 忠
Claims (1)
- アフタークーラ4を再生器11と一体型にすると共にア
フタークーラ4tランキ/サイクルの作動流体の加熱器
とじ念こと全特徴とするディーゼルエンジンのランキン
ボトミング装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18552181A JPS5888409A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | デイ−ゼルエンジンのランキンボトミング装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18552181A JPS5888409A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | デイ−ゼルエンジンのランキンボトミング装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5888409A true JPS5888409A (ja) | 1983-05-26 |
JPS622127B2 JPS622127B2 (ja) | 1987-01-17 |
Family
ID=16172240
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18552181A Granted JPS5888409A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | デイ−ゼルエンジンのランキンボトミング装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5888409A (ja) |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6880344B2 (en) | 2002-11-13 | 2005-04-19 | Utc Power, Llc | Combined rankine and vapor compression cycles |
US6892522B2 (en) | 2002-11-13 | 2005-05-17 | Carrier Corporation | Combined rankine and vapor compression cycles |
US6962056B2 (en) | 2002-11-13 | 2005-11-08 | Carrier Corporation | Combined rankine and vapor compression cycles |
US6989989B2 (en) | 2003-06-17 | 2006-01-24 | Utc Power Llc | Power converter cooling |
US7013644B2 (en) | 2003-11-18 | 2006-03-21 | Utc Power, Llc | Organic rankine cycle system with shared heat exchanger for use with a reciprocating engine |
US7017357B2 (en) | 2003-11-18 | 2006-03-28 | Carrier Corporation | Emergency power generation system |
JP2007520662A (ja) * | 2004-02-03 | 2007-07-26 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイション | 有機ランキンサイクル用流体 |
US7665304B2 (en) | 2004-11-30 | 2010-02-23 | Carrier Corporation | Rankine cycle device having multiple turbo-generators |
US7735324B2 (en) | 2002-11-13 | 2010-06-15 | Carrier Corporation | Power generation with a centrifugal compressor |
WO2015064301A1 (ja) * | 2013-10-30 | 2015-05-07 | いすゞ自動車株式会社 | エンジン冷却システム |
WO2015064302A1 (ja) * | 2013-10-30 | 2015-05-07 | いすゞ自動車株式会社 | エンジン冷却システム |
US9103249B2 (en) | 2012-02-29 | 2015-08-11 | Caterpillar Inc. | Flywheel mechanical energy derived from engine exhaust heat |
-
1981
- 1981-11-20 JP JP18552181A patent/JPS5888409A/ja active Granted
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7735324B2 (en) | 2002-11-13 | 2010-06-15 | Carrier Corporation | Power generation with a centrifugal compressor |
US6892522B2 (en) | 2002-11-13 | 2005-05-17 | Carrier Corporation | Combined rankine and vapor compression cycles |
US6962056B2 (en) | 2002-11-13 | 2005-11-08 | Carrier Corporation | Combined rankine and vapor compression cycles |
US6880344B2 (en) | 2002-11-13 | 2005-04-19 | Utc Power, Llc | Combined rankine and vapor compression cycles |
US6989989B2 (en) | 2003-06-17 | 2006-01-24 | Utc Power Llc | Power converter cooling |
US7289325B2 (en) | 2003-06-17 | 2007-10-30 | Utc Power Corporation | Power converter cooling |
US7017357B2 (en) | 2003-11-18 | 2006-03-28 | Carrier Corporation | Emergency power generation system |
US7013644B2 (en) | 2003-11-18 | 2006-03-21 | Utc Power, Llc | Organic rankine cycle system with shared heat exchanger for use with a reciprocating engine |
JP2007520662A (ja) * | 2004-02-03 | 2007-07-26 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイション | 有機ランキンサイクル用流体 |
US7665304B2 (en) | 2004-11-30 | 2010-02-23 | Carrier Corporation | Rankine cycle device having multiple turbo-generators |
US9103249B2 (en) | 2012-02-29 | 2015-08-11 | Caterpillar Inc. | Flywheel mechanical energy derived from engine exhaust heat |
WO2015064301A1 (ja) * | 2013-10-30 | 2015-05-07 | いすゞ自動車株式会社 | エンジン冷却システム |
WO2015064302A1 (ja) * | 2013-10-30 | 2015-05-07 | いすゞ自動車株式会社 | エンジン冷却システム |
CN105473834A (zh) * | 2013-10-30 | 2016-04-06 | 五十铃自动车株式会社 | 发动机冷却系统 |
US9745887B2 (en) | 2013-10-30 | 2017-08-29 | Isuzu Motors Limited | Engine cooling system |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS622127B2 (ja) | 1987-01-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9745887B2 (en) | Engine cooling system | |
RU2566207C2 (ru) | Система утилизации отходящего тепла с частичной рекуперацией | |
EP3064734B1 (en) | Engine cooling system | |
JPS5888409A (ja) | デイ−ゼルエンジンのランキンボトミング装置 | |
EP1803593B1 (en) | Air conditioning systems for vehicles | |
US4271665A (en) | Installation for generating pressure gas or mechanical energy | |
US4294074A (en) | Drive assembly, especially for motor vehicles | |
US4785788A (en) | Supercharger system for use with heat engines | |
SU900820A3 (ru) | Устройство дл наддува двигател внутреннего сгорани | |
JP6607960B2 (ja) | 気体圧縮機 | |
WO2014181824A1 (ja) | エンジンの冷却システム | |
JPS58220945A (ja) | エンジンにおける熱エネルギ−回収装置 | |
JP3249109B2 (ja) | ガスタービン設備 | |
JPS62279225A (ja) | 内燃機関の冷却装置 | |
RU2004103042A (ru) | Система охлаждения турбины газотурбинного двигателя | |
US8794216B2 (en) | Charge-air cooler | |
CA1166025A (en) | Electric regeneration system for gas turbine | |
JP5671907B2 (ja) | Egrガス冷却装置 | |
JPS5879618A (ja) | 内燃機関の吸気冷却装置 | |
RU168451U1 (ru) | Система питания воздухом комбинированного двигателя с глубоким охлаждением | |
JPH07217580A (ja) | 二段無給油式スクリュー圧縮機 | |
JPS60224937A (ja) | 過給機付エンジン | |
JP2001050055A (ja) | エンジンシステム及びエンジンの給気冷却方法 | |
JPS6151228B2 (ja) | ||
JPS5995344A (ja) | エンジン駆動によるヒ−トポンプの運転方法 |