JPS5884100A - 下水汚泥の処理方法 - Google Patents
下水汚泥の処理方法Info
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- JPS5884100A JPS5884100A JP56181026A JP18102681A JPS5884100A JP S5884100 A JPS5884100 A JP S5884100A JP 56181026 A JP56181026 A JP 56181026A JP 18102681 A JP18102681 A JP 18102681A JP S5884100 A JPS5884100 A JP S5884100A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明框、下水汚泥の嫌気性消化法の改良に関するもの
である。
である。
こと2〜3年米省エネルギー、石6!11t1約のブー
ムにのって下水地層においてもf&塩−で発生する汚泥
を嫌気性消化発生する・ガスを何らがのエネルキ源とし
て回収するということかIIWrで行なわれるようにな
ってきた。そして、従来からの嫌気性消化法に飽きたら
す、できるたけ多くのガスを回収するべく様々な工夫か
なされるようになった。
ムにのって下水地層においてもf&塩−で発生する汚泥
を嫌気性消化発生する・ガスを何らがのエネルキ源とし
て回収するということかIIWrで行なわれるようにな
ってきた。そして、従来からの嫌気性消化法に飽きたら
す、できるたけ多くのガスを回収するべく様々な工夫か
なされるようになった。
しかしながら、嫌気性消化法を率にエネルギ回収の向だ
けでfP価するのでなく、一つの汚泥錫塩法として見九
礪合、そζに扛自と消化汚泥の同液分m性というものが
考慮に入ってこなけれはならなI/”Oかねてより簀物
など1(は、下水汚泥を嫌気性m化すると如液分−抹が
抜書されると記されているようであるが、夷Sはそうで
はなく少なくと−5゛− も嫌気性消化をする前の汚泥(以下、混合生汚泥と記す
)に比べて固液分離性が良くなるというむと鉱ない。こ
のこと扛外国書物にもaつI!夕数字で叡わされている
。
けでfP価するのでなく、一つの汚泥錫塩法として見九
礪合、そζに扛自と消化汚泥の同液分m性というものが
考慮に入ってこなけれはならなI/”Oかねてより簀物
など1(は、下水汚泥を嫌気性m化すると如液分−抹が
抜書されると記されているようであるが、夷Sはそうで
はなく少なくと−5゛− も嫌気性消化をする前の汚泥(以下、混合生汚泥と記す
)に比べて固液分離性が良くなるというむと鉱ない。こ
のこと扛外国書物にもaつI!夕数字で叡わされている
。
撫夾には消化汚泥の!il液分離を少しでも改良する目
的で消化汚泥を、その数倍蓋以上の清水また燻処塩水で
洗浄し、沈降−細して得られる消化汚泥を■液分離の対
象としているが、ここでも沈降lll1動が恐く、分離
液に浮遊1買がかなシ含筐nた拭動で最初沈殿池に戻っ
てしまう。そして、この最初沈龜池に戻つ九浮遊r#B
負か朽ひ一気性消化佃に戻ってくるという、いわゆる汚
泥の場内循環という賊も好ましくない状況をかもし出し
ている0また、消化汚泥を洗浄しないまでも現行の二種
方式の消化システムでに籐二消化mtt主に易−lnn
化上出た汚泥を沈降鍛縮することt−目的としてンp1
ここでも沈V#蒙縮性か大東急く、災に多量の汚泥の場
内循環tもたらしているoj[消化槽から出き良浮遊−
*(以−計、汚泥と記す)は再び消化槽に戻ってきても
、もうエネルキ源としてのガ寵向58−84100(2
7−4− スを発生する能力似なく、それに、も拘らず消化槽に投
入されるために加l1llされねはならず、徒らにx
4 kキーを消費するはかりである。
的で消化汚泥を、その数倍蓋以上の清水また燻処塩水で
洗浄し、沈降−細して得られる消化汚泥を■液分離の対
象としているが、ここでも沈降lll1動が恐く、分離
液に浮遊1買がかなシ含筐nた拭動で最初沈殿池に戻っ
てしまう。そして、この最初沈龜池に戻つ九浮遊r#B
負か朽ひ一気性消化佃に戻ってくるという、いわゆる汚
泥の場内循環という賊も好ましくない状況をかもし出し
ている0また、消化汚泥を洗浄しないまでも現行の二種
方式の消化システムでに籐二消化mtt主に易−lnn
化上出た汚泥を沈降鍛縮することt−目的としてンp1
ここでも沈V#蒙縮性か大東急く、災に多量の汚泥の場
内循環tもたらしているoj[消化槽から出き良浮遊−
*(以−計、汚泥と記す)は再び消化槽に戻ってきても
、もうエネルキ源としてのガ寵向58−84100(2
7−4− スを発生する能力似なく、それに、も拘らず消化槽に投
入されるために加l1llされねはならず、徒らにx
4 kキーを消費するはかりである。
これらの汚泥の場内循環が、杭実の嫌気性消化における
エネルギ回収を図る上で最大の間亀点となってS?り、
これの起因するところUS消化汚泥の1ail&分服性
の愚さでるる。災に(支)液分離の愚さ框脱水麺撫にも
大きく影曽し、ここで景する薬品の友を増大せしめ、一
台の脱水機の単位時fklめたりの一形物鶏塩菖か少な
いために、脱水機の必女台数が増したり、褌J11時間
が長くなったりして、m貿する電力室tも増加せしめる
のである。
エネルギ回収を図る上で最大の間亀点となってS?り、
これの起因するところUS消化汚泥の1ail&分服性
の愚さでるる。災に(支)液分離の愚さ框脱水麺撫にも
大きく影曽し、ここで景する薬品の友を増大せしめ、一
台の脱水機の単位時fklめたりの一形物鶏塩菖か少な
いために、脱水機の必女台数が増したり、褌J11時間
が長くなったりして、m貿する電力室tも増加せしめる
のである。
このように−液分*aの良し愚しに、脱水3m程で消費
する薬晶麓中亀力量に大きな影響をおよlよし、練気性
消化fIy泥のmm分勉性が偶合住汚泥のそれに比べて
恐くなるようでめれ#i嫌気性消化法の評価線エネルギ
回収という長所と固液分離過程で逆に!<のエネルギを
mmするという短所とを一合して行なう必要が6るoし
かし、これまで嫌気性消化法に関して$1れて禽九工夫
線、子ネル5− ギ回収という点にだけ向けられ、■液分離性t−改豐し
ようということ社−切身えられず、長所′を良に一&所
たらしめることKのみ弁走してきたこと鉱否足できない
。
する薬晶麓中亀力量に大きな影響をおよlよし、練気性
消化fIy泥のmm分勉性が偶合住汚泥のそれに比べて
恐くなるようでめれ#i嫌気性消化法の評価線エネルギ
回収という長所と固液分離過程で逆に!<のエネルギを
mmするという短所とを一合して行なう必要が6るoし
かし、これまで嫌気性消化法に関して$1れて禽九工夫
線、子ネル5− ギ回収という点にだけ向けられ、■液分離性t−改豐し
ようということ社−切身えられず、長所′を良に一&所
たらしめることKのみ弁走してきたこと鉱否足できない
。
これに対し、本発1311框−液分離過程での短所を改
畳し、そのことによって嫌気性m化法に対する総合的を
評価を一段と為いものとすることができる有効な方法t
−提供することを目的とするtのである。
畳し、そのことによって嫌気性m化法に対する総合的を
評価を一段と為いものとすることができる有効な方法t
−提供することを目的とするtのである。
すなわち、不発明扛練気性柄化縄塩工撫を紙生成相(#
%一段11i1)とガス比相(第二段階)からなる二相
消化方式とし、前記酸生成t−成す帛一段階を蝕た汚泥
を機工(沈降、浮上分JIIIhるい框遠心分離)して
得られる分離液に、これtg二段階から流出せる消化汚
泥と混合するとき、そのpHが4.8〜7.0になるよ
うに塩化謳二鉄t*加して消化汚泥と混合し、前記−纏
工程にて得られるl1jIli汚泥は前記カス比相に掻
送してI&珈すること−を特徴とする方法であって、こ
れにより−消化汚泥の地層場内循環を消滅させるととも
に、脱水遥1で畳6− する薬品量を減少せしめるようにし九下水汚泥の!6!
llK方法である。
%一段11i1)とガス比相(第二段階)からなる二相
消化方式とし、前記酸生成t−成す帛一段階を蝕た汚泥
を機工(沈降、浮上分JIIIhるい框遠心分離)して
得られる分離液に、これtg二段階から流出せる消化汚
泥と混合するとき、そのpHが4.8〜7.0になるよ
うに塩化謳二鉄t*加して消化汚泥と混合し、前記−纏
工程にて得られるl1jIli汚泥は前記カス比相に掻
送してI&珈すること−を特徴とする方法であって、こ
れにより−消化汚泥の地層場内循環を消滅させるととも
に、脱水遥1で畳6− する薬品量を減少せしめるようにし九下水汚泥の!6!
llK方法である。
本発明の一冥施1111mを一面に従って説明すると、
混合生汚泥1#′i側−嫌気性滑化−3で駿生成地層さ
れたのち沈降mm槽1で地層される◎微動汚泥4祉累二
嫌気性消化檜暴でガス化処理され、得られる消化汚N丁
か分離水・と共に混合ll18に流入して塩化路二鉄會
を添加混合されたのち、浮上鎖m慴10により分離水1
1と凝縮汚泥13に分離され、*―汚泥1mはベルトプ
レス朧脱水後なとによる機械腕水工機l畠で島塩される
。間中、14鉱発生カスである。なお、汎曾Ill・で
他層した汚泥抹m接機械脱水工程18へ移送してもよい
。
混合生汚泥1#′i側−嫌気性滑化−3で駿生成地層さ
れたのち沈降mm槽1で地層される◎微動汚泥4祉累二
嫌気性消化檜暴でガス化処理され、得られる消化汚N丁
か分離水・と共に混合ll18に流入して塩化路二鉄會
を添加混合されたのち、浮上鎖m慴10により分離水1
1と凝縮汚泥13に分離され、*―汚泥1mはベルトプ
レス朧脱水後なとによる機械腕水工機l畠で島塩される
。間中、14鉱発生カスである。なお、汎曾Ill・で
他層した汚泥抹m接機械脱水工程18へ移送してもよい
。
しかして、一般に下水汚泥0@気性消化線七の反応機構
において、敵生成と生成され九偉発性有機歇のガス化と
いう二段階によって構成されてお9、二相消化方式a七
れそれの機能別に工1it−分離して*旗したものにす
き“ず、カス比相(累二段階)よル得られる消化汚泥は
二相消化方式をとらない晋過の一気性消化方式より得ら
れる消化汚泥− 7− とその性状において何ら相違を持つものでない0し九が
ってガス比相(第二縦階)から流出せる消化汚泥仁アル
カリ藏が高く、これに欺を加えてpHを下けると辰f#
tガスが発生し、これにより消化汚泥Fi通常の加圧浮
上amのように加圧水を用いることなく浮上撫縮に分し
水を生じる。先述のように、椀実に扛消化汚泥の園液分
11を少しでも改良する目的で消化汚泥t1その数倍型
以上の清水ま九鉱地理水で洗印し、沈降機動して得られ
る消化汚泥を同液分離の対象としているか、ここでの沈
降分離か恐く分離液に浮遊物質がかなり含まれ次状態で
最初沈j7R他に戻シ、いわゆる汚泥の場内循環という
状況を作9出している0 これに対し、本発明でFi、m生成を威す家階t″細光
汚fIAt−沈1liIめるい杖浮上分離して得られる
分離液に塩化第二鉄を添加した液で消化汚泥を洗浄して
S?り、とのah、酸性であるため縦置ガスが発生する
0これによシ消化汚泥蝶浮上#ILIIIIiシて分離
水を生ずることから、浮上濃縮によりToるい鉱説気し
たのち沈降徴縮七行なうことにより効果的に汚泥の績m
操作ができる0塩化第二鉄t−添加するの鉱単に消化汚
泥のmst性を同上させる72忙でなく、洗浄水の゛l
l性ttsr大させる効果を狙ったものであり、洗浄猿
の分離水に含まれる浮遊物質議at;z 100 we
7tf:越えることなく汚泥回収率も99−以上となる
ため、汚泥の項内@1塊という好ましくない状況t−f
¥り出すこと妹ない。また、洗浄水の友も消化汚泥の数
倍型以上を必賛とするようなこともない。
において、敵生成と生成され九偉発性有機歇のガス化と
いう二段階によって構成されてお9、二相消化方式a七
れそれの機能別に工1it−分離して*旗したものにす
き“ず、カス比相(累二段階)よル得られる消化汚泥は
二相消化方式をとらない晋過の一気性消化方式より得ら
れる消化汚泥− 7− とその性状において何ら相違を持つものでない0し九が
ってガス比相(第二縦階)から流出せる消化汚泥仁アル
カリ藏が高く、これに欺を加えてpHを下けると辰f#
tガスが発生し、これにより消化汚泥Fi通常の加圧浮
上amのように加圧水を用いることなく浮上撫縮に分し
水を生じる。先述のように、椀実に扛消化汚泥の園液分
11を少しでも改良する目的で消化汚泥t1その数倍型
以上の清水ま九鉱地理水で洗印し、沈降機動して得られ
る消化汚泥を同液分離の対象としているか、ここでの沈
降分離か恐く分離液に浮遊物質がかなり含まれ次状態で
最初沈j7R他に戻シ、いわゆる汚泥の場内循環という
状況を作9出している0 これに対し、本発明でFi、m生成を威す家階t″細光
汚fIAt−沈1liIめるい杖浮上分離して得られる
分離液に塩化第二鉄を添加した液で消化汚泥を洗浄して
S?り、とのah、酸性であるため縦置ガスが発生する
0これによシ消化汚泥蝶浮上#ILIIIIiシて分離
水を生ずることから、浮上濃縮によりToるい鉱説気し
たのち沈降徴縮七行なうことにより効果的に汚泥の績m
操作ができる0塩化第二鉄t−添加するの鉱単に消化汚
泥のmst性を同上させる72忙でなく、洗浄水の゛l
l性ttsr大させる効果を狙ったものであり、洗浄猿
の分離水に含まれる浮遊物質議at;z 100 we
7tf:越えることなく汚泥回収率も99−以上となる
ため、汚泥の項内@1塊という好ましくない状況t−f
¥り出すこと妹ない。また、洗浄水の友も消化汚泥の数
倍型以上を必賛とするようなこともない。
上記洗浄水量、本発明で鉱敵生成を成す第一段階を級友
汚泥を沈降あるい祉浮上分離して得られる分11mを意
味するが、その量は消化汚泥量と線は同じくらいであれ
はよくm化汚泥量より少なくてもよいo4とよシ洗浄水
量が消化汚泥量に比べて多いtlど洗浄効果上がそれた
け沈降分離面積を必簀とするので、このことも考鳳する
と中Fiり洗浄水量tできるたけ少なくして洗浄効果を
上けることが]1iltLい0そして、消化汚泥量の数
倍型以上の洗浄水で洗沙後沈降―輔するのと同じくらい
O放置時間によりそれよ〕もずつと鎖度の高い洗9− 浄した鎖m消化汚泥を得ることがで龜る〇すなわち本発
明では、従来法に比して非常に少ない量の洗浄水にわず
かの塩化第二@を添加するだけで十分な洗浄効果を上け
、従来法とPlsILの沈降−細めるいU浮上微細時間
でずつと高い毅巌の洗浄した消化汚泥を得ることができ
、分離水に含まれる浮遊物質1111JIEも促米t&
に比べて大変低く、したがって汚泥の一円伽埠というI
!Ik伽埠を敵つことかできるのである。ヤして、この
洗#後のilK縮方法嬬ガえ扛浮上黴細とした場合、浮
上に資する時間は加圧浮上*秦に比べて長いものの、加
圧水か一切不必要、し九かつて加圧水を作成するための
電力を全く必景としない0また、脱気したのち沈陣幽縮
するとして一説気が非常に容易で、沈降機m*も従来に
比べてかなり抜書される0本発明においては、酸生成#
lを絨た汚泥を沈降あるい株浮上分離して得られるか分
離液すなわち前記洗浄水量pH4,8〜5.5ぽTot
)、ζO洗浄水にこれと等量*mの消化汚泥tS合した
後のpHが4.8〜7.0、iiましく社5.5〜6.
5になるように−1ロー 塩化帛二鉄′を添加することが重畳であってその添加量
は混合後0崗形物1梅6九り40〜70fの範囲となる
◇絡−消化*tf8*t−洗抄することなく第二消化−
で沈降濃縮する鳴會扛従来の方決で洗浄する場合より゛
も燻るかに多II&of8泥0@内伽埠をも良らしてい
るうえ長い沈降*縮時間を襞し、得られる微細消化i泥
鎖腋も低いことから不発−框4るかに有利な方法にいえ
るものでめゐ。このように本発明社消化f9泥を洗浄し
て磯細するという点において従来4D方法に比べてすぐ
れた懺位性を持つtのでるる。
汚泥を沈降あるい祉浮上分離して得られる分11mを意
味するが、その量は消化汚泥量と線は同じくらいであれ
はよくm化汚泥量より少なくてもよいo4とよシ洗浄水
量が消化汚泥量に比べて多いtlど洗浄効果上がそれた
け沈降分離面積を必簀とするので、このことも考鳳する
と中Fiり洗浄水量tできるたけ少なくして洗浄効果を
上けることが]1iltLい0そして、消化汚泥量の数
倍型以上の洗浄水で洗沙後沈降―輔するのと同じくらい
O放置時間によりそれよ〕もずつと鎖度の高い洗9− 浄した鎖m消化汚泥を得ることがで龜る〇すなわち本発
明では、従来法に比して非常に少ない量の洗浄水にわず
かの塩化第二@を添加するだけで十分な洗浄効果を上け
、従来法とPlsILの沈降−細めるいU浮上微細時間
でずつと高い毅巌の洗浄した消化汚泥を得ることができ
、分離水に含まれる浮遊物質1111JIEも促米t&
に比べて大変低く、したがって汚泥の一円伽埠というI
!Ik伽埠を敵つことかできるのである。ヤして、この
洗#後のilK縮方法嬬ガえ扛浮上黴細とした場合、浮
上に資する時間は加圧浮上*秦に比べて長いものの、加
圧水か一切不必要、し九かつて加圧水を作成するための
電力を全く必景としない0また、脱気したのち沈陣幽縮
するとして一説気が非常に容易で、沈降機m*も従来に
比べてかなり抜書される0本発明においては、酸生成#
lを絨た汚泥を沈降あるい株浮上分離して得られるか分
離液すなわち前記洗浄水量pH4,8〜5.5ぽTot
)、ζO洗浄水にこれと等量*mの消化汚泥tS合した
後のpHが4.8〜7.0、iiましく社5.5〜6.
5になるように−1ロー 塩化帛二鉄′を添加することが重畳であってその添加量
は混合後0崗形物1梅6九り40〜70fの範囲となる
◇絡−消化*tf8*t−洗抄することなく第二消化−
で沈降濃縮する鳴會扛従来の方決で洗浄する場合より゛
も燻るかに多II&of8泥0@内伽埠をも良らしてい
るうえ長い沈降*縮時間を襞し、得られる微細消化i泥
鎖腋も低いことから不発−框4るかに有利な方法にいえ
るものでめゐ。このように本発明社消化f9泥を洗浄し
て磯細するという点において従来4D方法に比べてすぐ
れた懺位性を持つtのでるる。
次に1li111L分離操作の主要部分であi水過−に
ついて框、^分子数銀剤によって脱水する場合は不発−
では従来の洗浄消化汚泥に比べて七の必畳量がかなり少
なく、so〜60−で十分なことか利点としてあけられ
る0洗浄過程で添加した塩化第二鉄が凝集助剤としての
効力を保有しているために高分子置県−の必畳量かぐつ
と減少するのであるか、赦#l−助剤である塩化第二鉄
の添加量を増せはそれだけ脱水過程での高分子凝集剤の
必振量も減少するということ株なく、添加しすぎると脱
−11− 水過程で高分子凝集剤を多量に加えても凝集せず脱水が
大変−離なものとなる。
ついて框、^分子数銀剤によって脱水する場合は不発−
では従来の洗浄消化汚泥に比べて七の必畳量がかなり少
なく、so〜60−で十分なことか利点としてあけられ
る0洗浄過程で添加した塩化第二鉄が凝集助剤としての
効力を保有しているために高分子置県−の必畳量かぐつ
と減少するのであるか、赦#l−助剤である塩化第二鉄
の添加量を増せはそれだけ脱水過程での高分子凝集剤の
必振量も減少するということ株なく、添加しすぎると脱
−11− 水過程で高分子凝集剤を多量に加えても凝集せず脱水が
大変−離なものとなる。
この意疎からも脱水逸機で効果1%たらすような塩化第
二鉄の添加型に鉱自と制約があり、その量は識生成相t
−峠た汚泥を沈lIIあるい扛浮上分離して得られる分
離液に添加し良後、これをガス比相から流出せる消化汚
泥と混曾し九とき、七のpHが4.8〜7.0、att
、<は5.5〜6.5となるような量とするべきである
。
二鉄の添加型に鉱自と制約があり、その量は識生成相t
−峠た汚泥を沈lIIあるい扛浮上分離して得られる分
離液に添加し良後、これをガス比相から流出せる消化汚
泥と混曾し九とき、七のpHが4.8〜7.0、att
、<は5.5〜6.5となるような量とするべきである
。
もとよp高分子凝集剤の単価はかなりA11bなもので
、従来の洗浄消化汚泥に比べてその必lLI量が50〜
60−に減少するということ蝶脱水焉機で簀する薬品の
費用をそれたけ少なくすることかできるのである0本I
A明の場合、洗浄過程で塩化第二鉄を添加しているので
その食用も考慮しなくてはならないが、この食用を含め
ても合計の系品費用蝶従来の洗浄消化汚泥に豪する高分
子凝集剤の値段よル女価である0 以上述べたように不発111jU、緻生成相t−経た汚
泥を沈降分離、浮上分離等によシ#I&縮して祷られる
分離液に、これf:ガス比相から流出せる消イビ汚泥と
混合す為とき、そのpHが4.8〜7.OKなるように
塩化第二鉄を添加して消化汚泥と混合したのら、皺鵬合
汚泥會■液分離するようKしたもの÷Toシ、本尭明に
より、従来の洗浄操作に比べてずつとlIl!嵐の高い
洗浄a秦消化汚泥を得ることができ、ま危汚泥の鑓収皐
為99−以上に遁するため、汚泥のlFF3m塊とiう
愚循環を断つことができるはかりでなく、前記−淑分鵬
工1における高分子#!県剤の必要量も牛分近(に減少
させることができ、塩化第二鉄も責めた全薬品の費用も
従来法にて資する高分子凝集剤のみの食用よりも安価な
ものとすることができるなど、多大の利益が得られるも
O′cめる。
、従来の洗浄消化汚泥に比べてその必lLI量が50〜
60−に減少するということ蝶脱水焉機で簀する薬品の
費用をそれたけ少なくすることかできるのである0本I
A明の場合、洗浄過程で塩化第二鉄を添加しているので
その食用も考慮しなくてはならないが、この食用を含め
ても合計の系品費用蝶従来の洗浄消化汚泥に豪する高分
子凝集剤の値段よル女価である0 以上述べたように不発111jU、緻生成相t−経た汚
泥を沈降分離、浮上分離等によシ#I&縮して祷られる
分離液に、これf:ガス比相から流出せる消イビ汚泥と
混合す為とき、そのpHが4.8〜7.OKなるように
塩化第二鉄を添加して消化汚泥と混合したのら、皺鵬合
汚泥會■液分離するようKしたもの÷Toシ、本尭明に
より、従来の洗浄操作に比べてずつとlIl!嵐の高い
洗浄a秦消化汚泥を得ることができ、ま危汚泥の鑓収皐
為99−以上に遁するため、汚泥のlFF3m塊とiう
愚循環を断つことができるはかりでなく、前記−淑分鵬
工1における高分子#!県剤の必要量も牛分近(に減少
させることができ、塩化第二鉄も責めた全薬品の費用も
従来法にて資する高分子凝集剤のみの食用よりも安価な
ものとすることができるなど、多大の利益が得られるも
O′cめる。
以下に本Iih明に基〈実施IPIlを示す◇実施Ml
−形物鎖1(以下、TBと略す)3.51揮発性−形物
験&(以下゛へv8と略す)2.71G、強熱減量(以
下、V8/TBと略す)77.19G、 PH5,7の
混合生汚泥tII内温[1i−85±1℃に制御してい
−15− る嫌気性消化411(第一段階の酸生成相に骸蟲)にa
ty日の割合で投入し、槽内を攪拌しつつ3日間滞留さ
せるとT a B、0 % 、 V82.2 Ls、
Vll/T872.9−、piis、to酸生凧汚泥が
得られた0これを4日間沈降績縮僧にて沈降l111I
iすると沈降−軸汚泥の占める容jllFi54 !j
となり、その〒8鉱5.3−e v s s−s%で1
.62G1日であった0沈降分離水r!T80.23%
、VB0.171G、1.38t/El”t’゛めった
。このTB5.31の徴縮汚泥tこの流量で、中框り槽
内**が35±ICeC維持管塩されている嫌気性消化
−(#!二段階のメタン生成相に叙癲)に投入し槽内を
攪拌しつつ10日間溜雷名せるとガスか21.2t’A
生し、TB3.951. VB2.511V8/T86
3.OLs、 pH7,75の消化汚泥が1.62t/
日で得られた0 これと先の沈降分離水(TB0.231!、VB0.1
・7%)1.38t/日とを混合するにめたり混合後の
T81Fに対し塩化謳二鉄t−50岬(渦4!r筐あた
Htosq/A)添加した0その細釆T8JLs、vs
1.45!、 v8./’rse s、s51. p
H6,4とな14− りた0これ1m合僧から別の檜に移して2日間放置する
と、浮上IIIIIIsの容量が54.551 (すな
わち1.64t/−)、 TB 4.01Gとなった0
また浮上m−による分離水OT 8118889/L
、 1.37シ/日であった0この浮上員縮汚泥tベル
トプレス飄加圧脱水機で脱水すると為分子凝集剤をTB
あ九り0.56−必簀とし、脱水ケーキあ含水率a82
.7−となつ九〇消資し九県品の費用鉱l−のTBあ九
シ塩化側二flk4.25円、高分子凝集剤10.36
円、計14.61円であり、また、浮上緻細による分離
水に含まれるT8F10.12G7日であった0実施ガ
2 纂一段階の酸生成相及び沈降濃縮のところまで実施−1
に−じ汚泥を用いて槽内温度が35±IUK#持管理さ
れている嫌気性消化−(jlに段階のメタン生地相に骸
蟲)に投入し、槽内tm拌しつ・つ8日間滑貿させると
ガスが1日に’ao、ot発生し: TB4.011
.VB2.611.V8/T864.2%、pH7,7
2の消化汚泥が1.62t/日で得られたO −15− これと先の沈神分離水(T2O,23−、VBo、17
11)1・38t/日とt混合するにあ九り混合後のT
81fに対し塩化第二鉄を60q(汎脅淑あた夕135
65w/j)株加しftoそノ結呆T82.31G、V
81.51G 、 VB/T864.6 % I pH
s、aとなった0これt混合槽から別の檜に移して2日
間放置すると浮上機sso*童y# 57.0 % 、
(すなわち1.71/日)。
験&(以下゛へv8と略す)2.71G、強熱減量(以
下、V8/TBと略す)77.19G、 PH5,7の
混合生汚泥tII内温[1i−85±1℃に制御してい
−15− る嫌気性消化411(第一段階の酸生成相に骸蟲)にa
ty日の割合で投入し、槽内を攪拌しつつ3日間滞留さ
せるとT a B、0 % 、 V82.2 Ls、
Vll/T872.9−、piis、to酸生凧汚泥が
得られた0これを4日間沈降績縮僧にて沈降l111I
iすると沈降−軸汚泥の占める容jllFi54 !j
となり、その〒8鉱5.3−e v s s−s%で1
.62G1日であった0沈降分離水r!T80.23%
、VB0.171G、1.38t/El”t’゛めった
。このTB5.31の徴縮汚泥tこの流量で、中框り槽
内**が35±ICeC維持管塩されている嫌気性消化
−(#!二段階のメタン生成相に叙癲)に投入し槽内を
攪拌しつつ10日間溜雷名せるとガスか21.2t’A
生し、TB3.951. VB2.511V8/T86
3.OLs、 pH7,75の消化汚泥が1.62t/
日で得られた0 これと先の沈降分離水(TB0.231!、VB0.1
・7%)1.38t/日とを混合するにめたり混合後の
T81Fに対し塩化謳二鉄t−50岬(渦4!r筐あた
Htosq/A)添加した0その細釆T8JLs、vs
1.45!、 v8./’rse s、s51. p
H6,4とな14− りた0これ1m合僧から別の檜に移して2日間放置する
と、浮上IIIIIIsの容量が54.551 (すな
わち1.64t/−)、 TB 4.01Gとなった0
また浮上m−による分離水OT 8118889/L
、 1.37シ/日であった0この浮上員縮汚泥tベル
トプレス飄加圧脱水機で脱水すると為分子凝集剤をTB
あ九り0.56−必簀とし、脱水ケーキあ含水率a82
.7−となつ九〇消資し九県品の費用鉱l−のTBあ九
シ塩化側二flk4.25円、高分子凝集剤10.36
円、計14.61円であり、また、浮上緻細による分離
水に含まれるT8F10.12G7日であった0実施ガ
2 纂一段階の酸生成相及び沈降濃縮のところまで実施−1
に−じ汚泥を用いて槽内温度が35±IUK#持管理さ
れている嫌気性消化−(jlに段階のメタン生地相に骸
蟲)に投入し、槽内tm拌しつ・つ8日間滑貿させると
ガスが1日に’ao、ot発生し: TB4.011
.VB2.611.V8/T864.2%、pH7,7
2の消化汚泥が1.62t/日で得られたO −15− これと先の沈神分離水(T2O,23−、VBo、17
11)1・38t/日とt混合するにあ九り混合後のT
81fに対し塩化第二鉄を60q(汎脅淑あた夕135
65w/j)株加しftoそノ結呆T82.31G、V
81.51G 、 VB/T864.6 % I pH
s、aとなった0これt混合槽から別の檜に移して2日
間放置すると浮上機sso*童y# 57.0 % 、
(すなわち1.71/日)。
Ta2.0%となった0まだ、これによる分離水のT8
は38q/4,1.29A/日でおつftoこの浮上1
1111fIj泥tベルトプレス社加圧脱水機で脱水す
ると為分子Il?粂剤をT8あたり0.5−必賛とし、
脱水ケーキの含水*483.1−となった。消費した粂
品の食用扛1神のTa2た9塩イヒ第二鉄シIPi、T
h分子畿置県9.25円計重4.85円でToI。
は38q/4,1.29A/日でおつftoこの浮上1
1111fIj泥tベルトプレス社加圧脱水機で脱水す
ると為分子Il?粂剤をT8あたり0.5−必賛とし、
脱水ケーキの含水*483.1−となった。消費した粂
品の食用扛1神のTa2た9塩イヒ第二鉄シIPi、T
h分子畿置県9.25円計重4.85円でToI。
また浮上微細による分隊水に含まれるTBBaOOSf
/日であっ次0 次に1Iil液分離部のみt従来法によって行なった比
Ilt鉤を示す0 比IIR例 第二段階のメタン生相相にl[鋤する嫌気性消イヒ檜の
…口筒で実施鈎2と陶じである汚泥を用いた0すなわち
Ta2劃−の消化汚泥1.62A/日に下水島塩水をs
ty日で混会し2日間沈降凝縮したところ、沈降am
部−1)12B、5%、分離11s$74.5%となっ
た。沈1llI鎖―汚泥扛T 83J91.1.69t
1日分離叡鉱T 80.1814.9841日であった
。この鍛縮汚泥t*hl[,2と陶じ脱水機で脱水する
と為分子凝集剤をT8Toたj)0.82%必襞とし、
脱水ケーキの含水率Hsa、a饅となり次0消資した集
品の食用扛1j#OT8あた115.17円、沈神分−
水に11れるT8鉱8.98f/日であった04、園内
の簡単な11!鴫 一面は本発明の実施一様を示す系統ll!Ij!−でめ
る0
/日であっ次0 次に1Iil液分離部のみt従来法によって行なった比
Ilt鉤を示す0 比IIR例 第二段階のメタン生相相にl[鋤する嫌気性消イヒ檜の
…口筒で実施鈎2と陶じである汚泥を用いた0すなわち
Ta2劃−の消化汚泥1.62A/日に下水島塩水をs
ty日で混会し2日間沈降凝縮したところ、沈降am
部−1)12B、5%、分離11s$74.5%となっ
た。沈1llI鎖―汚泥扛T 83J91.1.69t
1日分離叡鉱T 80.1814.9841日であった
。この鍛縮汚泥t*hl[,2と陶じ脱水機で脱水する
と為分子凝集剤をT8Toたj)0.82%必襞とし、
脱水ケーキの含水率Hsa、a饅となり次0消資した集
品の食用扛1j#OT8あた115.17円、沈神分−
水に11れるT8鉱8.98f/日であった04、園内
の簡単な11!鴫 一面は本発明の実施一様を示す系統ll!Ij!−でめ
る0
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、下水汚泥を嫌気性消化処理したのち一液分離する方
法において、嫌気性m化工穢を赦庄成相(第一段階)と
カス比相(継二段階)からなる二相消化方式とし、f水
汚泥f:#ll&一段階の駿生成相にて酸生成せしめ、
#XlI4一段階t−経た汚泥t−機機工工程て1ll
J1汚泥と分離液に分離し、前記鎖編汚泥を藤二皺階の
カス比相にてガス化せしり、WN記分離液七第二段階か
ら流出ゼる消化汚泥とを混合せしめそのpHが4.8〜
7.0になるように塩化第二鉄′を添加したのち固液分
離することを特徴とする下水汚泥の九埋方@0 2、 #記塩化第二鉄の添加量を、添加後のpHが5
.5〜6.5となるように設定する特許請求の範囲#!
1積記載の方法0 3、前配置ll叡分履処理が、前板の浮上―伽処鳳2− と後段の為分子凝集剤を添加して行なう機械脱水処理か
らなるものである特許1fllXの範囲jllaXれ菖
2.項記載の方法◇
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56181026A JPS5884100A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | 下水汚泥の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56181026A JPS5884100A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | 下水汚泥の処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5884100A true JPS5884100A (ja) | 1983-05-20 |
JPS6349556B2 JPS6349556B2 (ja) | 1988-10-05 |
Family
ID=16093461
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56181026A Granted JPS5884100A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | 下水汚泥の処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5884100A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005125203A (ja) * | 2003-10-22 | 2005-05-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 有機性廃水の処理装置 |
JP2015080734A (ja) * | 2013-10-21 | 2015-04-27 | 東京瓦斯株式会社 | 排水処理装置及び排水処理方法 |
-
1981
- 1981-11-13 JP JP56181026A patent/JPS5884100A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005125203A (ja) * | 2003-10-22 | 2005-05-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 有機性廃水の処理装置 |
JP2015080734A (ja) * | 2013-10-21 | 2015-04-27 | 東京瓦斯株式会社 | 排水処理装置及び排水処理方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6349556B2 (ja) | 1988-10-05 |
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