JPS5883666A - 尿素の生産方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の背景 （１）発明の分野 ゛　本発明は６、アンモニア（ＮＨｓＪ　と二酸化炭素
（ＣＯ，）　　を高゛圧・高温下で反応させて尿素（ｕ
ｒ＠１３　　カルバミン酸アンモニウム（ａｍｍｏｎｌ
ｕｍｃａｒｂａｍａｔ＠）　、水及び未又応化合−を生
成させる腋素必生産方法に関する。この方法においては
、合成反応炉（ｓｙｎｔｈ＠ｓｉｓ　ｒ＠ａｃｔｏｒＪ
から取り出した反゛応生成物（ｒｖａｃｔ＠ｄ　＠ｆｆ
１ｕ＠ｎｔｓＪを処理してカルバメー）　（ｃａｒｂａ
ｍａｔ＠Ｊに分解する。ま九未反硲化合物を回収し反応
炉にリサイクルする。−物に本発明は低エネルギー消費
、為反応収率及び生産尿素中の未反応物質の残存量が少
ない尿素生産方法に関する。

（２）従来技術の説明 高反応収率を得る（めに＃′ｉ過剰のアンモニア（化合
量論比に比べ」が好ましいことが知られている。しかし
そのためには反応炉の運転圧を高くする必要がある。得
られる尿ＸＩそれゆえに、ストリッピング（ＮＨＭ及び
／又はＣ０１）を使って反応炉圧で未反応化合物の大半
を分離するいわゆる１ストリツビ／グ′（ｓｔｒｉｐｐ
ｉｎｇＪ技術が知られるまでは、反応炉の下流において
圧を大幅に減少、させて未反応物質の分線を効率的に行
なっていた。ストリッピング工程においては、ストリッ
ピング剤を使って未反応物質の等圧分離を行うために、
収率の低下をともないつつも反応炉の運転圧を中間圧ま
で大幅に減少させる。

従来の方法の高反応収率という利点とストリッピング工
程の利点とを組合わせる目的で数々の方法が最近述べら
れている。

この１の最新の方法のうち、以下のものを述べる。

ム）　　ＵＩＩＰ　　Ｎｏ　４２０８３４７（Ｍｏｎｔ
＠ｄｉｚｏｎＪ　；Ｂ）　　ＦｊＪ本特許出願ＰＣＴ／
ＪＰ　　７９１００１９２（Ｍｉｔｓｕｉ　Ｔ、ａｎｄ
　Ｔｏｙｏ　Ｅ、）　：　Ｃ）英国特許出願２０２８３
１１　（Ａｍｍｏｎｉａ　Ｃａ５１ｅ　ＳＡ）　：　Ｄ
）イタリア特許出願２４３５７　Ａ／　８０　（Ｓｎａ
ｍｐｒｏｇ＠ｔｔｉ　）。

上述特許の先行例は英国特許１１１８５９４４（Ｃｈ・
ｍ１ｃｏＪと考えられる。それは、高収率反応炉から堆
石出し九溶液の大半を直りＵの２２の工程（第１のみ又
は両方は反応炉と等圧である）において処理す本もので
ある。カルバメートの大半け［１工程において新規ス）
　ＩＪツビングＮＨ，の助力により分離され、残留ＮＨ
，＃ｉ第２工程において新規ストリッピングＣＯｔの導
入によ抄分離される。

ｋ）、Ｂ）、Ｃ）　　の上記方法は尿素反応炉の下流に
おいて２つの直列の工程を含んでいる７゜その工程にお
いて未反応化合物は１選択的′に分離される。特にＡ）
及びＤ）においてはカルバメートの大半は第１工程で分
離され、残留アンモニアはストリッピング剤としてＣＯ
ｌを使用し７て第２工程において分離される。　Ｃ）に
おいてはアンモニアの大半は第１工程で分離され、カル
バメートは、第２工程において分解−される。第２５ｃ
゛は両工程においてストリッピング剤とし、てＣＯ，の
助力をともなう。仁れは、両工程において厳しい条件で
運転することによって連球される。Ｂ）の方法において
は、高収率反応炉の下流に未２反応化合物を分離する２
つの工程がある。Ａ）とＤ）の方法におけるように、ス
トリッピング剤としてＮｉｌ、を使い、第１工程におい
て落下フィルム交換体（ｆａｌｌｉｎｇ　ｆｉｔｔｎ　
ｅｘｃｈａｎｇｅｒ）　　が使用されている。それ故Ａ
Ｊ　Ｄ）同様に、カルバメートの大半は嶋ｌ工程におい
て選択的に分離され、一方第２工程においては残留反応
物質がストリッピング剤としてＣ０２を用いて分離され
る。

両工程において落下フィルム交換体が使われている。方
法Ａ）を変化させたものである方法Ｄ）においては、第
２処理工程はループ（第１処理工程と勢圧の単一工程に
おける反応炉ンの残りと勢圧ではない。

ＡＪの方法においては、カルバメート（第１工程におい
て多い）を分解することによって得られる蒸気の全て（
ＮＨ，＋ＣＯ，）が分離され直接反応Ｆｔｋ方が２セク
シヨンになっておりその上方のセクションフにリサイク
ルされる。一方第２工程で得られた蒸気（残留遊離アン
モニアと、落下フィルム又換体に供給５　されたストリ
ッピングｆ　Ｃ０２）は完全に液化され反応ｆＩ（２セ
クシヨン反応炉の場合は一ヒ方セクション」にリサイク
ルされる。

方法Ｂ）においては、促米の高収率反応炉の下１１にお
ける２つの工程において分離された蒸気は、混合され液
化された恢にエジェクターによって反応炉に静液の形で
リーＩＪイクルされる。

特許Ａ）においては、２つの重ね合わせたセクｌ、ヨン
の反応炉についで述べているが、反応炉の下流における
２つの直列な工程において分離された材料の２つの流れ
はともに主要反応炉（２セクシヨン反応炉の場合上方セ
クション」又は単一反応炉にリサイクルされている。

適切な交換収率を得るために、いくつかのＮＨｍ／ＣＯ
ｍモル比の異なる反応ゾーンを使用する考え方を採用し
たとしても、経済的面からみるとこれでは２つの反応ゾ
ーンにおける熱バランス制御（運転温度〕という重要な
問題を解決できない。現在まで、この間馳がこれらのシ
ステムを有効に利用するうえでの主要な障害となってい
る。

熱の多大な損失を含む熱バランスの間融け、高い過剰Ｎ
　Ｈｓのもとで運転する必要のある高収率反応炉におい
ては重要な問題となっている。

Ａ）及びＤ）によると、第２処理工程からのガス状化合
物は全て反応炉にリサイクルされる前に液化されるので
、反応炉の熱バランスの塩山から第１工程において全て
のカルバメートを分離することが不可避である。このよ
うに反応炉に直接リサイクルされるガス流の中に十分な
量のＣＯｌを得る。するとカルバメートの形成からの反
応熱として十分な熱が産み出されることが保証される。

第１工程においてこのように大半のカルバメートを選択
的に分離するためには、複雑で高価な落−トフィルム交
換体及び大量のストリッピング剤（ＮＨ，）を使うこと
が必要である。ス）　ＩＪツピング剤は上述したように
費用をかけて蒸発させなければならない。

方法Ａ）においては、２つの反応工程における不十分な
熱バランスを予熱及び／又は蒸発させ九新規なアンモニ
ア、によって襠なう必要があシ、エネルギーの使用のア
ップ及び制御の複雑化となる。また、新規な供給アンモ
ニアの一部を、カルバメートの大半を分解する丸めのス
トリンピング剤として第１反応生成物処理の段階で送ら
なければならない点も指摘すべきである。従って両方の
反応ゾーンには十分な熱がなく、新規供給アンモニアの
全てを不経済にも予熱及び／又は蒸発させる必要がある
。

Ｂ）の方法においては、全てのカルバメート（発熱反応
、従って主要が熱源）は反応炉の外で形成されるため反
応炉の熱バランスの問題は無視されている。

Ｃ）の方法においては、この点が２つの処理工程からの
未反応化合一をリサイクルさせるシステムを左右しかつ
決定するものであるに４かかわらずこの点については述
べられてい危い（その発明の所定の処理の本質的な面の
範囲外かあるいは異質のものであるからであるり。

方法Ａ）及びＢ）においては、高収率をあげるために必
要な高合成圧は、反応炉と等圧的に運転される２つの処
理工程における未反応化合物の分離効率を左右する。

発明の摘要 本発明の主な目的は、上記欠点がなくかつ高収率合成反
応と、反応中尿酸に変換しなかった化合物の効果的分離
とを結合させ友方法を提供することである。

本発明の他の目的は、高収率合成反りを提供すると同時
に、未反応化合物の効果的分隊及びエネルギーを余分に
消費することなく熱バランスめ制御をなし得る方法を提
供することである。

゛本発明の他の目的は、反応炉の上流における適切な反
応条件（ＮＨｓ／　００ｇ比、反応条件等）が、反応炉
の下流における処理条件の制御によって制御されている
方法を提供することである。

本発明の最後の目的は、圧力を各工程で分散し、高い運
転の柔転性と経済性を得ることのできる方法を提供する
ことである。

これらの目的は本発明の方法によって達成される。本発
明は、合成反応を直列の２つのゾーンで異なったＮＨｓ
／Ｃｏｔ比で行なう九め、第２処理工程を出た反応物質
（ＮＨｓ＋ＣＯ＠）の流れの全てが一部液体された後に
そのような第１ゾーンにリサイクルされ、第１処理工程
を出たガス−（ＮＨ，＋ＣＯ，Ｊの流れの少なくとも一
部は第２反応ゾーンに直接リサイクルされる。第１及び
第２処理工程を出たガスの全ては、２つの反応ゾーンに
おける適切な Ｎ　Ｈｓ　／　ＣＯを比及び反応温度を保証するような
方法で制御されている。

本発明の他の特色は次にある。第２処理工程で回収され
たガス流の一部分又は全てが液化され、第１及び／又は
第２処理工根からの蒸気の一部は直接第１反応ゾーンに
送られ残留蒸気は両者の場合とも（全部又は゛〜部液体
化〕第１反応ゾーンの温度を適切に維持するために必要
な熱を与える。同様の方法で、第１処理工程は制御され
、第２反応ゾーンのＮＨ，／Ｃｏ、比及び１１度を適切
な値に維持するためのガスを産み出す。新規なＮＨ，又
はＣＯ。

を、第１処理工程で導入してもよい。

本発明の特に優れた実施例は、鯖２反応ゾ及び液化器の
圧力と等しくシ、ま九好ましくは第１反応ゾーンの圧力
を第２反応ゾーン及び第１処理工程の圧力より低くした
ものである。優れた運転性、柔軟性及びエネルギーの節
約がこのようにして行なわれる。

１実施例の詳細な一部 第１図においてＲは全合成反応ゾーンを示しておシ、８
ＴＲはＲからの流れに向う全労ａｍ理ゾーンを示してい
る。

全反応ゾーンＲを少なくとも２つの反応ゾーンに分割す
る。Ｒ１では、新規な反応体Ｎ。

（供給流ＮＨ，を示す）、Ｃ，（供給ｆＩＬｃｏ、を示
す）と回収ｔＩＬ（ガス士液体）Ｇ４＋Ｌｔ（又はＧ４
＝０のときはＬｒ）との反応がモル比（ＮＨｓ／Ｃｏｔ
ハ、圧力ＰＩ、温ＭＩ　Ｔ　＋でおこり、尿素変換収率
はＱ、となる。Ｒ１′では、Ｒ１からの流れＳ、と追加
の新規アンモニアＮ２及び／又は、二酸化炭素との合成
反応がモル比（Ｎ　ＩＱ／　ＣＯ２）　ｔ、圧力Ｐｌ、
温度Ｔ１、収率Ｑ、で行なわれる。第２反応ゾーンＲ３
からの生成物Ｓ！には、２つの工程からなる定量的ＳＴ
Ｒ処理を行ないカルバメートを分解し未反応化合物を分
離する。工Ｉ！１では、選択した運転圧力ＰＩ及び温度
ＴＩ　（また帯留時間）のもとて一定量のガスＧが分離
される。ガスは流れＧ１として第２反応工程Ｒ８に直接
リサイクルされる。（残留部Ｇ、はもしあるとすれば回
路ＲＣ，を通り及び／又は直＼ 接的に第１ゾーンＲ１に送られるン。工程ｉｔでは、第
１処塩工ｓ　Ｉｃ　Ｉ　からの生成物Ｓ、を圧力Ｐ４、
温度Ｔ４において、好ましくは新規二酸化炭素Ｃ３を対
流させて処理し、声残留未反応物質Ｇ、を回収する。Ｇ
、はＥ。

（圧力Ｐ１、温度Ｔうで追加の新規アンモニアＮ３があ
る）において部分的に液化された後蒸気−液体混合物Ｇ
、＋Ｌ、として第１反応シーｙＲＩ　Ｋリサイクルされ
る。Ｅｌ−にお妙る液体は合計（Ｇ４　＝０．　　リサ
イクルｎｃ；＝Ｌζ）であシ、蒸気Ｇ、の一部は第１反
応シー７Ｒ。

Ｋ直接送られる。

鵞！からの生成物８４をＥ、において従来通勤処理する
。Ｅ、では、最終製品Ｓ、を分離し、溶液り、を液化器
Ｅ、にリサイクルする。本発明の工程では、Ｐ、＝Ｐ家
＝ｐ、＝ｐ４＝ＰＩの完全な等圧系又は好ましくは非等
圧系にもできる。非等圧系の場合、最大の効率及び柔軟
性を得るには、８．及びＥ、を、ｐ＝ｐ、＝ｐ、　　の
等圧にし、Ｒ，％　　Ｋ、及びＥ、をｐ’＝ｐ、＝ｐ４
＝ｐ、の等圧にし、ＰをＰ′よシ高くする。従って高い
圧力ｒｐＪはプラントのわずかな部分でだけ維持され、
エネルギー消費とプラントの投資コストの相当な節約と
なる。高圧Ｐ２、高い（Ｎ　Ｈｓ　／ＣＯｔ　）　を比
は、高収率を達成するように選ぶ。

本発明の主要な特色は次にある。Ｅｌ及びＩｔ　Ｋおけ
る未反応化合物の分解、分離処理が定量的に制御され、
第１（１１）及び第２（Ｅ、）工程において、ガスＲ（
ＧＪ及びＣＧ、　Ｊ　　を得ることができる。ガス１ｔ
ｃＧ）及び（Ｇ、）　の丸めに適切な（Ｎｕｓ／Ｃｏｔ
ハ及び（Ｎ　ｕｓ／　ＣＯｔ　）　ｔ　　比及び適切な
熱バランスが保征され、最高の収率及び反応温度を得る
ことができる。

これらの高収率は、反応炉８の圧力、従って等圧系では
２つの工程の圧力を最少にすることによって得られる。

第２反応ゾーン及び第１処理工程のみがよシ高い圧力で
運転される非等圧系においては未反応物質の分離効果は
最高となり、エネルギー消費及び投資コストは最小とな
る。

本発明の別の利点としては、分離処理が定量的であるの
で第１工程を安価にすなわち落下フィルム交換体を使用
することなく行なうことができるということである。

実施例【 １、非等圧運転（第２図及び表１） Ｐ＋＝　１６０　ｂａｒ及びＴ、＝　１８２℃で作動し
ている第１反応シー７Ｒｚ　Ｋ　３ＳＬ３２ｍｏｊの４
０　’ＣＮＨａ　ｆｌｔＮ　を及び、Ｃｏｇ　２０　ｍ
ｏＡ、ＮＨ３３α６８ｍｏＡ、Ｈｌｏ　６　ｍｏｊを含
む１７４℃の液体−蒸気混合体Ｇ　、　＋　Ｌ　、　、
、、を供給する。

（Ｎ　Ｈａ／　ＣＯＨ）　Ｈモ”比はＲ２であり、ｃｏ
、の尿素への変換収率Ｑ、は６Ｇ９Ｇである。第２反応
ゾーンＲ，に供給される尿素溶液ｓ１は尿素１２　ｍｏ
ｔ、　　Ｃｏｇ　８　ｍｏｊ、　　ＮＨＢ　４０　ｍｏ
ｌ−。

［１０１８ｍｏＡからなっている。

Ｐ　ｔ　”　１８５　ｂａｒ　Ｎ　Ｔ　＊　＝１９２℃
で運転されている第２反応ゾーンＲ１には、例えば圧力
差（Ｐ＋＝１６０１＋ａｒからＰ＊＝１８５ｂａｒＪＫ
打ち勝つ友めのポンプＰ、を通して第１ゾーン８Ｉから
供給される溶液８．のほかに、Ｃｏｙ　：Ｚ２ｍｏＡＳ
ＮＨＩ　３６ｍｏｔ、ＨＩＯ１ｍｏｊを含む第１処理工
程１．　（Ｐ膠＝１８５、？、＝１９６℃で作動］　か
らくる１９６℃の蒸気Ｇ、が供給される。第２反応ゾー
ンＲ。

Ｋおいではモル比（Ｎ　Ｈｓ／　ＣＯｔ　）　！は４．
５でありＣＯ，反応収率ｑｔＦｉ、７ｓ−である。尿素
１６．６６ｍｏＬＸＣＯ２５，５’４　ｍｏｌＸＮＨＩ
　６６．６８ｍｏｊ及びＨＩＯ２３，６６ｍｏｔ　　を
含む尿素溶液Ｓ、が、第１処理工程Ｅ１に供給される。

ＥＩでは、ＰＨ＝　ＰＨ＝　１８５３）Ｂｙ、７．＝　
１９６℃で、ＣＯ。

Ｚ　２　ｍｏｔ、　ＮＨＩ　３６　ｍｏＡ　ＨＩＯ１ｍ
ｏＡが分離され直接＠２反応ゾーンＲ１に供給される。

尿素１６．６６ｍｏｔ　、　Ｃｏｙ　３．３４　ｍｏｔ
ＸＮＨｌ　３０．６８ｍｏｔ、　Ｒ２０２ｍ６６ｍｒ＞
４を含む溶液Ｓ３はＰ、　＝Ｐ、＝　ｌ　６０　ｂａｒ
、　Ｔ４＝　１８５℃で運転されている第２処理工程Ｅ
、に供給される。

Ｅ、では、ＣＯＩ　１６．６６＋ａｏｊ　（図面上Ｃ３
で指示〕を対流に使って、尿素溶液からＣＯ。

１、８４　ｍｏｔＮＨ，２７，４８ｍｏｔＸＨＩＯ２ｍ
ｅｔを分離する＋、Ｃｏ！　１　＆　５　ｍａｔ、　　
ＮＨ，４７，４８ｍｏＡＨＩＯ２ｍｏｔを含むＥｌから
のガスは液化器Ｅ３（ｅａｒｂａｍａｔ・液化器）に供
給される。Ｅ、には最終処理システムＥ４から放出され
るＣ０８１．５ｍ　ｏ　ｔ　　ＸＮＨ３Ｒ２ｍｏｔＸＨ
２０４ｎ＋ｏｔのの溶液り、がまた供給される。Ｒ４で
は、Ｅ。

から出される溶液Ｓ４にまた含まれている最終微量のＣ
Ｏ，、Ｈ，０が最終的に分離される。

液化ｉ１　ＩＣｓで形成され７’Ｌ１６０　ｂａｒ、　
　１７５℃の混合相（蒸気＋ｃａｒｂａｒｎａｔ＊溶液
）Ｇ、＋Ｌ。

を、重力によって第１反応シー７Ｂ、にリサイクルする
。それはＣＯ！２０　ｍｏｔＸＮＨ３３α６８ｍｏｔＨ
ＩＯ６ｍｏｔを含む、２　等圧運転（第３図、表２） Ｐ　Ｈ＝　１６０　ｂａｒ　、　　’ｒ＋＝　１８０℃
で運転されている第１反応シー７ＢＩに、４０℃のＮＨ
，２５，８２ｍｏｔ（９１れＮ１）及び１７５℃の液体
−蒸気混合体Ｇ４＋　Ｌｌ　（ＣＯＩ　２１　ｍｏｔ。

ＮＨＩ　３７．１８　ｍｏｌ　Ｒ２０６ｍｏｔ含有）　
を供給する。モル比（Ｎ　Ｈｓ／　Ｃ０１ハは３でめり
ＣＯ，の尿素への変換収率は５７９１である。第２反応
ゾーンＲ１に供給される尿素１１＊Ｓ＋ｒｊ従って尿１
＆　１２　ｍｏｔ、　　ＣＯＩ　９　ｍｏｔＸＮＨＩ　
３９　ｍｏｌｚＨＩＯ１８ｍｏｔからなる。

ＰＨ＝　ｐ、＝　１゛６０　ｂａｒＸＴ１＝　１９０℃
で運転されている第２反応ゾーンＲ７に第１反応ゾーン
Ｒ７からの溶液Ｓｌの外に１９４℃の蒸気Ｇ、を供給す
る。Ｇ　Ｈ＃ｉＣＯ！　Ｚ　８　ｍｏｔ、Ｎｕｓ　２４
．７　ｍｏＬ、　ｋｌ＊０１　ｍｏｌを含み、Ｐ３＝　
Ｐ。

＝Ｐ１＝１６０ｂａｒ、Ｔ１＝１９４℃で運転され、第
１処理工程Ｅ、から出てくる。第２反応ゾーンＲ１にハ
′＊友、４０℃のＮＨｓ　７．５　ｍｏｌ（流れＮ、）
が供給きれる。モル比 （１１Ｈａ／　ＣＯ＊　）　ｔは４である。ＣＯ，変換
収率ＱｔＦｉ７０饅である。

尿素１６．６６ＥｌｌｌＯ］　、　ＣＯ２７，１，４ｍ
ｏｔゝＮＩＢ６１．８８ｍｏｔ、Ｈ２Ｏ２＆６６ｍｏｔ
！含む尿素溶液Ｓｔが第１処理工＆　Ｅ　Ｉ　に供給さ
れる。Ｅ。

ＦｉＰ＠−”　Ｐ１＝　１６０　ｂｉｚｒ、　Ｔ＠＝　
１９４℃であり、そこで、Ｃ０２２，８ｍｏｌ　ＸＮＨ
Ｈ２４，７ｍｏｔ、　　Ｒ２０１ｍｏｔを含むような流
れＧ、を分離する。Ｇ、は第２反応ゾーンＲ１に直接供
給される。

尿素１６．６６　ｍｏＬ　、　　Ｃｏｔ　４．３４　ｍ
ｏｔ％　ＮＨｓ３７、１９　ｍｏｔ、Ｒ２０］　６．６
６　ｍｏｔを含む溶液Ｓ。

はｐ、＝ｐ、＝ｐ、＝ｌ　６０　ｂａｒ、　７４＝　１
８５℃で作動する第２処理工程Ｅ、に供給される。

１においては、ＣＯ！　１６．６６　ｍｏＬを含む流れ
Ｃ２を対流させて使用することにより、Ｃ０１Ｌ　８４
　ｍｏｔ、　ＮＨＩ　３＆９８ｍｏＡ、ＨＩＯ２ｍｏｊ
が尿素溶液から分離される。Ｅ、からのガスＧ。

は、ＣＯＩ　１９．５０ｍｏＡ、ＮＨＩ　３３．９８ｍ
ｏＡ、　Ｈ，０２ｍｏＡからなり、Ｐ４　＝Ｐ　ｓ　＝
　Ｐ１＝　１６０　ｂａｒ　。

Ｔ、＝１９０℃において液化器ＥＳ　（カルノくメート
液化器）に供給される。Ｅ、には溶液Ｌｌ（ＣＯＩ　１
．５　ｍｏｂ、　ＮＩＢ　３．２　ｍｏＬＸＨＩＯ４ｍ
ｏｔか′らなる）が供給される。Ｌ、は最終処理システ
ムＳｌから放出される。Ｓｍでは、ｈからの溶液中に壕
だ残っているＣＯＩとＨ，Ｏの最終微量が最終的に分離
される。

Ｉｍで形成された１　６０　ｂａｒ　Ｎ　　１７５℃の
ｆｉ合金相ｌ気＋カルバメート溶液Ｊ　Ｇ４　＋Ｌ＋は
第１反応ゾーンＲ１にリサイクルされる。

それはＣｏ鵞２１　ｍｏＬＸＮＨｌ　３７．１８ａ＋ｏ
ｔＸＨＩＯ＠　ｎｏｔを含む。等圧システムでは全ての
流れは重力によ′ってリサイクルされる。

１　非等圧操作（カルバメート液化器において全て液化
）（第４図、表３） 第１反応シー７Ｂ、に送られるリサイクル蒸気の部分を
全て液化する。一方リサイクル蒸気の残りは直接反応炉
ヘリサイクルされる。

この場合溶液のみが液化器Ｅ８から反応炉にリサイクル
される。液化器にはガ、スＧ、の一部のみが供給され、
Ｇ≦の一部は直接反応炉に送られる。

＃！！ｌ ライフ　　　Ｎ１　　　８１　　　Ｇ４＋　ＬＨ８＋　
　　　ａｔ　　　（＋状態　ＬＩＱ　　ＬＩＱ　ＬＩＱ
＋−ＶＡＰ　ＬＩＱ　　ＬＩＱ　　ＹＡＰＰ＝ｂａｒ　
　　　１６０　　　１６０　　　１６０　　１８５　　
　１８５　　　１８５Ｔ＝Ｕ　　　　　４０　　　１８
２　　　１７４　　　１８２　　　１９２　　　１９６
尿　　素　　　　−１２１２１６，６６−ｃｏ、−８２
０８５，５４２，２ ＮＨｓ　　　　３３，３２　　　４Ｇ　　　３０，６８
　　４０　　６６．６８　　３６．ＯＲ，０１８６１ｇ
　　　　２３．６６　　　１ＬＩＱ・・・液体 ｖａｐ・・・気体 ８ｍ　　　　　８４　　　　　ＣＢ　　　　　８＠　　
　　Ｌｌ　　　　　ＣＩＬＩＱ　　　　ＬＩＱ　　　　
ＹＡＰ　　　　ＬＩＱ　　　　ＬＩＱ　　　　ＭＡＰ１
８５　　　１６０　　　１６０　　　　　　　　　１６
０　　　１６０１９６　　　１８５　　　１９０　　　
　−　　　　−　　　　１３０１６．６６　　１６，６
６　　　　　　　１６．６６　　　−　　　　　−３．
３４　　１．５　　　１８，５　　　　　　　　１，５
　　１６，６６３Ｇ、６８　　３，２　　　２７．４８
　　　−　　　３．２　　　　−２２．６６　　２０，
６６　　　２，０　　１６，６６　　４．０　　　　−
−表　　　　　２ ライン　　Ｎｌ　　　　Ｂ＋　　　Ｇ４＋Ｌ＋　　　Ｎ
ｔ　　　Ｓｔ　　　　Ｑ＋状ＩＩ　　ＬＩＱ　　ＬＩＱ
　ＬＩＱ−１−ＹＡＰ　ＬＩＱ　ＬＩＱ　ＴＡＰＰ＝ｂ
ａｒ　　　１６０　　　１６０　　１６０　　　１６０
　　１６０　　１６０Ｔ＝Ｃ４０１８０１？５　　　４
０　　１９０　　１Ｇ４尿　　素　　　　　　　　　　
１２　　　　　　　　　　−　　　１６．６６　　　−
ＣＯ，−９２１７，１４２，８ ＮＨｓ　　　２５，８２　　３９　　３７，１８　　７
，５　　６１．８８　２４，７Ｈ！Ｏ−１８６−２３，
６６１ ８、８４Ｃ，ｓ、　　　　　Ｌ、　　　　　Ｃ。

ＬＩＱ　　　ＬＩＱ　　　ＹＡＰ　　　　ＬＩＱ　　　
ＬＩＱ　　　　ＹＡＰ１６０　　　１６０　　１６０　
　　　　　　　１６０　　　１６０１９ｒ４　　１８５
　　１９０　　　−　　　　−−　　　１３０１６．６
６　１６．６６　　−　　　１６．６６　　−　　　　
−４．３４　　１，５　１９，５０　　　　　　　１，
５　　１６．６６−３７，１８　　３，２　３３，９８
　　　　　　　３．２　　　−２２．６６　２０，６６
　　２　　　　１６．６６　　４表　　　　　　３ ライ’　　　Ｍ＋　　　　ａｔ　　　　Ｑｓ　　　Ｓ＋
　　　　Ｌ　　　　Ｇｔ状１ｍ　　ＬＩＱ　　ＬＩＱ　
　ＹＡＰ　ＬＩＱ　　ＬＩＱ　　ＹＡＰＰ＝ｂａｒ　　
　１６Ｇ　　　１６０　　１６０　　１８５　　１８５
　　１８６Ｔ＝ｔｌｌ：　　　４０　　１８！　　　１
９０　　１８２　　１９２　　１９６尿　　素　　　　
−１２−１２１６，６６−ＣＯ＊　　　　　　　　８　
　１８，５　　　８　　５，５４　　２．２Ｎｕｓ　　
　３３，３２　　４０　　２７．４８　　４０　６６．
６８　　３６１（ｍｏ　　　　　　　　　１８　　　２
　　　　１８　２３，６６　　　１８　ｍ　　　　　Ｂ
　４　　　８　＠　　　　Ｌ　＠　　　　Ｃ２ＬＩＱ　
　　　　ＬＩＱ　　　ＬＩＱ　　　ＬＩＱ　　　ＹＡＰ
１８５　　　１６０　　１６０　　１６０　　　１６０
１９６　　　　１８５　　　−　　　　　　　　　１３
０１６．６６　　　１６，６６　１６，６６　　　−　
　　　−３．３４　　　１．５　　　　　　　１，５　
　１６，６６３０．６８　　　３，２　　　　　　　　
３，２　　　−２２．６６　　２０，６６　１６，６６
　　　４　　　　−

【図面の簡単な説明】

本発明の利点は、添付図面に示される実施例の記載及び
以下の実施からよ）一層明らかになるであろう。実施例
は本発明の範囲を限定するものではない。第１図から第
４図は好ましい実施例のブロック図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、高圧・高温の反応空間でアンモニアと二酸化炭素を
   アンモニアを過剰にして合成する尿素の生産方法であっ
   て、尿素のほかにカルバメート、水及び未反応化合物よ
   りなる合成反応生成物に、カルバメート及び未反応化合
   物を分離し千れらを反応空間にリサイクルするための２
   つの処理を行う尿素の生産方法において、合成反応を異
   なったＮＨ＠／’　ＣＯｓ　、比を有する直列の、２つ
   のゾーンにおいて行ない、第２処理工租を出た反応物質
   （ＮＨｓ＋ｃＯＲ）の流れを一部液化後に２つの反応ゾ
   ーンの第１番目にリサイクルし、同時に第１処理工程を
   出走ガス流（ＮＨｍ　＋　ＣＯｓ　）の少なくと４一部
   を直接第２反応ゾーンにリサイクルさせて第１及び第２
   処理工程からの生成智を第２反応ゾーンのＮ　Ｈｓ／　
   Ｃ０ｍ比及び温度が適切になるように制御したことを特
   徴とする尿素の生産方法。 ２　第２処理■程から回収し九ガス流を一部分液化し、
   その液化された生成物に液体のほかに第１反応ゾーンに
   おいて反応後に適切な温度を維持しうる量の蒸気を含ま
   せ友後に第１反応ゾーンにリサイクルさせる特許請求の
   範囲第１項記載の方法。 ＆　第１処理工程を出て、第２反応ゾーンに直接送られ
   るＮＨ，に富む全ガスが、第２反応ゾーンにおいて適切
   なＮＨ，／ＣＯ，比及び温度を保証するものである特許
   請求の範囲第１項又は第２項記載の方法。 ４、第２反応ゾーン及び第１処理工程を同圧に維持した
   特許請求の範囲第１項ないし第３項記載の方法。 ５、第１反応ゾーン、第２処理工程及び第２処理工程を
   出走蒸気の液化器を等圧に維持し九特許請求の範囲第１
   項ないし第３項記載の方法。 ６、第２反応ゾーン及び第１処理工程におけゐ圧力が第
   １反応ゾーン第２処塩工程及び液化器における運転圧力
   より高い特許請求の範囲第４項又奢よ第。５項記載の方
   法。