JPS588228A - 直接噴射式ディ−ゼルエンジンの燃焼室 - Google Patents
直接噴射式ディ−ゼルエンジンの燃焼室Info
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- JPS588228A JPS588228A JP56105295A JP10529581A JPS588228A JP S588228 A JPS588228 A JP S588228A JP 56105295 A JP56105295 A JP 56105295A JP 10529581 A JP10529581 A JP 10529581A JP S588228 A JPS588228 A JP S588228A
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
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- F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
- F02B23/0645—Details related to the fuel injector or the fuel spray
- F02B23/066—Details related to the fuel injector or the fuel spray the injector being located substantially off-set from the cylinder centre axis
-
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- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は直接噴射式ディーゼルエンジンのピストン頂部
に形成された凹形燃焼室（以下キャビティという。）の
改良に関するものである。
に形成された凹形燃焼室（以下キャビティという。）の
改良に関するものである。
直接噴射式ディーゼルエンジンのピストンキャビティの
形状が燃焼性能、排気公害等に大きく影響することは周
知の事実であシ従ってキャビティの形状の改良に関して
多くの提案が表されている。しかしながら燃焼性能、排
気公害等に影響する主要因はキャビティの形状のみでは
なく、そのほかの要因として、エンジンの回転速度、圧
縮比、吸排気通路形状、ピストン速度、燃料噴射圧、噴
射時期、噴射方向、噴射ノズルの性能、あるいは付属機
器類とのマツチング等多くの要因を挙けることができ、
これら多くの要因の単独効果および相乗効果によってそ
の影響は大きく左右される。 ゛ 本発明はピストン直径約１４０ ＄１圧縮比１４〜１７
．毎分回転数１２００〜２４００の直接噴射式ティーゼ
ルエンジンにおいて、単孔ネール形噴射ノズルシーよっ
て噴射圧１５０ 瞭佃以上の燃料を第２図に示す如くピ
ストンキャビティの入口頚部周縁部から吸入空気スワー
ルの旋回方向と同一方向（：ピストン中心線とノズル噴
孔を結ぶ線に対してノズル噴射角βを４５°〜５２°の
方向に、また圧縮行程上死点においてキャビティの最大
直径部付近に燃料噴流があたるごとく噴射するようＣ二
噴射ノズルをシリンダヘッドに装着した構成において、
燃焼性能の向上、および公害排気の低減等に改善効果を
もたらすピストンキャビティの形状を提案するものであ
る。
形状が燃焼性能、排気公害等に大きく影響することは周
知の事実であシ従ってキャビティの形状の改良に関して
多くの提案が表されている。しかしながら燃焼性能、排
気公害等に影響する主要因はキャビティの形状のみでは
なく、そのほかの要因として、エンジンの回転速度、圧
縮比、吸排気通路形状、ピストン速度、燃料噴射圧、噴
射時期、噴射方向、噴射ノズルの性能、あるいは付属機
器類とのマツチング等多くの要因を挙けることができ、
これら多くの要因の単独効果および相乗効果によってそ
の影響は大きく左右される。 ゛ 本発明はピストン直径約１４０ ＄１圧縮比１４〜１７
．毎分回転数１２００〜２４００の直接噴射式ティーゼ
ルエンジンにおいて、単孔ネール形噴射ノズルシーよっ
て噴射圧１５０ 瞭佃以上の燃料を第２図に示す如くピ
ストンキャビティの入口頚部周縁部から吸入空気スワー
ルの旋回方向と同一方向（：ピストン中心線とノズル噴
孔を結ぶ線に対してノズル噴射角βを４５°〜５２°の
方向に、また圧縮行程上死点においてキャビティの最大
直径部付近に燃料噴流があたるごとく噴射するようＣ二
噴射ノズルをシリンダヘッドに装着した構成において、
燃焼性能の向上、および公害排気の低減等に改善効果を
もたらすピストンキャビティの形状を提案するものであ
る。
マス、ノズルの噴射角βの試験例に訃いて・第５図のご
とき成績が得られたので噴射角βを４５°〜５２′。と
じた。弦に、Ｂｓｕはボッシュ排気濃度、ＴＥＸ ａ排
気温度、ｆＦｉ燃料消費率である。
とき成績が得られたので噴射角βを４５°〜５２′。と
じた。弦に、Ｂｓｕはボッシュ排気濃度、ＴＥＸ ａ排
気温度、ｆＦｉ燃料消費率である。
第１図、第２図および第３図は燃焼空気スワールと噴射
燃料の噴霧状況を示している。すなわち圧縮行程におい
てピストン（１）Ｆｉ矢印Ｕ、１に上昇し、シリンダ内
の燃焼空気を圧縮すると同時に、吸入行程において旋回
スワールを与えられた吸入を気に対してさらにスワール
内が加速される。またピストン上面とシリンダヘッド（
５）との隙間にある空気も圧縮されて入口頚部からキャ
ビティ内にスキッシュ（８１となっぞ流入する。ノズル
から噴射された燃料は第２図Ｆ方向に噴射されるが、キ
ャτティ内の空気スワール（５）によって噴射方向が曲
げられ、キャビティ内壁にフィルム状にうすく拡げられ
、あるいは２次スワール（ａ）、スキッシュによって拡
散される。
燃料の噴霧状況を示している。すなわち圧縮行程におい
てピストン（１）Ｆｉ矢印Ｕ、１に上昇し、シリンダ内
の燃焼空気を圧縮すると同時に、吸入行程において旋回
スワールを与えられた吸入を気に対してさらにスワール
内が加速される。またピストン上面とシリンダヘッド（
５）との隙間にある空気も圧縮されて入口頚部からキャ
ビティ内にスキッシュ（８１となっぞ流入する。ノズル
から噴射された燃料は第２図Ｆ方向に噴射されるが、キ
ャτティ内の空気スワール（５）によって噴射方向が曲
げられ、キャビティ内壁にフィルム状にうすく拡げられ
、あるいは２次スワール（ａ）、スキッシュによって拡
散される。
つづいておこなわれる燃焼膨張行程において、燃焼室壁
のうすいフィルム状の燃料が効果的に蒸発燃焼し、また
スワール内の微細粒状の燃料が効果的に燃焼するために
は燃焼室内の空気スワール、２次スワールおよび膨張行
程で発生する逆スキッシュなど一連の燃焼空気の運動性
状が大きい影響金与える。
のうすいフィルム状の燃料が効果的に蒸発燃焼し、また
スワール内の微細粒状の燃料が効果的に燃焼するために
は燃焼室内の空気スワール、２次スワールおよび膨張行
程で発生する逆スキッシュなど一連の燃焼空気の運動性
状が大きい影響金与える。
しかして圧縮、膨張行程における燃焼空気のキャビティ
内における性状はキャビティの形状によって左右される
。とくにキャビティ入口頚部開口部の大きさは吸入空気
スワールの加速力およびスキッシュ強さに大きい影響を
与える。
内における性状はキャビティの形状によって左右される
。とくにキャビティ入口頚部開口部の大きさは吸入空気
スワールの加速力およびスキッシュ強さに大きい影響を
与える。
しかし試験結果によシピストン径（Ｄｐ）に対するキャ
ビティ入口頚部直径（ｄ）の比ｄ／Ｄｐによって排気濃
度（ボッシュ排気濃度ＢＳＵ）がとくに大きく一響をう
けることを第６図が示している。本発明は排気濃度の小
さい、好成績を示すｄ／Ｄｐ ＝ （Ｌ ５６〜α３Ｂ
を採用、提案する。
ビティ入口頚部直径（ｄ）の比ｄ／Ｄｐによって排気濃
度（ボッシュ排気濃度ＢＳＵ）がとくに大きく一響をう
けることを第６図が示している。本発明は排気濃度の小
さい、好成績を示すｄ／Ｄｐ ＝ （Ｌ ５６〜α３Ｂ
を採用、提案する。
高速回転においてはピストン速度が大きく、スワールも
つよいので、Ｆ方向Ｃ二噴射された燃料はピストン速度
ＵとスワールＡの影響をうけ。
つよいので、Ｆ方向Ｃ二噴射された燃料はピストン速度
ＵとスワールＡの影響をうけ。
Ｂ方向に大きく曲げられるとともに、キャビティの底面
方向に広い範囲にキャビティ内壁面にうすいフィルム状
に拡散される。したがって燃焼膨張行程において効果的
蒸発燃焼をおこなうことができる。
方向に広い範囲にキャビティ内壁面にうすいフィルム状
に拡散される。したがって燃焼膨張行程において効果的
蒸発燃焼をおこなうことができる。
高速回転においては燃料噴射速度は８０〜１０％’８．
スワール周速度は４０〜６０％／Ｂといわれ、好燃焼に
対してつよいスワール速度が大きく貢献していると考え
られる。
スワール周速度は４０〜６０％／Ｂといわれ、好燃焼に
対してつよいスワール速度が大きく貢献していると考え
られる。
一方・低速回転においては燃料噴射速度は殆んど変化し
ないにかかわらずスワール周速度は１５〜２０ ｍ１ｍ
に低下するので燃料噴流はスワールから受ける影響は少
なく、キャビティ内壁に衝突するごとく到達し、広範囲
に拡散されず狭い範囲（；厚いフィルム状に付着し局所
的に停滞気味となる。その上、膨張行程においてもスワ
ールかよりいためキャビティに付着している燃料の蒸発
効果が少なく、またピストン速度が小さいためスキッシ
ュがより〈噴霧燃料の拡散効果が低い。
ないにかかわらずスワール周速度は１５〜２０ ｍ１ｍ
に低下するので燃料噴流はスワールから受ける影響は少
なく、キャビティ内壁に衝突するごとく到達し、広範囲
に拡散されず狭い範囲（；厚いフィルム状に付着し局所
的に停滞気味となる。その上、膨張行程においてもスワ
ールかよりいためキャビティに付着している燃料の蒸発
効果が少なく、またピストン速度が小さいためスキッシ
ュがより〈噴霧燃料の拡散効果が低い。
したがって低速回転域においては燃焼性能の低下、とく
に黒煙あるいはブルースモークなどの排気公害の発生が
いちじるしい。このことは高速回転域において極めて好
燃焼効果を示した球面状燃焼室が低速回転域においてブ
ルースモーク、見、煙などの排気公害の発生傾向にある
ので、この現象を回避するため燃焼室内にひだをつけた
り（特公昭５２−１２３２１など）・噴射ノズルの形状
のいろいろな改善提案（特開昭５３−７１７２１など）
がなされていることからも明らかである。
に黒煙あるいはブルースモークなどの排気公害の発生が
いちじるしい。このことは高速回転域において極めて好
燃焼効果を示した球面状燃焼室が低速回転域においてブ
ルースモーク、見、煙などの排気公害の発生傾向にある
ので、この現象を回避するため燃焼室内にひだをつけた
り（特公昭５２−１２３２１など）・噴射ノズルの形状
のいろいろな改善提案（特開昭５３−７１７２１など）
がなされていることからも明らかである。
本発明は上記のごとき複雑な対策によることなく、とく
に低速回転域における燃料の燃焼効果の改善をはかるべ
く、低速回転域において燃料噴流がピストンキャビテ、
イ内壁面に広範囲にうす“〈フィルム状に拡散塗布され
、あるいは空気スワール内に燃料微・粒子が効果的に蒸
発拡散されるごときキャビティの形状を提案するもので
ある。
に低速回転域における燃料の燃焼効果の改善をはかるべ
く、低速回転域において燃料噴流がピストンキャビテ、
イ内壁面に広範囲にうす“〈フィルム状に拡散塗布され
、あるいは空気スワール内に燃料微・粒子が効果的に蒸
発拡散されるごときキャビティの形状を提案するもので
ある。
すなわち本発明が対象とするスワールによる蒸発燃焼を
主体とする燃焼形式のキャビティにおいて単孔噴射ノズ
ルによってキャビティ入口部する場合に、空気スワール
によって効果的蒸発拡散燃焼がおこなわれるぺ〈キャビ
ティ内壁面にうすい燃料フィルムが広範囲に撒布される
ためには、キャビティ内壁面が燃料噴射方向の勾配をも
つことが望ましい。すガわちキャビティ内壁面はキャビ
ティ入口頚部に向ってキャビティ底面部から次第に断面
が小さくなる切頭円錐面または類似形状となる。
主体とする燃焼形式のキャビティにおいて単孔噴射ノズ
ルによってキャビティ入口部する場合に、空気スワール
によって効果的蒸発拡散燃焼がおこなわれるぺ〈キャビ
ティ内壁面にうすい燃料フィルムが広範囲に撒布される
ためには、キャビティ内壁面が燃料噴射方向の勾配をも
つことが望ましい。すガわちキャビティ内壁面はキャビ
ティ入口頚部に向ってキャビティ底面部から次第に断面
が小さくなる切頭円錐面または類似形状となる。
しかして、第３図（：示すごとく燃料噴流は高速回転時
はＢ、低速回転時けＣの状態でキャビティ内壁にあたる
と考えられるが、８３図に示す如く壁面で２）と噴流と
の角度γが小さいほど燃料の拡散面積は広くなるが角度
ｒが小さすぎると燃料は底部方向に流され停滞し、かえ
って燃焼不良をもたらす。
はＢ、低速回転時けＣの状態でキャビティ内壁にあたる
と考えられるが、８３図に示す如く壁面で２）と噴流と
の角度γが小さいほど燃料の拡散面積は広くなるが角度
ｒが小さすぎると燃料は底部方向に流され停滞し、かえ
って燃焼不良をもたらす。
、この角度γは、キャビティ内壁面の勾配角度ダが大き
くなるほど小さくなる。第７図はキャビティ内壁面の勾
配角度グを種々変化させた場合の高速および低速回転に
おける試験結果例であシ、Ｘタイプのキャビティは本発
明の提案する形状、ＸタイプはＸタイプとは逆勾配角度
の内壁面をもつキャビティ、２タイプは内壁面−二勾配
のないキャビティを示す。またキャビティ入口頚部に絞
シ部を設けないときは排気濃度（Ｂｌ）が悪化するとと
は周知の事実であるので、Ｘタイプには入口部（−絞り
部を設けたが、Ｘタイプはおのずから絞りが形成されて
いる。
くなるほど小さくなる。第７図はキャビティ内壁面の勾
配角度グを種々変化させた場合の高速および低速回転に
おける試験結果例であシ、Ｘタイプのキャビティは本発
明の提案する形状、ＸタイプはＸタイプとは逆勾配角度
の内壁面をもつキャビティ、２タイプは内壁面−二勾配
のないキャビティを示す。またキャビティ入口頚部に絞
シ部を設けないときは排気濃度（Ｂｌ）が悪化するとと
は周知の事実であるので、Ｘタイプには入口部（−絞り
部を設けたが、Ｘタイプはおのずから絞りが形成されて
いる。
第７図の試験結果例から分るとおシ排気濃度（ＢＴＵ）
がＸタイプでは、グが約＋１０°、Ｙタイプでは約−１
５°において良好である。
がＸタイプでは、グが約＋１０°、Ｙタイプでは約−１
５°において良好である。
しかしながらエンジンの耐用命数に大きな影響をもつ最
高爆発圧力（ＰＭ）の大きさが、排気濃度の良好な角度
ダをもつキャビティＩ：おいて、Ｘタイプζ；比しＸタ
イプは高くＸタイプの方が形状が良好である゛ことを示
している。第７図によって明らかなとおシＸタイプの勾
配角度ダは１０°であり、最高爆発圧力Ｐｓｌｌを考慮
し、夏＝９°〜１１°、すなわちキャビティ内壁面を形
成する切願円錐面の円錐頂角２ｍ＝１８°〜２２″を改
良提案するものである。
高爆発圧力（ＰＭ）の大きさが、排気濃度の良好な角度
ダをもつキャビティＩ：おいて、Ｘタイプζ；比しＸタ
イプは高くＸタイプの方が形状が良好である゛ことを示
している。第７図によって明らかなとおシＸタイプの勾
配角度ダは１０°であり、最高爆発圧力Ｐｓｌｌを考慮
し、夏＝９°〜１１°、すなわちキャビティ内壁面を形
成する切願円錐面の円錐頂角２ｍ＝１８°〜２２″を改
良提案するものである。
さらにＸタイプキャビティについて、とくに低速回転域
仁おける試験結果を示す第８図から分るとおシ、φにつ
いて、排気濃度（ＢＳＵ）（ユおいては殆んど差異はみ
とめられないが、燃料消費率（ｆ：、９／Ｐ８・Ｈ）に
おいて、明らかに差異がみとめられ、ｄ／Ｄ；α８５ん
α９０において燃料消費率最低を示している。
仁おける試験結果を示す第８図から分るとおシ、φにつ
いて、排気濃度（ＢＳＵ）（ユおいては殆んど差異はみ
とめられないが、燃料消費率（ｆ：、９／Ｐ８・Ｈ）に
おいて、明らかに差異がみとめられ、ｄ／Ｄ；α８５ん
α９０において燃料消費率最低を示している。
また、キャビティの最大直＃ｈ◎と深さ■との関係、Ｔ
／Ｄについては、排気濃度（ＢＳＵ）、燃料消費率（、
ｆ：、９／Ｐａ−Ｈ）、および排気温度（Ｔｍｘ：”Ｏ
）につき・共通的に好試験結果を’Ｉ’／Ｄ＝α７４〜
α７８において得た。さらにキャビティ底面と切頭円錐
面をなすキャビティ内側壁面とを結ぶ球面の半径０のキ
ャビティ最大直径の）に対する比率Ｒ／Ｄの燃料消費率
頓に対する影響をみるに、 Ｒ／Ｄの小さい場合すなわ
ち底面隅部を形成するＲが小さい場合にはスワールの回
転抵抗が大きく、回転速度が低下し、とくに底面中心部
における回転速度の低下がいちぢるしく、キャビテイ壁
面にフィルム状に拡散付着している燃料の剥離蒸発、微
粒化燃焼の悪化をもたらすと考えられる。とくにこの様
相は高速回転において顕著に現われると考えられ第８図
に示すＲ／Ｄの試験結果がこのことを如実に物語ってい
る。また底面隅部Ｒが大きい場合すなわちＲ／Ｄが大き
くなるとキャビティ底部中心部における回転速度がいち
じるしく低下し・蒸発燃焼を悪化するものと考えられる
。第８図に示すＲ／Ｄの試験結果からＲ／Ｄ ＝ ０．
３〜α４において燃料消費率（ｆ：、９／Ｐ８−Ｈ）が
好成績を示している。す表わち第８図の示す試験結果か
ら本発明はつぎのとおり改良した。
／Ｄについては、排気濃度（ＢＳＵ）、燃料消費率（、
ｆ：、９／Ｐａ−Ｈ）、および排気温度（Ｔｍｘ：”Ｏ
）につき・共通的に好試験結果を’Ｉ’／Ｄ＝α７４〜
α７８において得た。さらにキャビティ底面と切頭円錐
面をなすキャビティ内側壁面とを結ぶ球面の半径０のキ
ャビティ最大直径の）に対する比率Ｒ／Ｄの燃料消費率
頓に対する影響をみるに、 Ｒ／Ｄの小さい場合すなわ
ち底面隅部を形成するＲが小さい場合にはスワールの回
転抵抗が大きく、回転速度が低下し、とくに底面中心部
における回転速度の低下がいちぢるしく、キャビテイ壁
面にフィルム状に拡散付着している燃料の剥離蒸発、微
粒化燃焼の悪化をもたらすと考えられる。とくにこの様
相は高速回転において顕著に現われると考えられ第８図
に示すＲ／Ｄの試験結果がこのことを如実に物語ってい
る。また底面隅部Ｒが大きい場合すなわちＲ／Ｄが大き
くなるとキャビティ底部中心部における回転速度がいち
じるしく低下し・蒸発燃焼を悪化するものと考えられる
。第８図に示すＲ／Ｄの試験結果からＲ／Ｄ ＝ ０．
３〜α４において燃料消費率（ｆ：、９／Ｐ８−Ｈ）が
好成績を示している。す表わち第８図の示す試験結果か
ら本発明はつぎのとおり改良した。
ｄ／Ｄ＝α８５〜α９０
Ｔ／Ｄ＝Ｑ、７４〜ａ７８
Ｒ／Ｄ＝α３〜α４
本発明のごとく燃焼室を改良すること１；よって排気濃
度（ＢＴＵ）、 燃料消費率Ｃｆ”’Ｉｉ／ＰＳ・Ｈ
）排気温度（Ｔｍｘ ： ”Ｑ ）および最高爆発圧力
（ＰｇＳ＆ａ七りにおいていちじるしい改善効果を効果
は顕著である。
度（ＢＴＵ）、 燃料消費率Ｃｆ”’Ｉｉ／ＰＳ・Ｈ
）排気温度（Ｔｍｘ ： ”Ｑ ）および最高爆発圧力
（ＰｇＳ＆ａ七りにおいていちじるしい改善効果を効果
は顕著である。
第１図はこの発明による直接噴射式ディーゼルエンジン
の燃焼室の略図的縦断側面図、第２図はピストンの一部
分を切断除去して示した平面図、第５図はピストンの一
部分を切断除去し゛ て示した部分縦断ａ面図、第４図
はこの発明の要部の寸法関係を示す略図的縦断側面図で
断面斜線は省略した図、第５図乃至第８図は線図である
。 前記図面中第１図はスワール蹴 スキッシュ（Ｓ）、二
次スワール（ａ）、Ｂ＃ｉ高速回転時、０は低速回転時
における燃料噴流のスワールによって曲げられ拡散され
る状況を示す。符号（１）Ｆｉピストン、（５）はシリ
ンダーヘッド、Ｕはピストンの圧縮上昇行程を示す。第
２図は第１図の平面図でＦは燃料の噴射方向、βは噴射
角度、Ａ、Ｂ。 Ｃは、第１図と同じ。第３図は燃料噴流がキャビティ内
壁にあたる状態の概念図で・ｒは噴流ＢまたはＣと壁面
との角度。Ｕ、Ｂ、０は篤１図と同じ。第４図はピスト
ン燃焼室断面を示す。 Ｄｐはピストン外径、Ｄキャビティ最大径、ｄ入口頚部
径、Ｔ深さ、Ｒ底部と壁面円錐部との接続球面曲率半径
、０ｉｌｔ円錐頂角の２分の１（壁面勾配角ｆ）、符号
（２）は壁面、（３）は底面、（４１Ｆｉ球面。第５図
は噴射角度βと排気濃度、排気温度、燃料消費率との関
連試験結果を示す図。 第６図はｄ／Ｄｐと排気濃度の関連試験結果を示す図。 第７図はグと排気濃度（ＢＳＬＩ）および爆発最高圧力
Ｐ ”ＩＩ （Ｉｃｇ／ｃＩＩＩ）との関連試験結果を
示す図。第８図は第７図のＡタイプ燃焼室（ｊ１１＝９
゜〜１１°）のめ、 Ｔ／Ｄおよびｉ（、／Ｄ ｌ二関
連する試験結果を示す図である。 特許出願人 神鋼造機株式会社 第４！Ｉｌ ′手 続 補 正 書（自発） 昭和５６年１０月２日 ＃ｆ願昭５６−１０５２９５−弓 ２発明の名称 直接噴射式ディーセルエンジンの燃焼室３補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 神鋼造機株式会社 ４代 理 人 郵便番号 １００ 住 所 東京都千代田区丸の内２丁目４番１号６補正
の対象 明ａ４Ｆの発明の詳細な説明の欄及び図面の簡単な説明
の欄補正の内容 １、本願明細書第６貝第４行末尾の「１０」を１１’ｏ
ｏＪに訂正する。 ２ 同第１３頁第１２行のＦＡタイプ」のｒＡＪを［Ｘ
」に訂正する。
の燃焼室の略図的縦断側面図、第２図はピストンの一部
分を切断除去して示した平面図、第５図はピストンの一
部分を切断除去し゛ て示した部分縦断ａ面図、第４図
はこの発明の要部の寸法関係を示す略図的縦断側面図で
断面斜線は省略した図、第５図乃至第８図は線図である
。 前記図面中第１図はスワール蹴 スキッシュ（Ｓ）、二
次スワール（ａ）、Ｂ＃ｉ高速回転時、０は低速回転時
における燃料噴流のスワールによって曲げられ拡散され
る状況を示す。符号（１）Ｆｉピストン、（５）はシリ
ンダーヘッド、Ｕはピストンの圧縮上昇行程を示す。第
２図は第１図の平面図でＦは燃料の噴射方向、βは噴射
角度、Ａ、Ｂ。 Ｃは、第１図と同じ。第３図は燃料噴流がキャビティ内
壁にあたる状態の概念図で・ｒは噴流ＢまたはＣと壁面
との角度。Ｕ、Ｂ、０は篤１図と同じ。第４図はピスト
ン燃焼室断面を示す。 Ｄｐはピストン外径、Ｄキャビティ最大径、ｄ入口頚部
径、Ｔ深さ、Ｒ底部と壁面円錐部との接続球面曲率半径
、０ｉｌｔ円錐頂角の２分の１（壁面勾配角ｆ）、符号
（２）は壁面、（３）は底面、（４１Ｆｉ球面。第５図
は噴射角度βと排気濃度、排気温度、燃料消費率との関
連試験結果を示す図。 第６図はｄ／Ｄｐと排気濃度の関連試験結果を示す図。 第７図はグと排気濃度（ＢＳＬＩ）および爆発最高圧力
Ｐ ”ＩＩ （Ｉｃｇ／ｃＩＩＩ）との関連試験結果を
示す図。第８図は第７図のＡタイプ燃焼室（ｊ１１＝９
゜〜１１°）のめ、 Ｔ／Ｄおよびｉ（、／Ｄ ｌ二関
連する試験結果を示す図である。 特許出願人 神鋼造機株式会社 第４！Ｉｌ ′手 続 補 正 書（自発） 昭和５６年１０月２日 ＃ｆ願昭５６−１０５２９５−弓 ２発明の名称 直接噴射式ディーセルエンジンの燃焼室３補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 神鋼造機株式会社 ４代 理 人 郵便番号 １００ 住 所 東京都千代田区丸の内２丁目４番１号６補正
の対象 明ａ４Ｆの発明の詳細な説明の欄及び図面の簡単な説明
の欄補正の内容 １、本願明細書第６貝第４行末尾の「１０」を１１’ｏ
ｏＪに訂正する。 ２ 同第１３頁第１２行のＦＡタイプ」のｒＡＪを［Ｘ
」に訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）燃焼室縦軸中心線を中心として燃焼吸入空気が回転
運動するように形成され、かつ小径の入口頚部を有する
回転体形状の燃焼室をピストン頂部に備え、単孔ホール
形燃料噴射ノズルによって高圧燃料をピストン燃焼室の
入口頚部周縁部から吸入空気と同一旋回方向に、ピスト
ン中心線とノズル噴孔を結ぶ線に対して４５°〜５２°
（第２図β）の方向に噴射する圧縮比１４〜１７．毎分
回転数１２００〜“２４００． 燃焼室入口頚部直径
のピストン直径に対する比がα３６〜α３８である直接
噴射式ディーゼルエンジンにおいて燃焼室の形状が入口
頚部に向って底面部から次第に断面が小さくなる切頭円
錐面と、平面状の底部と、さらに平面底面部と前記切頭
円錐面とを接続する球面とによって形成され、この燃焼
室の最大直径り、入ロ頚部直径ｄ、燃焼室深さＴ９球面
曲率半径Ｒおよび円錐面頂角２ダの間において ｄ／Ｄ＝Ｑ、８５〜α９０ Ｔ／Ｄ ＝α７４〜α７８ Ｒ／Ｄ＝α３〜α４ ２ダ＝１８°〜２２６ に形成されたことを特徴とする直接噴射式ディーゼルエ
ンジンの燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56105295A JPS588228A (ja) | 1981-07-06 | 1981-07-06 | 直接噴射式ディ−ゼルエンジンの燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56105295A JPS588228A (ja) | 1981-07-06 | 1981-07-06 | 直接噴射式ディ−ゼルエンジンの燃焼室 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS588228A true JPS588228A (ja) | 1983-01-18 |
Family
ID=14403694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56105295A Pending JPS588228A (ja) | 1981-07-06 | 1981-07-06 | 直接噴射式ディ−ゼルエンジンの燃焼室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS588228A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54126810A (en) * | 1978-03-08 | 1979-10-02 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Internal combustion engine |
-
1981
- 1981-07-06 JP JP56105295A patent/JPS588228A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54126810A (en) * | 1978-03-08 | 1979-10-02 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Internal combustion engine |
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