JPS5873732A - 金属の精錬方法 - Google Patents
金属の精錬方法Info
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- JPS5873732A JPS5873732A JP56170198A JP17019881A JPS5873732A JP S5873732 A JPS5873732 A JP S5873732A JP 56170198 A JP56170198 A JP 56170198A JP 17019881 A JP17019881 A JP 17019881A JP S5873732 A JPS5873732 A JP S5873732A
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- Japan
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- nozzle
- gas
- cooling
- refining
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/48—Bottoms or tuyéres of converters
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
- B22D1/002—Treatment with gases
- B22D1/005—Injection assemblies therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/05—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は金属精錬８器内の金属浴湯面下に設けた同心多
電管方式羽目、例えば同心二重管方式の羽目を用いて、
冷却用ガスにより外被された精錬用ガスを浴湯中に吹込
んで精錬す暮方法、なかんずく多重管式羽口の保譲方法
に係るものである。
電管方式羽目、例えば同心二重管方式の羽目を用いて、
冷却用ガスにより外被された精錬用ガスを浴湯中に吹込
んで精錬す暮方法、なかんずく多重管式羽口の保譲方法
に係るものである。
従来、金属精錬容器の同心二重管方式羽口（以下単に二
重管ノズルという）においては、内管から主として酸素
ガス、内管と外管との間の冷却用ガス流路から冷却用ガ
スが吹込まれている。冷却用ガスとしてはメタンやグロ
ノクンなどの炭化水素系ガスが主とし”て使用されてお
り、その方法の一つとして堅込酸素重量の１０重蓋チよ
り少ない量の炭化水素を用いることにより、ＣＯ２や水
蒸気を冷却用ガスとして用いる場合に比べて、すぐれた
冷却効果を与えることが提案されている。すなわちこの
提案された方法は冷却用ガスの使用量を吹込酸素量に応
じて調節するという技術思想である。
重管ノズルという）においては、内管から主として酸素
ガス、内管と外管との間の冷却用ガス流路から冷却用ガ
スが吹込まれている。冷却用ガスとしてはメタンやグロ
ノクンなどの炭化水素系ガスが主とし”て使用されてお
り、その方法の一つとして堅込酸素重量の１０重蓋チよ
り少ない量の炭化水素を用いることにより、ＣＯ２や水
蒸気を冷却用ガスとして用いる場合に比べて、すぐれた
冷却効果を与えることが提案されている。すなわちこの
提案された方法は冷却用ガスの使用量を吹込酸素量に応
じて調節するという技術思想である。
しかしながら、この方法においては炭化水素ガスに制限
され、しかもそのガスの中で使用する冷却用ガスの種類
が−りた場合、更に羽口の寸法が変った場合、たとえ吹
込酸素量に応じて冷却用ガス量を決定し１０１［量チよ
り少ない量としたとしても必ずしも所望の冷却効果が達
成され得ないことが確められた。
され、しかもそのガスの中で使用する冷却用ガスの種類
が−りた場合、更に羽口の寸法が変った場合、たとえ吹
込酸素量に応じて冷却用ガス量を決定し１０１［量チよ
り少ない量としたとしても必ずしも所望の冷却効果が達
成され得ないことが確められた。
本発明は相線用多重管方式の羽目を用いて金属ｆ祠錬す
るにあたり、使用する冷却用ガスの種類、羽口寸法の如
何に拘らず、優れた羽口の冷却効果を達成しうる羽口保
賎方法の提供を目的とするものである。本発明が適用で
きる冷却用ガスとしては、後記実施例に記載したゾ、ロ
ノ９ン、プロピレン等の炭化水素系ガス、炭酸ガス、ア
ルゴンの＃丘かｉｌｌ索、−敗化戻索、アンモニア、水
蒸気の単独またはそれらの混合ガス、東には転炉排ガス
、高炉ガス、コークス炉ガス等の工巣炉排ガス、加熱炉
、焼結炉等の如き工業炉の燃焼排ガスが用いられうる。
るにあたり、使用する冷却用ガスの種類、羽口寸法の如
何に拘らず、優れた羽口の冷却効果を達成しうる羽口保
賎方法の提供を目的とするものである。本発明が適用で
きる冷却用ガスとしては、後記実施例に記載したゾ、ロ
ノ９ン、プロピレン等の炭化水素系ガス、炭酸ガス、ア
ルゴンの＃丘かｉｌｌ索、−敗化戻索、アンモニア、水
蒸気の単独またはそれらの混合ガス、東には転炉排ガス
、高炉ガス、コークス炉ガス等の工巣炉排ガス、加熱炉
、焼結炉等の如き工業炉の燃焼排ガスが用いられうる。
本発明者らは二夏管ノズルの冷却効果におよほす冷却用
ガスの種類の変更による影響およびノズル寸法の影智に
ついて検討した結果、ノズルの最・： 外管と内管とで形成される冷却用ガス流路に流通・、：
′ せしめるべき毎分当りの冷却用ガス流量を下記式１に相
当するように調節することによって合目的的な冷却効果
を達成しうろことを確めた。
ガスの種類の変更による影響およびノズル寸法の影智に
ついて検討した結果、ノズルの最・： 外管と内管とで形成される冷却用ガス流路に流通・、：
′ せしめるべき毎分当りの冷却用ガス流量を下記式１に相
当するように調節することによって合目的的な冷却効果
を達成しうろことを確めた。
ｎＤｓ （ｃｍ） ＸΔＴ（ｃｒＩＬ）＝６００〜１４
００（（ｌ、０ｍ１ｎ） ・・・・・・ ｌ但し
ｌＩＤ１ ：最外管の内周長、ΔＴ：最外管の肉厚以下
本発明を更に詳細に説明する。
００（（ｌ、０ｍ１ｎ） ・・・・・・ ｌ但し
ｌＩＤ１ ：最外管の内周長、ΔＴ：最外管の肉厚以下
本発明を更に詳細に説明する。
本発明者らは種々異なる寸法の二重管ノズルおよび種々
異なる冷却用ガスの、二重管ノズルにおよばず冷却効果
について検討した結果以下のことが明らかにされた。
異なる冷却用ガスの、二重管ノズルにおよばず冷却効果
について検討した結果以下のことが明らかにされた。
先ずノズル寸法に関しては、ノズルを構成する最外管の
肉厚が厚い程又、その外管の内周長が長い程同−量の冷
却用ガスの使用の場合、十分な冷却効果が奏され難く、
シたがって最外管の肉厚が゛厚くまたその内周長が長い
程、合目的的な冷却効果を達成する−”めにはより多く
の量の冷却用ガスを必要とするこζを確めた。
肉厚が厚い程又、その外管の内周長が長い程同−量の冷
却用ガスの使用の場合、十分な冷却効果が奏され難く、
シたがって最外管の肉厚が゛厚くまたその内周長が長い
程、合目的的な冷却効果を達成する−”めにはより多く
の量の冷却用ガスを必要とするこζを確めた。
次に冷却用ガスについては、最外管の肉厚及びその内周
長が同一寸法のノズルを用い九場合でも、使用する冷却
用ガスの種類が異なれば、冷却用ガス流菫を変更する必
要があることを見出した。
長が同一寸法のノズルを用い九場合でも、使用する冷却
用ガスの種類が異なれば、冷却用ガス流菫を変更する必
要があることを見出した。
しかしてかかる知見をもとに、数多くの実験を１ねた結
果、精錬容認の底部に設けた２重管ノズルの冷却用ガス
流路に吹込まれる冷却用ガスが、この冷却用ガス流路内
で抜熱する１７ｋ（冷却用ガス源 ズル最外管の内周長で代表させたとき、毎分６００ｘ／
／Ｄｉ （□ｘΔＴ（（Ｂ）ｋ４／ｍｉｎ〜１４００Ｘ
／７Ｄ ｉ （ｚ）ＸΔＴ （４）ｋ４／ｍｉｎに相当
するよう冷却用ガス１°を流通させることによってミノ
ズルの溶損を防止しつつ十分な冷却効果を達成しうろこ
とを確めた。
果、精錬容認の底部に設けた２重管ノズルの冷却用ガス
流路に吹込まれる冷却用ガスが、この冷却用ガス流路内
で抜熱する１７ｋ（冷却用ガス源 ズル最外管の内周長で代表させたとき、毎分６００ｘ／
／Ｄｉ （□ｘΔＴ（（Ｂ）ｋ４／ｍｉｎ〜１４００Ｘ
／７Ｄ ｉ （ｚ）ＸΔＴ （４）ｋ４／ｍｉｎに相当
するよう冷却用ガス１°を流通させることによってミノ
ズルの溶損を防止しつつ十分な冷却効果を達成しうろこ
とを確めた。
前記した冷却用ガス量の規定の限定根拠について以下に
詳述す°る。 − 茶１図は本発明の基礎となる実験データを求めるために
使用した金属桔錬容器（１０ｔｏｎ ）の底吹き用二重
管式ノズルの構造を示すもので、１は酸累を主体とする
１ｆｔＩ錬用ガス吹込用内管、２は外管であって、内′
ｌ？１との間の環状間−内に、冷却用ガス源に通ずる碍
管３を経て冷却用ガスが流通せしめられる。４は外１ｔ
２の周９に＆ゴされた耐火物である。
詳述す°る。 − 茶１図は本発明の基礎となる実験データを求めるために
使用した金属桔錬容器（１０ｔｏｎ ）の底吹き用二重
管式ノズルの構造を示すもので、１は酸累を主体とする
１ｆｔＩ錬用ガス吹込用内管、２は外管であって、内′
ｌ？１との間の環状間−内に、冷却用ガス源に通ずる碍
管３を経て冷却用ガスが流通せしめられる。４は外１ｔ
２の周９に＆ゴされた耐火物である。
表１は実験に用いた二重管式ノズルの寸法を示す。
表 １ 使用ノズルの寸法
第２図は、冷却用ガスとして炭化水素系ガス（ｆｏパン
）を用い、表１に示す各ノズルを用いて吹錬した際の羽
口溶用給米を底吹き酸素ガス量：に対する冷却用ガス量
の比率に関して示したものである。図中の○の中の数字
は表１のノズル扁を示す。
）を用い、表１に示す各ノズルを用いて吹錬した際の羽
口溶用給米を底吹き酸素ガス量：に対する冷却用ガス量
の比率に関して示したものである。図中の○の中の数字
は表１のノズル扁を示す。
この結果から明らかなように、炭化水素系ガス（グロノ
９ン）を用い、且つこ、の吹込蓋を吹込酸素Ｉｔ菫の１
０重量％より少ない菫に抑制しても、ノズル寸法によっ
ては必ずしも最良の結果が得られていないことが判る。
９ン）を用い、且つこ、の吹込蓋を吹込酸素Ｉｔ菫の１
０重量％より少ない菫に抑制しても、ノズル寸法によっ
ては必ずしも最良の結果が得られていないことが判る。
しかも屋１．４９のノズル寸法においては灰化水素系ガ
ス（プロパン）の吹込蓋を吹込酸素軍警の１０重ｉ％以
上としても最良の結果が得られている。このことから冷
却用ガスの使用量を吹込酸素蓋の１０重ｉｔ係より少な
い量にすることが、必ずしもノズルの保護に対して決定
的な手段であるとは言いがたい。
ス（プロパン）の吹込蓋を吹込酸素軍警の１０重ｉ％以
上としても最良の結果が得られている。このことから冷
却用ガスの使用量を吹込酸素蓋の１０重ｉｔ係より少な
い量にすることが、必ずしもノズルの保護に対して決定
的な手段であるとは言いがたい。
他方、ノズル寸法を一定に′して、冷却用ガスの種類を
ＣＯ２，Ａｒまで拡大しそして派蓋を変化させ１１：：
：１１１１ま たときの羽口溶損状況を調べた結果を第３図に示す。こ
の結果から羽目の溶損状況は冷却用ガスの種類及び／又
は流量を変えた場合にも看、シく異なることか明らかで
ある。
ＣＯ２，Ａｒまで拡大しそして派蓋を変化させ１１：：
：１１１１ま たときの羽口溶損状況を調べた結果を第３図に示す。こ
の結果から羽目の溶損状況は冷却用ガスの種類及び／又
は流量を変えた場合にも看、シく異なることか明らかで
ある。
２尋の結果にもとづき、冷却用ガスの使用量を吹込酸紫
ｋＫ応じて調節することが必ずしも羽目の十分な冷却効
果が達成されるのではなく、十分な羽目冷却を達成する
には使用すべきガスの種類ならびにノズル寸法をも考慮
すべきことが知見された。
ｋＫ応じて調節することが必ずしも羽目の十分な冷却効
果が達成されるのではなく、十分な羽目冷却を達成する
には使用すべきガスの種類ならびにノズル寸法をも考慮
すべきことが知見された。
そこで本発明者らは、羽口溶損とノズル寸法との関係を
知るために、冷却用ガスとして、プロノｆン及びＣＯ２
を用い、１）冷却用ガス流蓋、２）ノズル寸法ｔ一種々
変えたテスト結果を次に示す値で計測したところ、その
値がある範囲内になるように冷却ガス量を調節すれば十
分な羽口保護が可能であることを見い、だした。
知るために、冷却用ガスとして、プロノｆン及びＣＯ２
を用い、１）冷却用ガス流蓋、２）ノズル寸法ｔ一種々
変えたテスト結果を次に示す値で計測したところ、その
値がある範囲内になるように冷却ガス量を調節すれば十
分な羽口保護が可能であることを見い、だした。
最外管内周長（冷却用ガス流路外周）（ｃｒｎ）Ｘ最外
管肉厚−）：・、。
管肉厚−）：・、。
ミ対外周冷却用ガス量（Ｎｌ／ｃｒｎ”・ｍ１ｎ）さら
に、その範囲が第４図及び第５図に示す如く冷却用ガス
の種類によって異なる、すなわちグロノぐンでは２００
〜４０ＯＮを１−ｍ１ｎで１あるのに対してＣ０２では
７００〜１３００ Ｎｌ−／ｃｖｉ’ ・ｍｉｎである
ことを見出した。
に、その範囲が第４図及び第５図に示す如く冷却用ガス
の種類によって異なる、すなわちグロノぐンでは２００
〜４０ＯＮを１−ｍ１ｎで１あるのに対してＣ０２では
７００〜１３００ Ｎｌ−／ｃｖｉ’ ・ｍｉｎである
ことを見出した。
この違いを本発明者らは、ガスの定圧比熱及び分解熱と
いう冷却用ガス特性にあると考えた。すなわち冷却用ガ
スＩ Ｎｌ当りの変化熱！（ガスの顕・潜熱変化りが少
ない冷却用ガス（例えばＣ０２）の場合には、変化熱量
の多い冷却用ガス（例オ、ばグロノｆン）に比べ、冷却
用゛ガスＲ普を増やす必要があると考えた。
いう冷却用ガス特性にあると考えた。すなわち冷却用ガ
スＩ Ｎｌ当りの変化熱！（ガスの顕・潜熱変化りが少
ない冷却用ガス（例えばＣ０２）の場合には、変化熱量
の多い冷却用ガス（例オ、ばグロノｆン）に比べ、冷却
用゛ガスＲ普を増やす必要があると考えた。
そこ“で、神々のガスについてテストした結果、冷却用
ガスＩＮ７当りの変化熱量を「冷却用ガスの冷却能」と
足義し、テストに世いたすべての冷却用ガスについて・
、冷却用がス゛の冷却能と上記の対外周冷却用ガス意と
の関係を示したのが第６図である。その結果、（１）同
一冷却用ガスを用いた場合、ノズルの浴指を防止するた
めには上記比に一足の範囲があること、（２）その値が
冷却用ガスの冷却能と逆比例の関係にあることが判った
。つまり第６図において「○」印はノズルの溶損が僅少
、「諷」印は冷却不足によるノズル溶損、「×」印は冷
却過多による冷却用ガス流れの不安定さから生じる異常
溶損を夫々示している。
ガスＩＮ７当りの変化熱量を「冷却用ガスの冷却能」と
足義し、テストに世いたすべての冷却用ガスについて・
、冷却用がス゛の冷却能と上記の対外周冷却用ガス意と
の関係を示したのが第６図である。その結果、（１）同
一冷却用ガスを用いた場合、ノズルの浴指を防止するた
めには上記比に一足の範囲があること、（２）その値が
冷却用ガスの冷却能と逆比例の関係にあることが判った
。つまり第６図において「○」印はノズルの溶損が僅少
、「諷」印は冷却不足によるノズル溶損、「×」印は冷
却過多による冷却用ガス流れの不安定さから生じる異常
溶損を夫々示している。
この第６図に示す知見から、冷却用ガスの流量を
冷却ガスの冷却能（ｋ４／Ｓｌ＃）Ｘ冷却ガス流量（Ｎ
１７ｍ１ｎ）最外管内周長（ｘ）Ｘ最外管肉厚−） ＝６６０〜”” ０１ｉ に相当するように調節することにより、ガスの種類及び
ノズル寸法に関係なくノズルが効果的に保護できる様に
なっ九ものである。
１７ｍ１ｎ）最外管内周長（ｘ）Ｘ最外管肉厚−） ＝６６０〜”” ０１ｉ に相当するように調節することにより、ガスの種類及び
ノズル寸法に関係なくノズルが効果的に保護できる様に
なっ九ものである。
本発明を実施例にもとづいて説明する。
実施例１
下記のノズル寸法を有する二重管ノズルを設けた１ ０
０ ｔｏｎ転炉により下記条件下で溶鋼を吹錬したＯ ノズル寸法：内管内径１５ｍφ、同外径２３■φ外管内
径２５■φ、同外径３１−φ 内管０２３１ ： ３５０ Ｎｍ７ｈｒ ・本×４本冷
却用ガス流童： ＬＰＧ ３３ ＮｙＫ”／’ｈｒ Ｈ
本×４本対０２比率：１３ｖｔチ 対外周冷却用ガス量：２３３Ｎ！〜・ｍｉｎこの操業条
件は第４図から明らかな如（１４００に− 〜６００，７の蛇り内にあり、ノズル溶損は１ｗ４／ｃ
ｂｒｌｌｎ であった。
０ ｔｏｎ転炉により下記条件下で溶鋼を吹錬したＯ ノズル寸法：内管内径１５ｍφ、同外径２３■φ外管内
径２５■φ、同外径３１−φ 内管０２３１ ： ３５０ Ｎｍ７ｈｒ ・本×４本冷
却用ガス流童： ＬＰＧ ３３ ＮｙＫ”／’ｈｒ Ｈ
本×４本対０２比率：１３ｖｔチ 対外周冷却用ガス量：２３３Ｎ！〜・ｍｉｎこの操業条
件は第４図から明らかな如（１４００に− 〜６００，７の蛇り内にあり、ノズル溶損は１ｗ４／ｃ
ｂｒｌｌｎ であった。
比較例１
下記寸法の二重管ノズルを設けた１ ００ ｔｏｎ転炉
を用いて下記条件の下で溶鋼を軟線した。
を用いて下記条件の下で溶鋼を軟線した。
ノズル寸法二内管内径１６■φ、同外径１９篤φ外管内
径２０．８ｓｍ＋φ、同外径２５゜４−φ内管０２１１
： ５６７ Ｎｍ３／ｈｒ一本×４本冷却用ガス流ｉ
ｉ ： ＬＰＧ ４０ Ｎｍ３／ｈｒ ・本×４本対０
２比率：９．７ｗｔ％ 対外周冷却用ガスｉｉｔ：４４４沁Ｖ−・ｍｉｎこの操
業条件ＩＩ′ｉ第４図から明らかな如（１４００〜６０
０ 訳ｉｎｏ蛇囲外にあり、ノズル溶損は１２１１１１
／ｅ）ｌであった。
径２０．８ｓｍ＋φ、同外径２５゜４−φ内管０２１１
： ５６７ Ｎｍ３／ｈｒ一本×４本冷却用ガス流ｉ
ｉ ： ＬＰＧ ４０ Ｎｍ３／ｈｒ ・本×４本対０
２比率：９．７ｗｔ％ 対外周冷却用ガスｉｉｔ：４４４沁Ｖ−・ｍｉｎこの操
業条件ＩＩ′ｉ第４図から明らかな如（１４００〜６０
０ 訳ｉｎｏ蛇囲外にあり、ノズル溶損は１２１１１１
／ｅ）ｌであった。
実施例２ “□°□。
ノズル寸法二内管内径１５ｍφ、同外径１９■φ外管内
径２５■φ、同外径３１■φ 内ｖＯ２菫： ３５０ Ｎｍ３／ｈｒ一本×４本冷却用
カス流量：ＣＯ２８８ＮＷＬｓ／ｈｒ・本×４本対０２
比率：２５ｖｒｔチ 対外周冷却用ガス量：１００ＯＮｊｚ−・ｗｉｎノズル
溶損は０．８ｍ／ｅｈであった。
径２５■φ、同外径３１■φ 内ｖＯ２菫： ３５０ Ｎｍ３／ｈｒ一本×４本冷却用
カス流量：ＣＯ２８８ＮＷＬｓ／ｈｒ・本×４本対０２
比率：２５ｖｒｔチ 対外周冷却用ガス量：１００ＯＮｊｚ−・ｗｉｎノズル
溶損は０．８ｍ／ｅｈであった。
第１図はノズルの説明図、第２図は炭化水素系ガスの吹
込量釡酸素吹込重量に応じて決定した場合のノズル寸法
と溶損状況との関係を示した図表、第３図はノズル寸法
を一定にして冷却用ガスの種類及び流量を変化させた場
合の溶損状況を示す図表、第４図はプロノ（ンガスを用
いた場合、第５図はＣＯ２ガスを用いた場合の夫々の対
外周冷却用ガス蓋とノズル溶損状況の関係゛を示す図表
、第６図は各種の冷却用ガスを用いた場合の冷却用ガス
の冷却能と対外側冷却用ガス量から本発明の限定範囲を
求めた′図表である。 幸１゜ 第１−〇〇内の数字は表１のノズル扁 第２図のＯ印：ゾロノクン、Δ印：プロピレン、ロ印：
Ａｒ、Ｘ印：Ｃ０２ 第１図 升Ｏｚ ”７： 少十外ル４玲まｐ用Ｗス１Ｅ（んり４労鋤烈竿４図 手続補正書（自発） 昭和５７年１０月２７０ 特許庁長官若杉和夫殿 １、 事（’ｌの表示 昭和５６年特許願１１７０１９８号 ２、 発明の名称 金属の精錬方法 ３、補正をする者 代表者 武 １） 豊 ６、 補正の対象 図面 ７、 補正の内容 第６図を別紙のとおり補正する。
込量釡酸素吹込重量に応じて決定した場合のノズル寸法
と溶損状況との関係を示した図表、第３図はノズル寸法
を一定にして冷却用ガスの種類及び流量を変化させた場
合の溶損状況を示す図表、第４図はプロノ（ンガスを用
いた場合、第５図はＣＯ２ガスを用いた場合の夫々の対
外周冷却用ガス蓋とノズル溶損状況の関係゛を示す図表
、第６図は各種の冷却用ガスを用いた場合の冷却用ガス
の冷却能と対外側冷却用ガス量から本発明の限定範囲を
求めた′図表である。 幸１゜ 第１−〇〇内の数字は表１のノズル扁 第２図のＯ印：ゾロノクン、Δ印：プロピレン、ロ印：
Ａｒ、Ｘ印：Ｃ０２ 第１図 升Ｏｚ ”７： 少十外ル４玲まｐ用Ｗス１Ｅ（んり４労鋤烈竿４図 手続補正書（自発） 昭和５７年１０月２７０ 特許庁長官若杉和夫殿 １、 事（’ｌの表示 昭和５６年特許願１１７０１９８号 ２、 発明の名称 金属の精錬方法 ３、補正をする者 代表者 武 １） 豊 ６、 補正の対象 図面 ７、 補正の内容 第６図を別紙のとおり補正する。
Claims (1)
- 相線容谷内の金属浴湯面下に設けた同心多重管式底吹羽
口を用いて冷却用ガスにより外被された精錬用ガスを金
輌溶湯中に吹込み精錬を行なうにあたり、前記羽口の最
外管とこの最外管に直′近の内管とで形成する冷却用ガ
ス流路に通人する毎分当りの冷却用ガス流量を下記式■
に相当するようにｍ葡することを特徴とする金属の＃錬
方法。
Priority Applications (12)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56170198A JPS5873732A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | 金属の精錬方法 |
| US06/345,917 US4450005A (en) | 1981-10-26 | 1982-02-04 | Metal refining method |
| AU80235/82A AU534102B2 (en) | 1981-10-26 | 1982-02-05 | Refining metals using multi-tube system nozzle |
| ZA82790A ZA82790B (en) | 1981-10-26 | 1982-02-08 | Metal refining method |
| GB08203753A GB2108531B (en) | 1981-10-26 | 1982-02-09 | Refining metal by bottom-blowing |
| NL8200496A NL8200496A (nl) | 1981-10-26 | 1982-02-09 | Werkwijze voor het zuiveren van metaal. |
| DE19823204331 DE3204331A1 (de) | 1981-10-26 | 1982-02-09 | Verfahren zur metallraffination durch einblasen eines von einem kuehlgas umgebenen raffinationsgases in die zu raffinierende metallschmelze |
| FR8202041A FR2515211B1 (fr) | 1981-10-26 | 1982-02-09 | Procede d'affinage de metal |
| BR8200696A BR8200696A (pt) | 1981-10-26 | 1982-02-09 | Processo para refinacao de um metal |
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