JPS5867853A - 耐熱鋳鋼 - Google Patents
耐熱鋳鋼Info
- Publication number
- JPS5867853A JPS5867853A JP16248081A JP16248081A JPS5867853A JP S5867853 A JPS5867853 A JP S5867853A JP 16248081 A JP16248081 A JP 16248081A JP 16248081 A JP16248081 A JP 16248081A JP S5867853 A JPS5867853 A JP S5867853A
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- JP
- Japan
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- resistance
- cast steel
- strength
- high temp
- carburization
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐熱鋳鋼、特に高温クリープ破断強度、耐熱
衝撃性および耐浸炭性にすぐれた耐熱鋳鋼に関する。
衝撃性および耐浸炭性にすぐれた耐熱鋳鋼に関する。
従来、石油化学工業におけるエチレンクラッキングチュ
ーブ材や改質炉内のりフォーマチューブ材には、Ｎｉお
よびＣｒを含む耐熱鋳鋼、代表的には％ＡＳＴＭ Ｈ
Ｋ４０材やＨＰ材などが用いられてきた。近年、操業の
高温化に伴ない、高温特性の改善が要求され、これに応
える材料として。
ーブ材や改質炉内のりフォーマチューブ材には、Ｎｉお
よびＣｒを含む耐熱鋳鋼、代表的には％ＡＳＴＭ Ｈ
Ｋ４０材やＨＰ材などが用いられてきた。近年、操業の
高温化に伴ない、高温特性の改善が要求され、これに応
える材料として。
ＨＰ材にＮｂおよびＷｅ添加したものが開発され。
実用に供されている。しかしながら、操業条件の一膚の
苛酷化とともに、上記Ｎｌ）およびＷ含有ＨＰ材よりも
更に高温クリープ破断強度が高く、かつ耐熱衝撃性や耐
浸炭性にすぐれた材料が要請されるに及んでいる。
苛酷化とともに、上記Ｎｌ）およびＷ含有ＨＰ材よりも
更に高温クリープ破断強度が高く、かつ耐熱衝撃性や耐
浸炭性にすぐれた材料が要請されるに及んでいる。
本発明者等は、上記要請に応えるべく、Ｎ１−ｃｒ−Ｎ
ｂ−Ｗ−Ｆｅ系耐熱鋼について、高温特性に対する各種
添加元素の影響に関する詳細な研究を重ねた結果、Ｎ％
Ｔｉ＊ ＡｌおよびＢの各元素を複合的に含有させるこ
とにより、高温度、特に１，０００°Ｃをこえる温度域
における高温クリープ破断強度。
ｂ−Ｗ−Ｆｅ系耐熱鋼について、高温特性に対する各種
添加元素の影響に関する詳細な研究を重ねた結果、Ｎ％
Ｔｉ＊ ＡｌおよびＢの各元素を複合的に含有させるこ
とにより、高温度、特に１，０００°Ｃをこえる温度域
における高温クリープ破断強度。
耐熱衝撃性並びに耐浸炭性を顕著に高め得ることを見出
し、本発明を完成するに到った。
し、本発明を完成するに到った。
すなわち１本発明は、ＣＯ，ａ〜０゜６係（重量係、以
下同じ）、Ｓｉ２．０％以下、Ｍｎ２．０９６以下。
下同じ）、Ｓｉ２．０％以下、Ｍｎ２．０９６以下。
Ｃｒ ２０〜８０ ’１％Ｎｉ ８０〜４０ ％、Ｎｂ
０．８゛〜１．５係、Ｗｏ、５〜３．０係、ＮＯ，０４
〜０．１５係、ＴｉＯ，０４〜０．５憾、ｌ’０．０７
〜０５係（但し。
０．８゛〜１．５係、Ｗｏ、５〜３．０係、ＮＯ，０４
〜０．１５係、ＴｉＯ，０４〜０．５憾、ｌ’０．０７
〜０５係（但し。
０．０７係をのぞ＜）、Ｂｏ、０００２〜０．００４係
、残部実質的にＦｅからなる耐熱鋳鋼を提供する。
、残部実質的にＦｅからなる耐熱鋳鋼を提供する。
以下、本発明鋳鋼の成分限度理由について詳しく説明す
る。
る。
Ｃ：ｏ、ａ〜０．６係
Ｃは鋳鋼の鋳造性を良くする＋１７５＼、後楓己Ｎｂと
の共存下に一次炭化物を形成し、り１Ｊ−プ破断強度の
向上に寄与する。このために少くとも０．３係を必要と
する。その効果はＣ倣の増力口とともに高められるが、
過度に多くなると二次炭イし物の過ＩＩ析出により、使
用後の靭性低下刃；著しくなるす？！≠・。
の共存下に一次炭化物を形成し、り１Ｊ−プ破断強度の
向上に寄与する。このために少くとも０．３係を必要と
する。その効果はＣ倣の増力口とともに高められるが、
過度に多くなると二次炭イし物の過ＩＩ析出により、使
用後の靭性低下刃；著しくなるす？！≠・。
形接性も悪化するので、０．６係を上限とする。
Ｓｉ：２．Ｏ係以下
Ｓｉは鋳鋼宕製時の脱酸剤としての役割を有するほか、
耐浸炭性の改善をもたらす。ただし１．多量に含有する
と溶接性を損うので、２．０−上限とする・ ｙｌｎ： ２．０係以下 Ｍｎは上記Ｓｉと同様に脱酸剤として機Ｈしするほか、
＠鋼中の不純物であるＳｔ固定・無害イヒする働きを有
する。但し、含有量力；多くなると、耐酸化性の低下を
招くので、２，０ｔＩ）以下とする。
耐浸炭性の改善をもたらす。ただし１．多量に含有する
と溶接性を損うので、２．０−上限とする・ ｙｌｎ： ２．０係以下 Ｍｎは上記Ｓｉと同様に脱酸剤として機Ｈしするほか、
＠鋼中の不純物であるＳｔ固定・無害イヒする働きを有
する。但し、含有量力；多くなると、耐酸化性の低下を
招くので、２，０ｔＩ）以下とする。
Ｃｒ：２０〜３０％
Ｃｒは後記Ｎｉ との共存下に、鋳鋼組織をオーステナ
イト化し、高温強度や耐酸化性を高める効果を有する。
イト化し、高温強度や耐酸化性を高める効果を有する。
特に％１０００°Ｃ以上の高温域で所要の強度、耐酸化
性を得るだめの含有量は少くとも２０係であることを要
する。上記効果は含有量の増加とともに強化されるが、
あ捷り多くなると、使用後の靭性の低下が著しくなるの
で、３０係を上限とする。
性を得るだめの含有量は少くとも２０係であることを要
する。上記効果は含有量の増加とともに強化されるが、
あ捷り多くなると、使用後の靭性の低下が著しくなるの
で、３０係を上限とする。
Ｎｉ ：３０〜４０係
Ｎｉは上記のように、Ｃｒと共存してオーステナイト組
織を保ち、その組織的安定性を与え、耐酸化性および高
温強度を確保するのに有効な元素である。１０００°Ｃ
以上の高温度域で良好なるｉｔ酸化性および高温強度を
得るためには３０係以上の含有を要する。上記特性は含
有量の増加とともに向上するが、４０膚をこえると、添
カロ効果力；を１ぼ飽和し、経済的に不利であるので、
４０係を上限とする。
織を保ち、その組織的安定性を与え、耐酸化性および高
温強度を確保するのに有効な元素である。１０００°Ｃ
以上の高温度域で良好なるｉｔ酸化性および高温強度を
得るためには３０係以上の含有を要する。上記特性は含
有量の増加とともに向上するが、４０膚をこえると、添
カロ効果力；を１ぼ飽和し、経済的に不利であるので、
４０係を上限とする。
Ｎｂ ：０．３〜１，５循
Ｎｂはクリープ破断強度および耐浸炭性を高める。この
効果を得るためには０．３係以上の含有を必要とする。
効果を得るためには０．３係以上の含有を必要とする。
但し、その量が多くなると、力＼えってクリープ破断強
度が低下しはじめるので、１．５％’Ｔｈ上限とする。
度が低下しはじめるので、１．５％’Ｔｈ上限とする。
なお、Ｎｂは１通常これと同効元素であるＴａｋ随伴す
るので、その場合はＴａとの合計微か０．３〜１，５φ
であればよい。
るので、その場合はＴａとの合計微か０．３〜１，５φ
であればよい。
Ｗ：０．５〜３．０係
Ｗは前記Ｎｂとの組合せにより、高温強度の向上をもた
らす。このために０．５係以上の含有を要するが、あ捷
り多くなると耐酸化性力；損なわれるので３．０係を上
限とする。
らす。このために０．５係以上の含有を要するが、あ捷
り多くなると耐酸化性力；損なわれるので３．０係を上
限とする。
本発明鋳鋼は、上記諸元素とともに、下記のごと＜、Ｎ
％Ｔ１．ＡＩ！およびＢの各元素を複合的に含有する点
に最大の特徴を有する。この複合添加によって、高温特
性の著顕な向上をもたらし。
％Ｔ１．ＡＩ！およびＢの各元素を複合的に含有する点
に最大の特徴を有する。この複合添加によって、高温特
性の著顕な向上をもたらし。
とりわけ１０００°Ｃ’（ｒこえる高温使用において。
すぐれたクリープ破断強度、耐熱衝撃性および耐浸１７
Ｊ痔に具備するものとなるのである。すなわち。
Ｊ痔に具備するものとなるのである。すなわち。
ＴｉはＣ，Ｎと結合して炭化物、窒化物、炭窒化物を形
成し、ＢおよびＡｆはこれら化合物を微細に分散析出さ
せて結晶粒界を強化し、耐粒界割れ性を高めることによ
り１高温強度、就中クリープ破断強度、高温熱衝撃特性
、長時間クリープ破断強度の顕著な向上をもたらすので
ある。更に、Ｔｉけ主としてＡｌとの相乗効果により耐
浸炭性の著しい改善に寄与する。
成し、ＢおよびＡｆはこれら化合物を微細に分散析出さ
せて結晶粒界を強化し、耐粒界割れ性を高めることによ
り１高温強度、就中クリープ破断強度、高温熱衝撃特性
、長時間クリープ破断強度の顕著な向上をもたらすので
ある。更に、Ｔｉけ主としてＡｌとの相乗効果により耐
浸炭性の著しい改善に寄与する。
Ｎ：０．０４〜０．１５係
Ｎは固溶窒素の形態でオーステナイト相を安定・強化す
るとともに、Ｔ１等と窒化物、炭窒化物の形成に関与し
、この化合物が、前記のようにＡＩ！。
るとともに、Ｔ１等と窒化物、炭窒化物の形成に関与し
、この化合物が、前記のようにＡＩ！。
Ｂとの共存下に微細に分散析出することによって、結晶
粒が微細化し１粒成長が阻止され、クリープ破断強度や
耐熱衝撃性が高められる。この効果を十分なものとする
ため、その含有量は好ましくは０．０４％以上とする。
粒が微細化し１粒成長が阻止され、クリープ破断強度や
耐熱衝撃性が高められる。この効果を十分なものとする
ため、その含有量は好ましくは０．０４％以上とする。
但し、あまり多くなると。
窒化物、炭窒化物の過剰の析出、粗大化を招き。
かえって耐熱衝撃性が低下するので、ｏ、ｘ５ｍ＊上限
とするのが好ましい。
とするのが好ましい。
Ｔｉ：０．０４〜０．５係
Ｔ１は上記のように炭窒化物等の形成により高温強度、
耐熱衝撃性に寄与するほか、特にＡ７層との粗列効果に
よって耐浸炭性を強化する。これらの効果全発揮させる
ため、その含有量は好ましくは０．０４４以上とする。
耐熱衝撃性に寄与するほか、特にＡ７層との粗列効果に
よって耐浸炭性を強化する。これらの効果全発揮させる
ため、その含有量は好ましくは０．０４４以上とする。
含有量の増加とともに、クリープ破断強度、耐浸炭性等
が高められるか、あ１り多くなると、析出物の粗大化、
酸化物系介在Ｓ量の増加を招き、特に０．５係をこえる
と、極端な強度低下が生ずる。よって、０．５ｔＩ）以
下とし。
が高められるか、あ１り多くなると、析出物の粗大化、
酸化物系介在Ｓ量の増加を招き、特に０．５係をこえる
と、極端な強度低下が生ずる。よって、０．５ｔＩ）以
下とし。
強度を重視するときは、０．１５４’（５上限とするの
が好ましい。
が好ましい。
Ａｉ：０．０７幅ケ越え、０．５係以下Ａ７？はクリー
プ破断強度向上効果以外に、上記したごと＜Ｔｉ との
共存により耐浸炭性の顕著な改善効果を有する。クリー
プ破断強度向上のみを期待するときは、その含有量を０
．０２〜０．０γ係に限定するのが好ましいが、特に耐
浸炭性の改善を目的の一つとする本発明では、ｌｔＩ′
浸炭性を十分なものとするために、その含有量を少くと
も０，０７壬をこえる量とする。含有量の増加とともに
、強度はやや低下するが、耐浸炭性はさらに強化される
。しかし、０．５４＝ｉこえると、強度が極端に低くな
るので、上限ｉ ０．５４とする。なお％ＴｌおよびＡ
ｌ含有材を浸炭試験後、ＥＰＭＡ（Ｘ線マイクロアナラ
イザー）に付すと、試験片表層部にＡＩ！！Ｊツチ層の
存在が認められる。このＡ１層が強力な浸炭防止効果を
有しているのである。
プ破断強度向上効果以外に、上記したごと＜Ｔｉ との
共存により耐浸炭性の顕著な改善効果を有する。クリー
プ破断強度向上のみを期待するときは、その含有量を０
．０２〜０．０γ係に限定するのが好ましいが、特に耐
浸炭性の改善を目的の一つとする本発明では、ｌｔＩ′
浸炭性を十分なものとするために、その含有量を少くと
も０，０７壬をこえる量とする。含有量の増加とともに
、強度はやや低下するが、耐浸炭性はさらに強化される
。しかし、０．５４＝ｉこえると、強度が極端に低くな
るので、上限ｉ ０．５４とする。なお％ＴｌおよびＡ
ｌ含有材を浸炭試験後、ＥＰＭＡ（Ｘ線マイクロアナラ
イザー）に付すと、試験片表層部にＡＩ！！Ｊツチ層の
存在が認められる。このＡ１層が強力な浸炭防止効果を
有しているのである。
Ｂ：Ｏ，０Ｏ０２〜０．００４係
Ｂは結晶粒界の強化のほか、前記Ｔｉイｖ４＊微△
細析出させるとともに、析出後の凝集粗大化を遅らせる
ことにより、クリープ破断強度の向上に寄与する。この
ために、含有量はＯ，０Ｏ０２％以上であることが望ま
しい。ただし、あまり多くなっても、それほど強度向上
はすすまず、かえって溶接性の低下を招くので、好まし
くは０．００４４を上限とする。
ことにより、クリープ破断強度の向上に寄与する。この
ために、含有量はＯ，０Ｏ０２％以上であることが望ま
しい。ただし、あまり多くなっても、それほど強度向上
はすすまず、かえって溶接性の低下を招くので、好まし
くは０．００４４を上限とする。
Ｐ、Ｓその他鋼の溶製時に不可避的に混入する不純物は
、この種の鋼に通常許容される範囲であれば存在しても
かまわない。
、この種の鋼に通常許容される範囲であれば存在しても
かまわない。
次に、本発明鋳鋼について実施例を挙げて具体的に説明
する。
する。
実施例
高周波溶解炉（大気中）で鋳鋼を溶製し、遠心鋳造法に
より管材（外径１８６ｍｍＸ肉厚２０朋×長さ５００ｍ
ｍ）’ｅ得た。各供試材の化学成分組成を第１表に示す
。供試材應１〜４は本発明鋳鋼。
より管材（外径１８６ｍｍＸ肉厚２０朋×長さ５００ｍ
ｍ）’ｅ得た。各供試材の化学成分組成を第１表に示す
。供試材應１〜４は本発明鋳鋼。
届５〜９は比較材である。比較材のうち％黒５はＮｂと
Ｗを含むＨＰ材（Ｎ、Ｔｉ％ＡＩ！、 Ｂのいずれも含
まない）％Ａ６〜９はＮ−Ｔｌ ｈ ｋｌおよびＢｋす
べで含むが、ＴｉまたはＡ４量が本発明の規定から逸脱
するものである。
Ｗを含むＨＰ材（Ｎ、Ｔｉ％ＡＩ！、 Ｂのいずれも含
まない）％Ａ６〜９はＮ−Ｔｌ ｈ ｋｌおよびＢｋす
べで含むが、ＴｉまたはＡ４量が本発明の規定から逸脱
するものである。
各供試材より試験片を採取し、クリープ破断強度、耐熱
衝撃性、並び耐浸炭性を測定した。その結果を第２表に
示す。なお、各試験要領は次のとおりである。
衝撃性、並び耐浸炭性を測定した。その結果を第２表に
示す。なお、各試験要領は次のとおりである。
〔Ｉ〕クリープ破断試験
ＪＩＳ Ｚ２２７２の規定による。但し、（Ａ）温度
１０９３°Ｃ・荷重１．９ ｋｑｆ ／ｒｔｗｆおよび
（Ｂ）９度８５０°Ｃ・荷重７．３ ｋｑｆ ／ｍｙｄ
ｃ７） ２ ｋ り （Ｄ 条件で行なった。
１０９３°Ｃ・荷重１．９ ｋｑｆ ／ｒｔｗｆおよび
（Ｂ）９度８５０°Ｃ・荷重７．３ ｋｑｆ ／ｍｙｄ
ｃ７） ２ ｋ り （Ｄ 条件で行なった。
（ＩＩ）耐熱衝撃性試験
第１図に示す形状・寸法の試片（厚さ８ ｍｍ ） ｆ
ｃ 一温度９００°Ｃに加熱保持（保持時間３０分）し
たのち水冷する操作を繰返し、この操作を１０回行なう
ごとに試片に発生したクラックの長さを測定する。耐熱
衝撃性Ｆｉ該クりック長さが５ｍｍＫ達したときの繰返
し回数で評価した。第２表中、「耐熱衝撃性」欄の数値
はその回数である。むろん、回数の多い程、耐熱衝撃性
にすぐれることを意味する。
ｃ 一温度９００°Ｃに加熱保持（保持時間３０分）し
たのち水冷する操作を繰返し、この操作を１０回行なう
ごとに試片に発生したクラックの長さを測定する。耐熱
衝撃性Ｆｉ該クりック長さが５ｍｍＫ達したときの繰返
し回数で評価した。第２表中、「耐熱衝撃性」欄の数値
はその回数である。むろん、回数の多い程、耐熱衝撃性
にすぐれることを意味する。
（ｎＤ耐浸炭性試験
試片（直径１２ｍｍＸ長さ６０ｍｍ ）を固体浸炭剤
（デグサＫ Ｇ ３０ 、ＢａＣ０ａ含有）中、温度１
１００″Ｃで８００Ｈｒ保持したのち、試片の表面から
深さ１厘までの層および１〜２ｍｍの層よりそれぞれ切
粉を採取し、Ｃ量分析を行ない、増加Ｃ量（ｗｔ％）を
求めた。表中、「耐浸炭性」欄の数値は該増加Ｃ量であ
る。Ｃ量増加の少いほど。
（デグサＫ Ｇ ３０ 、ＢａＣ０ａ含有）中、温度１
１００″Ｃで８００Ｈｒ保持したのち、試片の表面から
深さ１厘までの層および１〜２ｍｍの層よりそれぞれ切
粉を採取し、Ｃ量分析を行ない、増加Ｃ量（ｗｔ％）を
求めた。表中、「耐浸炭性」欄の数値は該増加Ｃ量であ
る。Ｃ量増加の少いほど。
耐浸炭性にすぐれることは言うまでもない。
第２表に示されるように、本発明鋳鋼（黒１〜４）は、
従来材のなかでも高温クリープ破断強度がすぐれろとさ
れているＮｂ 、Ｗ含有ＨＰ材（供試・羽″Ａ５）およ
びその他の比較材にくらべ、卓越した高温クリープ破断
強度を備えており、特に１０００°Ｃｅこえる温度域に
おいても高度のクリープ破断強度を維持する。また、本
発明鋳鋼は。
従来材のなかでも高温クリープ破断強度がすぐれろとさ
れているＮｂ 、Ｗ含有ＨＰ材（供試・羽″Ａ５）およ
びその他の比較材にくらべ、卓越した高温クリープ破断
強度を備えており、特に１０００°Ｃｅこえる温度域に
おいても高度のクリープ破断強度を維持する。また、本
発明鋳鋼は。
耐熱衝撃性についても従来材を凌駕する。更に浸炭試験
におけるＣ量増加は従来材の半分ないしそれ以丁であり
、その高度の耐浸炭性も本発明鋳鋼を特徴づける材料特
性の一つであることがわかる。
におけるＣ量増加は従来材の半分ないしそれ以丁であり
、その高度の耐浸炭性も本発明鋳鋼を特徴づける材料特
性の一つであることがわかる。
以上のように、本発明に係る耐熱鋳鋼は、従来のＮｂ
、Ｗ含有ＨＰ材などに比し、高温特性、就中に温クリー
プ破断強度、耐熱衝撃性、並びに耐浸炭性等にすぐれて
おり１石油化学工業におけるエチレンクラッキングチュ
ーブや改質炉内のりフォーマチューブをけじめとして、
鉄鋼関漣設備におけるハースロールやラジアントチュー
ブなど。
、Ｗ含有ＨＰ材などに比し、高温特性、就中に温クリー
プ破断強度、耐熱衝撃性、並びに耐浸炭性等にすぐれて
おり１石油化学工業におけるエチレンクラッキングチュ
ーブや改質炉内のりフォーマチューブをけじめとして、
鉄鋼関漣設備におけるハースロールやラジアントチュー
ブなど。
１０００°Ｃｉこえる高温域で使用される各種設備部材
の好適な材料として供することができる。
の好適な材料として供することができる。
第１図は耐熱衝撃性試験片の形状寸法説明図である。
特許出願人 久保田鉄工株式会社
代理人弁理士 宮 崎 新八部
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （Ｉ）ＣＯ，８〜０．６ ％、 Ｓｉ ２．０ ％以下
、Ｍｎ ２．０ ’Ｉ＝以下、Ｃｒ２Ｏ〜８０％、Ｎｉ
３０〜４０ ％、Ｎ１）０．３〜１．５係、Ｗｏ、５〜
３．０係、ＮＯ，０４〜０．１５係、Ｔｉ’０．０４〜
０．５係、Ａ７？０．０７係を越え。 ０５係以下、ＢＯ，０Ｏ０２〜０．００４係、残部実質
的にＦｅからなる耐熱鋳鋼。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16248081A JPS5867853A (ja) | 1981-10-12 | 1981-10-12 | 耐熱鋳鋼 |
| NZ201260A NZ201260A (en) | 1981-10-12 | 1982-07-13 | Heat-resistant cast steel |
| AU86003/82A AU535669B2 (en) | 1981-10-12 | 1982-07-14 | Heat resistant cast steel |
| NL8202873A NL8202873A (nl) | 1981-10-12 | 1982-07-15 | Tegen verhitting bestand gietstaal. |
| CA000407311A CA1198611A (en) | 1981-10-12 | 1982-07-15 | Heat resistant cast steel |
| ES513990A ES513990A0 (es) | 1981-10-12 | 1982-07-15 | "procedimiento de fabricar acero colado resistente al calor". |
| IT67915/82A IT1155556B (it) | 1981-10-12 | 1982-07-16 | Acciaio per getti con elevata resistenza al calore particolarmente per applicazioni nell industria petrolchimica |
| GB08228347A GB2110236B (en) | 1981-10-12 | 1982-10-05 | Heat resistant cast steel |
| FR8217006A FR2514373B1 (fr) | 1981-10-12 | 1982-10-11 | Acier pour moulage, resistant a la chaleur |
| DE3237782A DE3237782C2 (de) | 1981-10-12 | 1982-10-12 | Hitzebeständiger Stahlguß |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16248081A JPS5867853A (ja) | 1981-10-12 | 1981-10-12 | 耐熱鋳鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5867853A true JPS5867853A (ja) | 1983-04-22 |
| JPH0135067B2 JPH0135067B2 (ja) | 1989-07-24 |
Family
ID=15755413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16248081A Granted JPS5867853A (ja) | 1981-10-12 | 1981-10-12 | 耐熱鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5867853A (ja) |
-
1981
- 1981-10-12 JP JP16248081A patent/JPS5867853A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0135067B2 (ja) | 1989-07-24 |
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