JPS5867830A - 耐アンモニア割れ特性のすぐれた調質鋼板の製造方法 - Google Patents
耐アンモニア割れ特性のすぐれた調質鋼板の製造方法Info
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- JPS5867830A JPS5867830A JP16615681A JP16615681A JPS5867830A JP S5867830 A JPS5867830 A JP S5867830A JP 16615681 A JP16615681 A JP 16615681A JP 16615681 A JP16615681 A JP 16615681A JP S5867830 A JPS5867830 A JP S5867830A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
- C21D3/02—Extraction of non-metals
- C21D3/04—Decarburising
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐アンモニア割れ特性のすぐれた調質鋼板の製
造方法に係り、特に母材および溶接部の表面硬度がＨｖ
１９０以下であってすぐれた耐アンモニア割れ特性を示
す調質鋼板の製造方法に関する。
造方法に係り、特に母材および溶接部の表面硬度がＨｖ
１９０以下であってすぐれた耐アンモニア割れ特性を示
す調質鋼板の製造方法に関する。
鋼の耐アンモニア割れ特性を向上させるには、表面硬度
を溶接熱影響部を含め低下させることは有効な手段であ
ること１１報告されており、Ｈｖ１８０〜１９０以下の
表面硬度を有する鋼板ではアンモニア割れを生じないこ
とが公知である。
を溶接熱影響部を含め低下させることは有効な手段であ
ること１１報告されており、Ｈｖ１８０〜１９０以下の
表面硬度を有する鋼板ではアンモニア割れを生じないこ
とが公知である。
そのためにアンモニアタンク用鋼板としては従来極軟鋼
とのクラツド銅や表面脱炭鋼等が用いられて来た。しか
し、クラツド鋼は製造コストの著しい上昇を伴ない、ま
たクラツド材との密着性等材質的にも問題がある。ｔｈ
″た表面脱炭鋼においでも、調質後６０−・ｆ２イー級
以上の強度を有する合金成分の比較的高い鋼種では、焼
入れ時に銅板表面が急冷されるので脱庚処理だけでは焼
入れ、焼もどし後の表面硬度ｆＨＹ１９０以下にするこ
とは極めて困難であることは本発明者らの研究によって
判明した。また脱炭処理をせずに、焼入れ時の冷却速度
のみを制御する方法では母材の硬度はＨｖ′１９０以下
となっても溶接部のように再び高温に加熱された後急冷
される部位の硬度をＨｖ１９０以下に低下させることが
できず、アンモニアタンり用鋼板として価格も安く、耐
アンモニア割れ特性のすぐれた鋼板の製造方法が確立さ
れていない現状である。
とのクラツド銅や表面脱炭鋼等が用いられて来た。しか
し、クラツド鋼は製造コストの著しい上昇を伴ない、ま
たクラツド材との密着性等材質的にも問題がある。ｔｈ
″た表面脱炭鋼においでも、調質後６０−・ｆ２イー級
以上の強度を有する合金成分の比較的高い鋼種では、焼
入れ時に銅板表面が急冷されるので脱庚処理だけでは焼
入れ、焼もどし後の表面硬度ｆＨＹ１９０以下にするこ
とは極めて困難であることは本発明者らの研究によって
判明した。また脱炭処理をせずに、焼入れ時の冷却速度
のみを制御する方法では母材の硬度はＨｖ′１９０以下
となっても溶接部のように再び高温に加熱された後急冷
される部位の硬度をＨｖ１９０以下に低下させることが
できず、アンモニアタンり用鋼板として価格も安く、耐
アンモニア割れ特性のすぐれた鋼板の製造方法が確立さ
れていない現状である。
本発明の目的は、アンモニアタンク用鋼板にお、ける上
記従来技術の問題を克服し、調質６０ｋｆ−ｆ／−級鋼
板において、母材および溶接部ともＨｖ１９０以下とし
すぐれた耐アンモニア割れ特性を示す調質鋼板の効果的
な製造方法を提供するにある。
記従来技術の問題を克服し、調質６０ｋｆ−ｆ／−級鋼
板において、母材および溶接部ともＨｖ１９０以下とし
すぐれた耐アンモニア割れ特性を示す調質鋼板の効果的
な製造方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すなわち、アンモニアタンク用鋼板の製造方法において
、前記鋼板素材の表面から０．３■以内のＣ含有量が母
材Ｃ量の５０％以下になるように表面脱炭する工程と、
前記表面脱炭鋼板を焼入れ温度に加熱した後前記脱炭表
面の冷却速度を８００〜５００℃の温度範囲で１５０℃
／ｓ ｅ ｃ 以下になるように冷却する工程と、を
有して成ることを特徴とする耐アンモニア割れ特性のす
ぐれた調質鋼板の製造方法である。
、前記鋼板素材の表面から０．３■以内のＣ含有量が母
材Ｃ量の５０％以下になるように表面脱炭する工程と、
前記表面脱炭鋼板を焼入れ温度に加熱した後前記脱炭表
面の冷却速度を８００〜５００℃の温度範囲で１５０℃
／ｓ ｅ ｃ 以下になるように冷却する工程と、を
有して成ることを特徴とする耐アンモニア割れ特性のす
ぐれた調質鋼板の製造方法である。
上記要旨の如く本発明は次の２つの必須要件より成る。
から０．３■以内のＣ含有量が母材Ｃ量の５０％以下に
なるように表面脱炭する。
なるように表面脱炭する。
０ この表面脱炭鋼板を焼入れ温度に加熱した後の冷却
に際し、該説伏表面の冷却速度をＳＯＯ〜５００℃の温
度範囲で１５０ ℃／ｓｅｃ 以下になるように抑制
する。
に際し、該説伏表面の冷却速度をＳＯＯ〜５００℃の温
度範囲で１５０ ℃／ｓｅｃ 以下になるように抑制
する。
上記囚、＠の２つの必須要件を得るに至った本発明者ら
の実験結果について記載する。
の実験結果について記載する。
第１表に示す化学成分を有する調質６０ｋｆ・ｆ／ｍＪ
級の強度を有する板厚３０ｍｍの一板を脱炭雰囲気中で
９３０℃で６０分、１２０分、１８０分と時間を変えて
脱炭処理した。この時の脱炭雰囲気は炉内の雰囲気＋
Ｎ、中のＨ，０分圧１■Ｈｇ％０．濃度ｆ−０．００３
０％に制御したものである。
級の強度を有する板厚３０ｍｍの一板を脱炭雰囲気中で
９３０℃で６０分、１２０分、１８０分と時間を変えて
脱炭処理した。この時の脱炭雰囲気は炉内の雰囲気＋
Ｎ、中のＨ，０分圧１■Ｈｇ％０．濃度ｆ−０．００３
０％に制御したものである。
第１表
上記脱炭試験による脱炭条件と脱炭■との関係は第１図
に示すとおりである。
に示すとおりである。
第１図において、９３０℃で６０分、１２０分、１８０
分間脱炭処理した試料はそれぞれＡ、Ｂ。
分間脱炭処理した試料はそれぞれＡ、Ｂ。
Ｃ曲線で示すとおりであり、母材のＣｉｌはＰＱ線で示
され、母材のＣ＠の５０％線はＲ８線で示される。従っ
て９３０℃で１８０分脱炭処理した時のＲ８線とＣ曲線
の交点は鋼板表面からの距離が０３−以上の位置となる
。
され、母材のＣ＠の５０％線はＲ８線で示される。従っ
て９３０℃で１８０分脱炭処理した時のＲ８線とＣ曲線
の交点は鋼板表面からの距離が０３−以上の位置となる
。
上記脱炭試料Ａ、Ｂ、Ｃについて１２０００Ｊ、／ｍの
溶接入熱で手溶接を行ない、溶接部について液体アンモ
ニア（以下液安と称する）割れ促進試験を行った。液安
割れ促進試験は炭酸ガスを飽和させ、更に酸素を添加し
た液安中で応力１．０＜ の４点曲げ応力を付加し、
試験片を７ノ一ド分極して浸漬する方法であって浸漬期
間は７日間である。
溶接入熱で手溶接を行ない、溶接部について液体アンモ
ニア（以下液安と称する）割れ促進試験を行った。液安
割れ促進試験は炭酸ガスを飽和させ、更に酸素を添加し
た液安中で応力１．０＜ の４点曲げ応力を付加し、
試験片を７ノ一ド分極して浸漬する方法であって浸漬期
間は７日間である。
この液安割れ促進試験結果は第２表に示すとおりである
。
。
第１図および第２表に示す結果より溶接時のＣの鋼表面
への拡散等の問題で溶接部の耐アンモニア ２ 表 （注）○印：割れなし、×印：割れあり繰返し回数 ２
回 ア割れ特性の改善のためには鋼板表面からＯ１３■以内
は母材Ｃ量の５０％以下の脱炭量を確保することが必要
であることが判明した。この脱炭処理は焼入れ処理時の
加熱過程に同時に行なうことが可能であり、また圧延前
のスラブ加熱時に行なうことも可能である。
への拡散等の問題で溶接部の耐アンモニア ２ 表 （注）○印：割れなし、×印：割れあり繰返し回数 ２
回 ア割れ特性の改善のためには鋼板表面からＯ１３■以内
は母材Ｃ量の５０％以下の脱炭量を確保することが必要
であることが判明した。この脱炭処理は焼入れ処理時の
加熱過程に同時に行なうことが可能であり、また圧延前
のスラブ加熱時に行なうことも可能である。
上記脱炭処理のほかに、−質６０ｋｔ・ｆ／ｗ−級鋼の
製造では、焼入れ、焼もどし処理を行なわねばならない
。その際通常の焼入れ処理では鋼板表面が急速に冷却さ
れるためにたとえ脱炭処理をしていても比較的合金成分
の高い鋼種では表面硬度をＨｖ１９０以下にすることが
できないので本発明では第２の必須要件０によって焼入
れ時の脱炭表面の焼入れ冷却速度を抑制する。
製造では、焼入れ、焼もどし処理を行なわねばならない
。その際通常の焼入れ処理では鋼板表面が急速に冷却さ
れるためにたとえ脱炭処理をしていても比較的合金成分
の高い鋼種では表面硬度をＨｖ１９０以下にすることが
できないので本発明では第２の必須要件０によって焼入
れ時の脱炭表面の焼入れ冷却速度を抑制する。
本発明者は上記第２の必須要件＠を次の実験によって確
認した。
認した。
すなわち、上記９３０℃においで１８０分間脱炭処理し
た試料Ｃを冷却時８００〜５００℃の温度範囲の平均冷
却速度を種々変えて制御焼入れし、最後に同一条件の６
３０℃に７０分加熱により焼もどし処理し鋼板表面のビ
ッカース硬度Ｈｖを測定した。
た試料Ｃを冷却時８００〜５００℃の温度範囲の平均冷
却速度を種々変えて制御焼入れし、最後に同一条件の６
３０℃に７０分加熱により焼もどし処理し鋼板表面のビ
ッカース硬度Ｈｖを測定した。
この焼入れ速度を抑制する具体的方法としては、冷却時
に鋼の脱炭表面と反対の片面を水冷し、脱炭表面を大気
中に放冷するか、もしくは冷却水量を調整することによ
って行なうことができる。史に成品鋼板を使用時、タン
クの内面となる脱炭面を内側に２枚重ねて焼入れする等
の方法も考えられる。上記試験においては鋼板片面制御
焼入れ法を採用し、９３０℃に加熱後脱炭表面と反対の
片面の冷却水量を調節し、ＳＯＯ〜５００℃の温度範囲
をそれぞれ２００℃／５ｅｃ４１５０℃／ｓｅｅ。
に鋼の脱炭表面と反対の片面を水冷し、脱炭表面を大気
中に放冷するか、もしくは冷却水量を調整することによ
って行なうことができる。史に成品鋼板を使用時、タン
クの内面となる脱炭面を内側に２枚重ねて焼入れする等
の方法も考えられる。上記試験においては鋼板片面制御
焼入れ法を採用し、９３０℃に加熱後脱炭表面と反対の
片面の冷却水量を調節し、ＳＯＯ〜５００℃の温度範囲
をそれぞれ２００℃／５ｅｃ４１５０℃／ｓｅｅ。
らに煉もどした後鋼板表面から３ｍ深さまでのビッカー
ス硬度分布を測定した。結果は第２図にそれぞれ、Ａ３
、／Ｉ＆４、／ｒａ５．４６曲線として示すとおりであ
る。
ス硬度分布を測定した。結果は第２図にそれぞれ、Ａ３
、／Ｉ＆４、／ｒａ５．４６曲線として示すとおりであ
る。
第２図より明らかな如（，８００〜５００℃間の平均冷
却速度が１５０℃／ｓｅｃ以下の緩冷却の試料はそれぞ
れＡ４、ＪＩ＆５．４６曲線の示す如く、鋼板表面硬度
がいずれもＨｖ１９０以下を示すが、冷却速度２００℃
／ｓｅｃ の場合はム３曲線に示す如く、鋼板表面硬度
がＨＶ２２０を示し、本発明の目的に不適当である。従
って脱炭処理後の焼入れ時の脱炭表面の冷却速度は８０
０〜５００℃のｍ度範囲を平均冷却速度１５０℃／ｓｅ
ｃ 以下で冷却すべきであることが判明した。
却速度が１５０℃／ｓｅｃ以下の緩冷却の試料はそれぞ
れＡ４、ＪＩ＆５．４６曲線の示す如く、鋼板表面硬度
がいずれもＨｖ１９０以下を示すが、冷却速度２００℃
／ｓｅｃ の場合はム３曲線に示す如く、鋼板表面硬度
がＨＶ２２０を示し、本発明の目的に不適当である。従
って脱炭処理後の焼入れ時の脱炭表面の冷却速度は８０
０〜５００℃のｍ度範囲を平均冷却速度１５０℃／ｓｅ
ｃ 以下で冷却すべきであることが判明した。
なお、鋼板片面制御焼入れ法採用による強度の低下が懸
念されるが、後記実施例で記載のとおり強度の低下はほ
とんど問題とならず、また、上記（Ａ）％（ロ）の２つ
の必須要件を満した本発明による調質鋼板はアンモニア
割れが全くないことが確認された。
念されるが、後記実施例で記載のとおり強度の低下はほ
とんど問題とならず、また、上記（Ａ）％（ロ）の２つ
の必須要件を満した本発明による調質鋼板はアンモニア
割れが全くないことが確認された。
かくの如く、上記囚、０の必須要件を連続して実施する
ことによってアンモニアタンク内面となる脱炭表面の硬
度を溶接を施しても）（ｖ１９０以下とすることが可能
となり、アンモニア割れを完全に防止することができた
。
ことによってアンモニアタンク内面となる脱炭表面の硬
度を溶接を施しても）（ｖ１９０以下とすることが可能
となり、アンモニア割れを完全に防止することができた
。
実施例
第１表に示す化学成分を有する調質６０ｋｇ−ｆ１ｍＪ
級の強度を有する板厚３０−の綱板に本発明法と比較法
とを実施し、その耐アンモニア割れ性を比較試験した。
級の強度を有する板厚３０−の綱板に本発明法と比較法
とを実施し、その耐アンモニア割れ性を比較試験した。
比較法Ａ１
通常焼入れ→焼もどし処理
比較法Ａ２
表面脱炭→通常焼入れ→焼もどし処理
比較法４３
表面脱炭→鋼板片面制御焼入れ（８００〜５００℃間の
平均冷却速度２００℃／５ｅｃ）→焼もどし処理本発明
法Ａ４ 表面脱炭→鋼板片面制御焼入れ（８００〜５００℃間の
平均冷却速度１５０℃／５ｅｃ）→焼もどし処理本発明
法４５ Ａ４と同様処理（８００〜５００℃間の平均冷却速度５
０℃／ ｓｅｅ ） 本発明法Ａ６ Ａ４、Ａ５と同様（８００〜５００℃の平均冷却速度間
１５℃／ ｓｅｅ ） 上記試験Ａ１〜６において、いずれの方法にても焼入れ
加熱温度は９３０℃とし、通常焼入れは９３０℃に加熱
後水冷する処理をし、焼もどし処理はいずれの方法にて
も６３０℃に７０分間加熱処理とした。なお、通常焼入
れ時の鋼板表面の冷却速度は、８００〜５００℃間の平
均冷却速度で２２０℃／ｓｅｃ以上である。
平均冷却速度２００℃／５ｅｃ）→焼もどし処理本発明
法Ａ４ 表面脱炭→鋼板片面制御焼入れ（８００〜５００℃間の
平均冷却速度１５０℃／５ｅｃ）→焼もどし処理本発明
法４５ Ａ４と同様処理（８００〜５００℃間の平均冷却速度５
０℃／ ｓｅｅ ） 本発明法Ａ６ Ａ４、Ａ５と同様（８００〜５００℃の平均冷却速度間
１５℃／ ｓｅｅ ） 上記試験Ａ１〜６において、いずれの方法にても焼入れ
加熱温度は９３０℃とし、通常焼入れは９３０℃に加熱
後水冷する処理をし、焼もどし処理はいずれの方法にて
も６３０℃に７０分間加熱処理とした。なお、通常焼入
れ時の鋼板表面の冷却速度は、８００〜５００℃間の平
均冷却速度で２２０℃／ｓｅｃ以上である。
表面脱炭はいずれも焼入れ炉内の雰囲気をＮ、中のＨ，
Ｏ分圧１■Ｈｇ、Ｏ，濃度０．００３０％に制御し９３
０℃に１８０分間加熱することによって行った。
Ｏ分圧１■Ｈｇ、Ｏ，濃度０．００３０％に制御し９３
０℃に１８０分間加熱することによって行った。
試験４１３〜６の鋼板片面制御焼入れは、９３０℃に加
熱後タンク内面となる鋼板表面の冷却速度を冷却水量を
調節することで８００〜５００℃の温度範囲を２００〜
１１５’Ｃ／ｓｅｃに変化させて水冷したものである。
熱後タンク内面となる鋼板表面の冷却速度を冷却水量を
調節することで８００〜５００℃の温度範囲を２００〜
１１５’Ｃ／ｓｅｃに変化させて水冷したものである。
第２図は上記試料ム１〜厘６の比較法および本発明法に
よる熱処理後の鋼板表面から深さ３ｍまでのビッカース
硬度分布を示した線図である。第２図より母材の表面硬
度をＨｖ１９０以下にするには本発明法による試料Ｉｆ
Ｌ４，５．６においでのみ可能であり、本発明法に類似
する比較法７ｆ１３においてもＳＯＯ〜５００℃間の平
均冷却速度が１５０℃／ ｓｅｃ ’）越して２００℃
／ ｓｅｃとした場合にはＨｖが２２０となり不適当で
あることは既に記載のとおりである。
よる熱処理後の鋼板表面から深さ３ｍまでのビッカース
硬度分布を示した線図である。第２図より母材の表面硬
度をＨｖ１９０以下にするには本発明法による試料Ｉｆ
Ｌ４，５．６においでのみ可能であり、本発明法に類似
する比較法７ｆ１３においてもＳＯＯ〜５００℃間の平
均冷却速度が１５０℃／ ｓｅｃ ’）越して２００℃
／ ｓｅｃとした場合にはＨｖが２２０となり不適当で
あることは既に記載のとおりである。
一方、鋼板片面制御焼入れ法採用による強度低下が懸念
されるがＪＩＳ １号引張試験片を用い、全厚引張試＠
を行った結果は第３表に示すとおりであって、強度の低
下は極めて少くほとんど問題にならないことが判明した
。
されるがＪＩＳ １号引張試験片を用い、全厚引張試＠
を行った結果は第３表に示すとおりであって、強度の低
下は極めて少くほとんど問題にならないことが判明した
。
次に試料ＡＩ、Ａ２．４４について溶接入熱１２０００
Ｊ／ａｙ＋ の手溶接を行ない、各試料の溶接熱影響
部の表面０．３ ｗ＋下における最高硬度を測定した結
果は第４表に示すとおりである。
Ｊ／ａｙ＋ の手溶接を行ない、各試料の溶接熱影響
部の表面０．３ ｗ＋下における最高硬度を測定した結
果は第４表に示すとおりである。
第 ４ 表
８１ｇ４表において、比１較法にょるＡ２、本発明法に
よる４４がいずれもＨｖ１９０以下を示している。
よる４４がいずれもＨｖ１９０以下を示している。
このことより表面脱炭処理が溶接熱影響部の表面硬度を
Ｈｖ１９０以下に低下させるのに有効であることが判明
した。
Ｈｖ１９０以下に低下させるのに有効であることが判明
した。
次に上記試料ＡＩ、Ａ２．Ａ４の母材および１２０００
Ｊ／ｍ の入熱で手溶接した溶接部について液安割れ
試験を行った。この液安割れ促進試験結果は第５表に示
すとおりである。
Ｊ／ｍ の入熱で手溶接した溶接部について液安割れ
試験を行った。この液安割れ促進試験結果は第５表に示
すとおりである。
（注）○印；割れなし、×印：割れあり繰返試験回数；
２回 第５表より本発明法による試料は母材、溶接部ともに液
安割れを生じないが、比較法による４１は双方とも液安
割れを生じ、／に２は表面脱炭を施した結果、溶接部に
は液安割れが生じなかったが。
２回 第５表より本発明法による試料は母材、溶接部ともに液
安割れを生じないが、比較法による４１は双方とも液安
割れを生じ、／に２は表面脱炭を施した結果、溶接部に
は液安割れが生じなかったが。
母材には割れを発生した。
上記実施例より明らかな如く、本発明はアンモニアタン
ク用鋼板の製造に当り、素材の表面から０、３■以内の
Ｃ含有量を母材Ｃ蓋の５０％以下になるように脱炭し、
更にこの脱炭鋼板の焼入れ処理に当り、焼入れ温度から
の冷却過程の８００〜５００℃の温度範囲を１５０℃／
ｓｅｃ 以下の冷却連間になるように制御焼入れし最後
に焼もどし処理をする方法をとったので鋼板母材のみな
らず溶接部もＨｖ１９０以下とすることが可能となり、
耐アンモニア割れ特性のすぐれた調質鋼板を極めて低コ
ストで製造することができた。
ク用鋼板の製造に当り、素材の表面から０、３■以内の
Ｃ含有量を母材Ｃ蓋の５０％以下になるように脱炭し、
更にこの脱炭鋼板の焼入れ処理に当り、焼入れ温度から
の冷却過程の８００〜５００℃の温度範囲を１５０℃／
ｓｅｃ 以下の冷却連間になるように制御焼入れし最後
に焼もどし処理をする方法をとったので鋼板母材のみな
らず溶接部もＨｖ１９０以下とすることが可能となり、
耐アンモニア割れ特性のすぐれた調質鋼板を極めて低コ
ストで製造することができた。
第１図は本発明を得るに至った実験で得た６０ｋｆ−ｆ
／ｄ級調質鋼板における脱炭条件と脱炭量との関係を示
す線図、第２図は本発明法および比較法によδ各種処理
鋼板の鋼表面からの距離によるビッカース硬度分布図で
ある。 代理人中路武雄 第１図 債表１６０距皺（ｍｍ） 第２図
／ｄ級調質鋼板における脱炭条件と脱炭量との関係を示
す線図、第２図は本発明法および比較法によδ各種処理
鋼板の鋼表面からの距離によるビッカース硬度分布図で
ある。 代理人中路武雄 第１図 債表１６０距皺（ｍｍ） 第２図
Claims (1)
- （１） アンモニアタンク用鋼板の製造方法において
、前記鋼板素材の表面から０．３■以内のＣ含有量が母
材Ｃ量の５０％以下になるように表面脱炭する工程と、
前記表面脱炭鋼板を焼入れ温度に加熱した後前記脱羨表
面の冷却速度？８００〜５００℃の温度範囲で１５０℃
／ｓｅｃ以下になるように冷却する工程と、を有して成
ることを特徴とする耐アンモニア割れ特性のすぐれた調
質鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16615681A JPS5867830A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | 耐アンモニア割れ特性のすぐれた調質鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16615681A JPS5867830A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | 耐アンモニア割れ特性のすぐれた調質鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5867830A true JPS5867830A (ja) | 1983-04-22 |
| JPS6216254B2 JPS6216254B2 (ja) | 1987-04-11 |
Family
ID=15826098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16615681A Granted JPS5867830A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | 耐アンモニア割れ特性のすぐれた調質鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5867830A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20220084138A (ko) | 2019-11-22 | 2022-06-21 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 액체 암모니아 수송용 및 저장용 강재, 및, 액체 암모니아 수송용 및 저장용 강재의 제조 방법 |
-
1981
- 1981-10-17 JP JP16615681A patent/JPS5867830A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20220084138A (ko) | 2019-11-22 | 2022-06-21 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 액체 암모니아 수송용 및 저장용 강재, 및, 액체 암모니아 수송용 및 저장용 강재의 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6216254B2 (ja) | 1987-04-11 |
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