JPS5867802A - 焼結部品の製造方法 - Google Patents
焼結部品の製造方法Info
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- JPS5867802A JPS5867802A JP56163483A JP16348381A JPS5867802A JP S5867802 A JPS5867802 A JP S5867802A JP 56163483 A JP56163483 A JP 56163483A JP 16348381 A JP16348381 A JP 16348381A JP S5867802 A JPS5867802 A JP S5867802A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
であり、とくに安価で裏造の簡単な高酸素鋼粉を用いて
強度、靭性等の機械的性質に優れる焼結部品の製造方法
について提案するものである0従来の純鉄粉を主゛原料
とした焼結機械部品は強度レベルが低いためその用途が
[1jφ定さ1ていた0そこで、焼入れ性にtしれた低
合金銅粉を用いる方法が開発された0しかし、焼入れ性
への寄寿が顕著で!14: )Jl・な合金元素である
Mn%Crを含んだ合金鋼り)142台を例にとると、
こnを水アトマイズ法によってMAすると、アトマイズ
時に水と反応してMn、Crが優先的に酸化するため、
暁入れ性に有効なMn、CrO鋼粉鋼粉溶固溶量少する
Oこの鋼粉の・!、゛・入れ性i at イyする念め
にに、鋼粉の軟化焼釧vCあわせてMn、Crの酸化物
を還元する必弗があるO L/かじ、酸系との親和力が
特に強いMn、 Crのル化物を鋼粉の段階で還元する
&Cは、特殊な還元焼鈍装置?要する欠点がある。
強度、靭性等の機械的性質に優れる焼結部品の製造方法
について提案するものである0従来の純鉄粉を主゛原料
とした焼結機械部品は強度レベルが低いためその用途が
[1jφ定さ1ていた0そこで、焼入れ性にtしれた低
合金銅粉を用いる方法が開発された0しかし、焼入れ性
への寄寿が顕著で!14: )Jl・な合金元素である
Mn%Crを含んだ合金鋼り)142台を例にとると、
こnを水アトマイズ法によってMAすると、アトマイズ
時に水と反応してMn、Crが優先的に酸化するため、
暁入れ性に有効なMn、CrO鋼粉鋼粉溶固溶量少する
Oこの鋼粉の・!、゛・入れ性i at イyする念め
にに、鋼粉の軟化焼釧vCあわせてMn、Crの酸化物
を還元する必弗があるO L/かじ、酸系との親和力が
特に強いMn、 Crのル化物を鋼粉の段階で還元する
&Cは、特殊な還元焼鈍装置?要する欠点がある。
4、発明は、上;IIJSの従来技術の欠点を強に等に
優iだものを安価に製造することにあわせて有利に克I
Jしするために次のように構成した0すなわち、本発明
法は、従来の一般的な純鉄粉製造設備により、4兄にか
つ低地に刺造烙れる貧金−粉を用いることに特徴の7つ
があり、かかる合金鋼粉に黒鉛粉を混合後加圧成形し、
次の焼結工程においで■焼結、■還元、■Cの合金化の
3つの反応を同時に行わせ、こうして得られた焼結体に
熱処理を施す一連の工程を経ることによって機械的性′
6に優れたものを製造するのである。
優iだものを安価に製造することにあわせて有利に克I
Jしするために次のように構成した0すなわち、本発明
法は、従来の一般的な純鉄粉製造設備により、4兄にか
つ低地に刺造烙れる貧金−粉を用いることに特徴の7つ
があり、かかる合金鋼粉に黒鉛粉を混合後加圧成形し、
次の焼結工程においで■焼結、■還元、■Cの合金化の
3つの反応を同時に行わせ、こうして得られた焼結体に
熱処理を施す一連の工程を経ることによって機械的性′
6に優れたものを製造するのである。
さて、上記■で示す該焼結体Cilは、鋼粉C量および
鋼粉■還元に消費される黒鉛粉とに依育する。L、7t
がって、該混合Ctと一定にした場合、銅粉C量、9景
が変動すると焼結体C量がダ動する0ま友、焼結条件の
変更、例えば溶結時間の変更によっても黒鉛の合金化の
FA度が堂化する。本来、このような種々の要因によっ
て焼結体C晴に変動し、焼結体特性は不安定になるが1
本発明はこうした問題点が宛服できる点に特色がある。
鋼粉■還元に消費される黒鉛粉とに依育する。L、7t
がって、該混合Ctと一定にした場合、銅粉C量、9景
が変動すると焼結体C量がダ動する0ま友、焼結条件の
変更、例えば溶結時間の変更によっても黒鉛の合金化の
FA度が堂化する。本来、このような種々の要因によっ
て焼結体C晴に変動し、焼結体特性は不安定になるが1
本発明はこうした問題点が宛服できる点に特色がある。
本発明のかかる特徴は次のような知見にもとづくもので
ある。
ある。
(1)合金鋼粉(θ、θ!%C−0,7%Mn −/%
Cr−0,Jq6MO−0,6q60 )K黒鉛粉全混
合シ、総炭素量をθ、タチとした圧粉体を露点−jθ℃
の還元性ガス雰囲気中で、//jO℃、i、zoo ”
o、/、2!θ°Cで名各jθ分加熱保持代、そのまま
炉冷し之場合の焼結体Mn01Cr205%iを測定し
た結果、主として次式に示した反応で、 MO+ C−+M + Co↑ λ(:#化物中の金属元系を示す C:混合黒鉛を示す 混Zl’ LA’、鉛により上記酸化物は還元され第1
図で示すところから判るように、その結果台金Mn%C
r:fj−のりθチ以上が地鉄中に固溶することがわか
り、もシ、入れ性に有効な固溶量が確保できることを知
見しfC,。
Cr−0,Jq6MO−0,6q60 )K黒鉛粉全混
合シ、総炭素量をθ、タチとした圧粉体を露点−jθ℃
の還元性ガス雰囲気中で、//jO℃、i、zoo ”
o、/、2!θ°Cで名各jθ分加熱保持代、そのまま
炉冷し之場合の焼結体Mn01Cr205%iを測定し
た結果、主として次式に示した反応で、 MO+ C−+M + Co↑ λ(:#化物中の金属元系を示す C:混合黒鉛を示す 混Zl’ LA’、鉛により上記酸化物は還元され第1
図で示すところから判るように、その結果台金Mn%C
r:fj−のりθチ以上が地鉄中に固溶することがわか
り、もシ、入れ性に有効な固溶量が確保できることを知
見しfC,。
(2)台金鋼粉(0,0! % C−θ、7 % Mn
−7,0% Cr−θ、3%MO−0.6%9)に黒
鉛粉全圧粉体Ciiがθ、9〜/、3チの範囲内に入る
ように混甘し、上記(1)で述べた方法でIJv、形、
焼結し友ものについてその焼結体C量を訓市した結果、
焼結体C蟻は第λ図e(示すように、圧粉体C1が0.
4!%以上になると、焼結温度の如(III Kかかわ
らず鋼粉ε1と圧粉体C駄に応じたC−’wiが合金す
ることを知見しfl。
−7,0% Cr−θ、3%MO−0.6%9)に黒
鉛粉全圧粉体Ciiがθ、9〜/、3チの範囲内に入る
ように混甘し、上記(1)で述べた方法でIJv、形、
焼結し友ものについてその焼結体C量を訓市した結果、
焼結体C蟻は第λ図e(示すように、圧粉体C1が0.
4!%以上になると、焼結温度の如(III Kかかわ
らず鋼粉ε1と圧粉体C駄に応じたC−’wiが合金す
ることを知見しfl。
(3) 貧金鋼の強鼾向上全目的として焼入れ処理し
た場合、Ctの増加に伴いMs点の低下のため残留オー
ステナイト量rRが増加[2、暁入れ材の強m′ケ低下
させる欠点がある。しかし、前述の合金鋼粉(0,0!
% C−0,7% Mn −/、0%Cr−0,3%M
O−o、イq60)に黒鉛粉を圧粉体C−9がθ0g〜
/、−!−の範囲に入るよう混合し、前記(1)で示し
た方法で成形、焼結した後、//θ〜930 ’0に3
θ分加熱、保持後、油中で焼入れ・焼戻し処理し友とこ
ろ、第3図に示すように焼入れ温度を選択することによ
り、広い圧粉体Ct範囲にわ之りγg−11がきわめて
低くなることが明らかとなった。
た場合、Ctの増加に伴いMs点の低下のため残留オー
ステナイト量rRが増加[2、暁入れ材の強m′ケ低下
させる欠点がある。しかし、前述の合金鋼粉(0,0!
% C−0,7% Mn −/、0%Cr−0,3%M
O−o、イq60)に黒鉛粉を圧粉体C−9がθ0g〜
/、−!−の範囲に入るよう混合し、前記(1)で示し
た方法で成形、焼結した後、//θ〜930 ’0に3
θ分加熱、保持後、油中で焼入れ・焼戻し処理し友とこ
ろ、第3図に示すように焼入れ温度を選択することによ
り、広い圧粉体Ct範囲にわ之りγg−11がきわめて
低くなることが明らかとなった。
そこで、合金鋼粉C量、9tの銅粉ロフト間の変動など
くより焼結体C量が目標値から変移しても、目標焼結体
C3l″fr上述の残留オーステナイト量が、きわめて
低く押えられる圧粉体C量を示す領域の中央値にあらか
じめ設定すれば、焼入7″L ltA度を選択すること
により、焼結体熱処理材Q強ノμ変動を小さく押えるこ
とが可能となる。
くより焼結体C量が目標値から変移しても、目標焼結体
C3l″fr上述の残留オーステナイト量が、きわめて
低く押えられる圧粉体C量を示す領域の中央値にあらか
じめ設定すれば、焼入7″L ltA度を選択すること
により、焼結体熱処理材Q強ノμ変動を小さく押えるこ
とが可能となる。
上述のような知見に対し本発明は以下のように構成する
ことにより、従来技術の課題を有利に克111ノ(ッf
cのである。
ことにより、従来技術の課題を有利に克111ノ(ッf
cのである。
(1) 出うr@科となる#pf4粉末としてはでき
るだけ少fLOMnおよびCr f合金させ、かツ9゛
縫がθ、・2J〜/、0%の高酸素付合鋼粉を主体とし
て中いる。
るだけ少fLOMnおよびCr f合金させ、かツ9゛
縫がθ、・2J〜/、0%の高酸素付合鋼粉を主体とし
て中いる。
このような高いoFt(4σ囲の′合金鋼粉は、従来の
純鉄杓りウi/l、設備を用いて容易に表造可^−で、
低廉かつ岬、1体の焼入力性(て優れるため、焼結機械
耳[1品のコスト低減を可1」けとし、しかも部品の高
強度化が、τ1)する利点がある。
純鉄杓りウi/l、設備を用いて容易に表造可^−で、
低廉かつ岬、1体の焼入力性(て優れるため、焼結機械
耳[1品のコスト低減を可1」けとし、しかも部品の高
強度化が、τ1)する利点がある。
(コ)1:1料粉末としての上記合金鋼粉には、必弗に
応ド、て、上述(1)の合金元素のほかVC、さらに副
成分ト(、−(Nb、 V%B、 Ou 、 Ni
、C01Sn 、 Mo 。
応ド、て、上述(1)の合金元素のほかVC、さらに副
成分ト(、−(Nb、 V%B、 Ou 、 Ni
、C01Sn 、 Mo 。
W、P%Sの各元素を/種以上合金させ友合金鋼杼)?
f“14j用することもでき、これらは製品VC要求さ
ハる特性を勘案の上、適宜実施さFる。このようtcイ
・1力目的に会合される元素は、 MnおよびまたはQ
rと共同して焼結昌1り品Qより一層の岬入れ性V)向
上をg’lり得るものであり、同時に部品の耐蝕性や高
温強度の向上、あるいは切削性の向上などにも寄与量る
もので、それぞれ特長ある作用をなすことは通常の溶製
鋼材の場合と同様である。
f“14j用することもでき、これらは製品VC要求さ
ハる特性を勘案の上、適宜実施さFる。このようtcイ
・1力目的に会合される元素は、 MnおよびまたはQ
rと共同して焼結昌1り品Qより一層の岬入れ性V)向
上をg’lり得るものであり、同時に部品の耐蝕性や高
温強度の向上、あるいは切削性の向上などにも寄与量る
もので、それぞれ特長ある作用をなすことは通常の溶製
鋼材の場合と同様である。
すなわち、Mn、Cr、V% B、Cu% Ni、M。
は焼入れ性の向上、Cu、Sn、Pは耐蝕性の向上、N
1、Co 、 Mo 、 V%Waiiy+熱性の向上
、N1、no、vは靭性の向上に、さらにP、SFi快
削性の向上に寄与するものである。
1、Co 、 Mo 、 V%Waiiy+熱性の向上
、N1、no、vは靭性の向上に、さらにP、SFi快
削性の向上に寄与するものである。
夫々の合金fFi、銅粉の圧縮性を損なわず、かつ夫々
の効果が発揮される適量の範囲である。
の効果が発揮される適量の範囲である。
(3)上記合金鋼粉の主成分として含有させるMr%C
rおよび副成分として含有させるNb%V%Bについて
は、//jo〜/300 ”Oの温度領域での酸化物の
標準生成自由エネルギー変化Δ譜)が−/10〜− /
40 Kcat力O102値を示すものを用いる。
rおよび副成分として含有させるNb%V%Bについて
は、//jo〜/300 ”Oの温度領域での酸化物の
標準生成自由エネルギー変化Δ譜)が−/10〜− /
40 Kcat力O102値を示すものを用いる。
このよりなt!囲のΔ毅・をもっ元素であれば、銅粉中
に混合する黒鉛粉がそれらの各酸化物およびFeの酸化
物を還元するとともに該合金元素の酸化を抑制するOK
有効に働くがらである0なお、鍜元性雰囲気ガスおよび
もしくは鋼粉中合金CによりiFe −? Mn 、
Cr%Nb%V%B酸化物が一部還元される場合もある
が、還元の主体は前述の混合黒鉛Vこで行なわれる。
に混合する黒鉛粉がそれらの各酸化物およびFeの酸化
物を還元するとともに該合金元素の酸化を抑制するOK
有効に働くがらである0なお、鍜元性雰囲気ガスおよび
もしくは鋼粉中合金CによりiFe −? Mn 、
Cr%Nb%V%B酸化物が一部還元される場合もある
が、還元の主体は前述の混合黒鉛Vこで行なわれる。
各合金元素について酸化物の標準生成自由エネルギー変
化が、上記のように限定される理由を以下&C示す。
化が、上記のように限定される理由を以下&C示す。
主成分のMn、Cr、副成分のうちNb%V、 Bばそ
の酸化物が難襞兄性の元素として代表的なものであるが
、7750〜7300℃の温度範囲で、いずれ4 JG
Oid −/10〜− /lOKOettAnOl 0
2 Tあり、これらの元素の酸化物は該焼結温度範囲で
混合黒鉛により還元が可能であることより、Δチの下限
を−/1.t/ Kca4/1not02 K限定した
。
の酸化物が難襞兄性の元素として代表的なものであるが
、7750〜7300℃の温度範囲で、いずれ4 JG
Oid −/10〜− /lOKOettAnOl 0
2 Tあり、これらの元素の酸化物は該焼結温度範囲で
混合黒鉛により還元が可能であることより、Δチの下限
を−/1.t/ Kca4/1not02 K限定した
。
一方、副成分のうち//jO〜/30θ゛0■温廣範囲
テ1.化物のΔG’ カー iio Kcett7mo
t 02以上の元素は、N1、Mo%Cu%Co、5n
1W%P、STあるが、これらの酸化物は従来の一般的
純鉄粉製造股(、i、、により還元可能であることを考
慮し、混合黒鉛C(よる還元効果が発揮されるΔチの上
限を−//θK Ca 77m Ot O2に限だした
。
テ1.化物のΔG’ カー iio Kcett7mo
t 02以上の元素は、N1、Mo%Cu%Co、5n
1W%P、STあるが、これらの酸化物は従来の一般的
純鉄粉製造股(、i、、により還元可能であることを考
慮し、混合黒鉛C(よる還元効果が発揮されるΔチの上
限を−//θK Ca 77m Ot O2に限だした
。
(り)少なくとも十M1.’:のような成分組成のもの
全含廟させる原料粉末[は黒鉛粉を添加するが、その黒
鉛量は圧粉体ctKt、てθ、3〜2.jチの範囲であ
る。0.J %以下では還元による黒鉛消費fを考慮す
ると適正な焼結体C量が期待できないためであり、J、
j%以上では圧粉体の成形性に劣り、移送時に圧粉体が
破損しゃすく実用的でないために上記のよう忙限定した
。
全含廟させる原料粉末[は黒鉛粉を添加するが、その黒
鉛量は圧粉体ctKt、てθ、3〜2.jチの範囲であ
る。0.J %以下では還元による黒鉛消費fを考慮す
ると適正な焼結体C量が期待できないためであり、J、
j%以上では圧粉体の成形性に劣り、移送時に圧粉体が
破損しゃすく実用的でないために上記のよう忙限定した
。
かかる原料鋼粉と黒鉛粉との混合材料を、圧縮成形して
圧粉体をつくるが、この場合必要に応じて潤滑材を混合
したのち、金型中で圧粉密度が4.0172以上になる
ように圧縮成形する。圧縮成形後O圧粉密fをg、θl
/cm’以上にする理由は焼結を十分に促進せしめて、
充分な強度を得るためと、焼入れ時の冷却速度を充分大
きく保っためであ)、余〕低過ぎると充分な急冷が不能
となり、焼入れ硬化不足を招(ためである。
圧粉体をつくるが、この場合必要に応じて潤滑材を混合
したのち、金型中で圧粉密度が4.0172以上になる
ように圧縮成形する。圧縮成形後O圧粉密fをg、θl
/cm’以上にする理由は焼結を十分に促進せしめて、
充分な強度を得るためと、焼入れ時の冷却速度を充分大
きく保っためであ)、余〕低過ぎると充分な急冷が不能
となり、焼入れ硬化不足を招(ためである。
なお、原料鋼粉には上述の例示の他、不可辷的忙含まれ
る不純物ならびにFeを当然含有し、加えて好適例で示
せば、合金鋼としての圧縮性、成形性の観点からC:θ
0.2チ以下含有し、ま友o:/、04以下%Si :
0.1%以下、jkz : o、oi%以下、Ti
: 0.07%以下含有させる0これらの元素(9〜T
i )の場合、いずれもその量が限定値より多くなると
焼結体の非金属介在物量が増し、焼結部品の焼入n性が
急激に低下して、機械的特性やその他の特性が損われて
しまう0その他、さらに必”ty pc応じて、CLI
: 0./ 〜3,096、Ni : o、/−5,
0条、Co : 0./ 〜10,0 %、Sn :
0./ 〜3.0幅、ムイ0:θ、/〜2.θチ、W
: 0.7〜己θ%、P:0.04t〜0.3%、S二
〇、θ4t〜0.3%のうちから】゛ぺげjる/神また
はコ種以上を含有させ之台金tイ1呵杓舌・用いる。
る不純物ならびにFeを当然含有し、加えて好適例で示
せば、合金鋼としての圧縮性、成形性の観点からC:θ
0.2チ以下含有し、ま友o:/、04以下%Si :
0.1%以下、jkz : o、oi%以下、Ti
: 0.07%以下含有させる0これらの元素(9〜T
i )の場合、いずれもその量が限定値より多くなると
焼結体の非金属介在物量が増し、焼結部品の焼入n性が
急激に低下して、機械的特性やその他の特性が損われて
しまう0その他、さらに必”ty pc応じて、CLI
: 0./ 〜3,096、Ni : o、/−5,
0条、Co : 0./ 〜10,0 %、Sn :
0./ 〜3.0幅、ムイ0:θ、/〜2.θチ、W
: 0.7〜己θ%、P:0.04t〜0.3%、S二
〇、θ4t〜0.3%のうちから】゛ぺげjる/神また
はコ種以上を含有させ之台金tイ1呵杓舌・用いる。
また、上述のMl料銅粉を2θチ以上混合することを条
件として、その残部に非鉄金属粉末、合金鋼粉末、前M
t、合金鋼粉以外の成分組成eこかかる台金鋼粉、用金
属粉末のなかから選ばれる何れか少なくとも/種以上よ
りなる混せ粉末を混付し、こむVC上ml黒鉛粉末を所
足せ加えて次の成形工程に倶給する。
件として、その残部に非鉄金属粉末、合金鋼粉末、前M
t、合金鋼粉以外の成分組成eこかかる台金鋼粉、用金
属粉末のなかから選ばれる何れか少なくとも/種以上よ
りなる混せ粉末を混付し、こむVC上ml黒鉛粉末を所
足せ加えて次の成形工程に倶給する。
(j″) 上述のような原料粉と黒鉛粉との混合成形を
経て準備、−、シた圧粉体は、霧点−30で以下の非酸
化性雰囲気中で加熱焼結する。非酸化性雰囲気とは還元
性、不活性、浸炭性のうちから/$1.あるいijJ種
以上の性質をあわせて構成した雰囲気金示す0ただし、
焼結促進の面からは、願わくはH2を1%以上含んだ雰
囲気が望ましい。
経て準備、−、シた圧粉体は、霧点−30で以下の非酸
化性雰囲気中で加熱焼結する。非酸化性雰囲気とは還元
性、不活性、浸炭性のうちから/$1.あるいijJ種
以上の性質をあわせて構成した雰囲気金示す0ただし、
焼結促進の面からは、願わくはH2を1%以上含んだ雰
囲気が望ましい。
霧点−3θ℃以下の非酸化性雰囲気としたのは、加熱時
の銅粉の酸化、特に銅粉中のMn、Cr、Nb。
の銅粉の酸化、特に銅粉中のMn、Cr、Nb。
V%Bの酸化を抑制し、焼結体の焼入れ性能上を防ぐた
めである。
めである。
(4)焼結は、上述の非酸化性雰囲気中で477557
300℃の温度範囲内に20分以上加熱保持して行い、
銅粉の還元、鋼粉粒子間の焼結促進、混合黒鉛の銅粉中
への拡散合金化を行なう。上記温度範囲がかような範囲
に限定される理由は、//り0℃以下では焼結の促進が
不十分でかつ混合黒鉛の合金化および酸化物の還元が不
十分なため十分な強度、焼入れ性が得られず、73θθ
℃以上では経済性が低下しかつ焼結時の寸法変化が大き
くなり実用的でないためである。
300℃の温度範囲内に20分以上加熱保持して行い、
銅粉の還元、鋼粉粒子間の焼結促進、混合黒鉛の銅粉中
への拡散合金化を行なう。上記温度範囲がかような範囲
に限定される理由は、//り0℃以下では焼結の促進が
不十分でかつ混合黒鉛の合金化および酸化物の還元が不
十分なため十分な強度、焼入れ性が得られず、73θθ
℃以上では経済性が低下しかつ焼結時の寸法変化が大き
くなり実用的でないためである。
(7) 上記の過程で焼結と還元と混合黒鉛の合金化
が′−fi’: rrl、焼結部品がイ1らiるが、そ
の焼結部品はCjiが0.4t〜0.9%で9tが06
.2.tチリ下になるようK !i几理したものである
。
が′−fi’: rrl、焼結部品がイ1らiるが、そ
の焼結部品はCjiが0.4t〜0.9%で9tが06
.2.tチリ下になるようK !i几理したものである
。
上1ボ、■処理によって得らnる焼結体についてそのC
uを0.7〜0.9%としたのに、θ、4tチ以下でf
d 9.+シ、友れマルテンサイト中C量が低い逢め、
強度。
uを0.7〜0.9%としたのに、θ、4tチ以下でf
d 9.+シ、友れマルテンサイト中C量が低い逢め、
強度。
硬さが不充分となるからであり、また0、9%以上でに
過共析セメンタイトネットワークの析出の之め強1形が
急、&に低下する之めである。一方、焼結体9寸をθ、
コ!チ以下とし友のは、0..2t% 餡でに([1・
・・1粉中固溶Mn、Cr、Nb%V%Bの多くが酸化
物として失なわれ易く、焼結体の焼入れ性が充分貝月f
〜できなくなるからである0 (、rl 本発明では、機械的性質金さらに向上させ
るために、前述の焼結終了稜、痛点−30℃以下の非限
化1′−!:雰囲気中で、該焼結体のAC3変態点より
0いて必要に応じて焼戻し処理を行なう。
過共析セメンタイトネットワークの析出の之め強1形が
急、&に低下する之めである。一方、焼結体9寸をθ、
コ!チ以下とし友のは、0..2t% 餡でに([1・
・・1粉中固溶Mn、Cr、Nb%V%Bの多くが酸化
物として失なわれ易く、焼結体の焼入れ性が充分貝月f
〜できなくなるからである0 (、rl 本発明では、機械的性質金さらに向上させ
るために、前述の焼結終了稜、痛点−30℃以下の非限
化1′−!:雰囲気中で、該焼結体のAC3変態点より
0いて必要に応じて焼戻し処理を行なう。
加熱雰囲気を、1′A点−30℃以下の非酸化性雰囲気
としたのは、前述の(j)で述べたのと同一の理由VC
よる0加熱塩度をAC4S変態点よりO岨〜/θθ℃高
い範囲としたのは、Acs変態点以下ではオーステナス
テナイトの安定化による焼入れ後のrR量の増加、およ
び結晶粒O粗大化により強度が低下するため好ましくな
いからである。
としたのは、前述の(j)で述べたのと同一の理由VC
よる0加熱塩度をAC4S変態点よりO岨〜/θθ℃高
い範囲としたのは、Acs変態点以下ではオーステナス
テナイトの安定化による焼入れ後のrR量の増加、およ
び結晶粒O粗大化により強度が低下するため好ましくな
いからである。
次に、本発明方法についての上述した構底に対応する実
施例を比較例との対比でもって砦明する。
施例を比較例との対比でもって砦明する。
実施例 1
(/)原料鋼粉(0,7Mn −/ Cr −0,3M
o )表1 化学組成(%) (2)圧粉体C量 0.7〜7.3% (3)圧粉密度 t、♂、tf/am3(り焼結時の
加熱雰囲気 H2、露点−!θ℃(り焼結条件 l/!
Q℃×!θ分、7200℃x so分(6)焼結体9量
第り図参照 M料粉末には高酸累の銅粉(θ、θIC−θ、りMn
−/ Cr −0,3Mo −0,t O) f用イア
to cの鋼粉に黒鉛粉を混合して、圧粉体C4lを
0.2〜7.3チとし、圧粉密度t 、rj f /c
m’で外形コjφx、ytHのタブレットに加圧成形後
、N2ガス気流中で//jθ℃x to分および/、2
θθ℃X 10分焼結を行ない、焼結終了後そのまま炉
冷した。本実施例の圧粉体Cf範囲でに焼結体の9量に
圧粉体C!によらず、焼結温度に依存し、//jO℃焼
結ではt)丁O0/グチ、/、2θθ゛Cでほぼ0.0
2!優と一定であり、銅粉中の酸化物が十分(F−還元
されることが実証できた。
o )表1 化学組成(%) (2)圧粉体C量 0.7〜7.3% (3)圧粉密度 t、♂、tf/am3(り焼結時の
加熱雰囲気 H2、露点−!θ℃(り焼結条件 l/!
Q℃×!θ分、7200℃x so分(6)焼結体9量
第り図参照 M料粉末には高酸累の銅粉(θ、θIC−θ、りMn
−/ Cr −0,3Mo −0,t O) f用イア
to cの鋼粉に黒鉛粉を混合して、圧粉体C4lを
0.2〜7.3チとし、圧粉密度t 、rj f /c
m’で外形コjφx、ytHのタブレットに加圧成形後
、N2ガス気流中で//jθ℃x to分および/、2
θθ℃X 10分焼結を行ない、焼結終了後そのまま炉
冷した。本実施例の圧粉体Cf範囲でに焼結体の9量に
圧粉体C!によらず、焼結温度に依存し、//jO℃焼
結ではt)丁O0/グチ、/、2θθ゛Cでほぼ0.0
2!優と一定であり、銅粉中の酸化物が十分(F−還元
されることが実証できた。
実施例 2
(1)原料鋼粉 冥施例1で用いたものと同−一)圧粉
体C−Jll θ、!〜θ、?チ(3)圧粉密度 6
J! 17cm3 (り)焼結時の加熱雰囲気 NH3分解(A’X)ガス
露点−20℃ (1)焼結条件 /コjθ’OX jQ分分節焼結体
9量 11!!図参照 原料鋼粉には、実施例1と同一の銅粉を用いた0この銅
粉に黒鉛粉を混合して圧粉体C量θ、j〜θ、デー、圧
粉密度t、tzp7釧3で外径コ!φ×It Hのタブ
レットに成形後、アンモニア分解ガス気流中で/コ!θ
℃xjc分間焼結後炉冷した。焼結体9量(4H2気流
中/、200 ”O焼結よりさらに低ぐな夛、約0.0
# qAと鋼粉2tのりgチ以上が還元された口 実施例 3 (1)原料鋼粉 (0,2Mn −j Cr −0,,
2V )(j)圧粉槽Jj d 、rt y /c
rl(匍焼結雰囲気 NH3分解(AX)ガス 露点−
so’(3け)焼結条件 //、1θ℃X 30分、
/、200’6 k 30 分(1)焼結体9量 第6
図参照 原料粉には高酸累の鋼粉(0,/2 C−θ、2 Mn
−3Cr −0,2V −0,ttQ) f用イタ。圧
粉体Cf1ij 0173−.2.13%、圧粉密度t
、r! 976m”T:外形、2jφX3jtHタプレ
ツ) IIC成形後アンモニア分解ガス気流中で//!
θ’OX ro分および/、200 tl X 10分
焼結?行り焼結終了波そのまま炉冷した0焼結体91彼
は実施例1の場合と同様//!θ℃より/2θθ℃′L
□□□結の方が低くなっている0//!θ℃焼結では圧
粉体C叶の低い方では若干9すが高いが、実施例1と同
様十分に還元された。
体C−Jll θ、!〜θ、?チ(3)圧粉密度 6
J! 17cm3 (り)焼結時の加熱雰囲気 NH3分解(A’X)ガス
露点−20℃ (1)焼結条件 /コjθ’OX jQ分分節焼結体
9量 11!!図参照 原料鋼粉には、実施例1と同一の銅粉を用いた0この銅
粉に黒鉛粉を混合して圧粉体C量θ、j〜θ、デー、圧
粉密度t、tzp7釧3で外径コ!φ×It Hのタブ
レットに成形後、アンモニア分解ガス気流中で/コ!θ
℃xjc分間焼結後炉冷した。焼結体9量(4H2気流
中/、200 ”O焼結よりさらに低ぐな夛、約0.0
# qAと鋼粉2tのりgチ以上が還元された口 実施例 3 (1)原料鋼粉 (0,2Mn −j Cr −0,,
2V )(j)圧粉槽Jj d 、rt y /c
rl(匍焼結雰囲気 NH3分解(AX)ガス 露点−
so’(3け)焼結条件 //、1θ℃X 30分、
/、200’6 k 30 分(1)焼結体9量 第6
図参照 原料粉には高酸累の鋼粉(0,/2 C−θ、2 Mn
−3Cr −0,2V −0,ttQ) f用イタ。圧
粉体Cf1ij 0173−.2.13%、圧粉密度t
、r! 976m”T:外形、2jφX3jtHタプレ
ツ) IIC成形後アンモニア分解ガス気流中で//!
θ’OX ro分および/、200 tl X 10分
焼結?行り焼結終了波そのまま炉冷した0焼結体91彼
は実施例1の場合と同様//!θ℃より/2θθ℃′L
□□□結の方が低くなっている0//!θ℃焼結では圧
粉体C叶の低い方では若干9すが高いが、実施例1と同
様十分に還元された。
実施例 4
(/)原料鋼粉 実施例1で用いたものと同一(2)
圧粉体C景 0.6〜/、λ係 fj’l rl二粉密度 t、trjg/cm(り焼
結時の加熱y囲気 N2.4点−50℃15)焼結条件
/2θθ℃X jo分(司焼結体O,量 第ダ図参
照 (7)焼入れ時の加熱y囲気 N2 、露点−10℃(
と焼入れ条件 J’/crOx 、?θ分保持後゛油焼
入れ(9)規戻し条件 /70’Q xり0分油中保持
後空冷(勺成形条件 JSPM標準引張試験片ノツチな
し衝撃試験片 (イ)機械的特性 第2図参照 原料粉末には実施例1と同一の銅粉を用いた。
圧粉体C景 0.6〜/、λ係 fj’l rl二粉密度 t、trjg/cm(り焼
結時の加熱y囲気 N2.4点−50℃15)焼結条件
/2θθ℃X jo分(司焼結体O,量 第ダ図参
照 (7)焼入れ時の加熱y囲気 N2 、露点−10℃(
と焼入れ条件 J’/crOx 、?θ分保持後゛油焼
入れ(9)規戻し条件 /70’Q xり0分油中保持
後空冷(勺成形条件 JSPM標準引張試験片ノツチな
し衝撃試験片 (イ)機械的特性 第2図参照 原料粉末には実施例1と同一の銅粉を用いた。
この銅粉に黒鉛粉を混合して正粉体C量θ0g〜/、J
1g 、圧粉槽!l 4.rt p/cm3−c−J
SPM 砿準引41 p試験片、ノツチなし衝撃試験片
に成形後、 N2ガス気流中で/コ00 ℃X 10分
焼結を行い、次いでrIQ”a K N2ガス気流中で
3θ分加熱保持後油焼入れし、さら忙油中で/りo”r
3に90分焼戻しを行い機械的特性Yrml定した。こ
の実施例での焼結体の9■は、0、/ダル0,0?−で
、圧粉体C量と焼結体91゛との関係が第4を図に示す
通ヤのものについて、その機械的性質は第2図に示すよ
うに引張り強さは。、θ〜r/、o 9711m2テ、
衝撃値f30.9〜/、t 4・m/m2で、表面硬さ
はHマ(0,/ ) /り□〜!りθであった。
1g 、圧粉槽!l 4.rt p/cm3−c−J
SPM 砿準引41 p試験片、ノツチなし衝撃試験片
に成形後、 N2ガス気流中で/コ00 ℃X 10分
焼結を行い、次いでrIQ”a K N2ガス気流中で
3θ分加熱保持後油焼入れし、さら忙油中で/りo”r
3に90分焼戻しを行い機械的特性Yrml定した。こ
の実施例での焼結体の9■は、0、/ダル0,0?−で
、圧粉体C量と焼結体91゛との関係が第4を図に示す
通ヤのものについて、その機械的性質は第2図に示すよ
うに引張り強さは。、θ〜r/、o 9711m2テ、
衝撃値f30.9〜/、t 4・m/m2で、表面硬さ
はHマ(0,/ ) /り□〜!りθであった。
なお、第7図において、圧粉体C量□0g%で引張9強
さ、表面硬さが低下しているのは、該焼結体のムaim
態点に°対して焼入れ温度が低く、α、r−相領域内で
の加熱となり、オーステナイト化が不充分なためである
◇ 圧粉体c t o、r〜/、コチの範囲では、広い圧粉
体C駄範囲において、引張り強さ72.!±j、jK9
/ll2IlJ撃値θ、?〜/、/窄・m 7cm 2
、表面硬さダOθ〜!りθHV (θ、/)と高いレベ
ルで安輩した特性が得られたくこのことより、本実施例
では圧粉体C量を7.0%に調整し、ておけば、合金鋼
粉の9tがθ。jr十〇、、24 %と全Ot tv
go優り上変動しても、上述の範囲内の優れた機械的特
性を得ることが可能であることが判った。
さ、表面硬さが低下しているのは、該焼結体のムaim
態点に°対して焼入れ温度が低く、α、r−相領域内で
の加熱となり、オーステナイト化が不充分なためである
◇ 圧粉体c t o、r〜/、コチの範囲では、広い圧粉
体C駄範囲において、引張り強さ72.!±j、jK9
/ll2IlJ撃値θ、?〜/、/窄・m 7cm 2
、表面硬さダOθ〜!りθHV (θ、/)と高いレベ
ルで安輩した特性が得られたくこのことより、本実施例
では圧粉体C量を7.0%に調整し、ておけば、合金鋼
粉の9tがθ。jr十〇、、24 %と全Ot tv
go優り上変動しても、上述の範囲内の優れた機械的特
性を得ることが可能であることが判った。
実施例 5
(り焼入n温Iを除くその他の条件:総て実施例4に同
じ (−2)焼入れ温度 !20℃ (−?14m械的特性 第1図参照 原料粉末には実施例4と同一の銅粉を用い九〇この銅粉
に黒鉛粉會混曾し、実施例4と同一の条件で成形・焼結
後、N2ガス気流中で770℃に3θ分加熱保持後油焼
入れし、次いで油中170℃でり0分焼戻したものV)
機械的特性を測定した。この焼結体の9fは実施例4と
同一であった0引張り強rp/an ’、表面硬さij
J60〜.?70 Hv (o、 /) r 第1図
に示し友通りであった。
じ (−2)焼入れ温度 !20℃ (−?14m械的特性 第1図参照 原料粉末には実施例4と同一の銅粉を用い九〇この銅粉
に黒鉛粉會混曾し、実施例4と同一の条件で成形・焼結
後、N2ガス気流中で770℃に3θ分加熱保持後油焼
入れし、次いで油中170℃でり0分焼戻したものV)
機械的特性を測定した。この焼結体の9fは実施例4と
同一であった0引張り強rp/an ’、表面硬さij
J60〜.?70 Hv (o、 /) r 第1図
に示し友通りであった。
なお、圧粉体C量/、θ優以上での引張り強さが急激に
低下しているのは、焼入れ温度(r’yo ℃)が#焼
結体のAoIt点に対して高すぎるため、rR量の増加
、結晶粒の粗大化を招くためと考えら九る・この実施例
のものでFi笑施雄側の圧粉体C曾σ、r〜/0.2%
の範囲で得られる機械的特性と同等もしくは同等以上の
特性が得られる圧粉体cg範囲は、0.73〜θ、2%
で、実施例ダと比較して圧粉体C量範囲はl/j以下で
、合金鋼粉04i1の変動忙起因する焼結体Cjlの変
動に対しては実施例4と同郷に安定した機械的特性fr
得ることは困難である。
低下しているのは、焼入れ温度(r’yo ℃)が#焼
結体のAoIt点に対して高すぎるため、rR量の増加
、結晶粒の粗大化を招くためと考えら九る・この実施例
のものでFi笑施雄側の圧粉体C曾σ、r〜/0.2%
の範囲で得られる機械的特性と同等もしくは同等以上の
特性が得られる圧粉体cg範囲は、0.73〜θ、2%
で、実施例ダと比較して圧粉体C量範囲はl/j以下で
、合金鋼粉04i1の変動忙起因する焼結体Cjlの変
動に対しては実施例4と同郷に安定した機械的特性fr
得ることは困難である。
実施例 6
(/)焼入れ温度を除くその他の条件:総て実施例4に
同じ (λ)焼入れ温度 930℃ (3)機械的特性 第9図参照 原料粉末には実施例4と同一の銅粉を用いた。
同じ (λ)焼入れ温度 930℃ (3)機械的特性 第9図参照 原料粉末には実施例4と同一の銅粉を用いた。
この人粉に黒鉛粉を混合し、実施例4と同一条件で成形
、焼結後、夕30℃にN2ガス気流中で30分分熱熱保
持後焼入れし、油中72θ℃で20分で#戻したものの
機械的特性を測定した。この焼結体のC2鄭は実施例4
と同一であった0引張り強さはe3.0〜r/、OKt
i/mtn2、衝撃値ij O,u 〜/、2Q+・m
/c’mミ表面硬さはりOθ〜jjt) Hv (θ、
/)で第り図に示す通りであった0圧粉体C量/、01
以上での引張り強さの急激な低下は実施例5と同じ理由
によるものである。本実施例のものも実・雄側4の圧粉
体C瀘θ、/〜/、−2%範囲で得られる機械的特性と
同等もしくは同等以上の特性が得られる圧粉体Cfi範
囲Bo、t〜O0♂で、実施例4と比較して圧粉体Cf
範囲はので、合金鋼粉O4iの変動に起因する焼結体C
tの変動に対”しては実施例4と同等に安犀し友機棹的
特性を得ることは困難である。
、焼結後、夕30℃にN2ガス気流中で30分分熱熱保
持後焼入れし、油中72θ℃で20分で#戻したものの
機械的特性を測定した。この焼結体のC2鄭は実施例4
と同一であった0引張り強さはe3.0〜r/、OKt
i/mtn2、衝撃値ij O,u 〜/、2Q+・m
/c’mミ表面硬さはりOθ〜jjt) Hv (θ、
/)で第り図に示す通りであった0圧粉体C量/、01
以上での引張り強さの急激な低下は実施例5と同じ理由
によるものである。本実施例のものも実・雄側4の圧粉
体C瀘θ、/〜/、−2%範囲で得られる機械的特性と
同等もしくは同等以上の特性が得られる圧粉体Cfi範
囲Bo、t〜O0♂で、実施例4と比較して圧粉体Cf
範囲はので、合金鋼粉O4iの変動に起因する焼結体C
tの変動に対”しては実施例4と同等に安犀し友機棹的
特性を得ることは困難である。
以上の実施例7〜6で示し友ように゛、9 fa’の高
い低線な合金鋼粉に黒鉛粉′fr混合して焼結すること
により、焼結体は充分低酸紫となり、焼入れ性が回復す
る・また熱処理条件にも最適値があり、これらの条件を
組み合わせることにより、以下のような効果が期待でき
る。
い低線な合金鋼粉に黒鉛粉′fr混合して焼結すること
により、焼結体は充分低酸紫となり、焼入れ性が回復す
る・また熱処理条件にも最適値があり、これらの条件を
組み合わせることにより、以下のような効果が期待でき
る。
(1)低摩に製造される。即ち、高酸素の合金鋼粉の使
用が可能となり、供給機械部品のコストを低減させる。
用が可能となり、供給機械部品のコストを低減させる。
−)合金鋼粉の2量の変動などに起因する焼結体C量の
変動による機−的特性の変動を極めて低く抑えることが
でき、焼結機械部品の信頼性が向上する。
変動による機−的特性の変動を極めて低く抑えることが
でき、焼結機械部品の信頼性が向上する。
(3)熱処理に特殊な設備を要しないから焼結部品の製
造コストを低減する。
造コストを低減する。
第1図は酸素量の高い合金鋼粉に黒鉛粉を混合す九ば鋼
粉中の酸化物が容易に還元されることする粉体C量と焼
結体C量との関係を示す線図、第3図は各焼入れ温度に
おける残留オーステナイト量7Bと圧粉体C量の関係を
示す線図、第り図。 第5図および第に区?1、実励例での圧粉体C11)に
”対する焼結体酸索晴との関係を示す線図、第2図、第
!図および第9図は、実施例での圧粉体c4#に対する
機械的性質の関係を示す線図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第1図 115θ 1200 1250 穴克1:6479 (’(: ) 第2図 030.4 0.6 θ13 1.0 /
、2f、31F「、豪分 イト C量 (%ン 第3図 θ6 0.El f、0 /、2圧腑休C量
(%ン 第4図 圧殺体Cf−(%) 第5図 0.5 0.7 0.’? 圧粉体C量(%) 第6図 θ6 f、0 /、5 2.02
.2圧粉体C’i−c%) 庄 m#(: l O≦ン 第9図 圧粉体C量(%ジ
粉中の酸化物が容易に還元されることする粉体C量と焼
結体C量との関係を示す線図、第3図は各焼入れ温度に
おける残留オーステナイト量7Bと圧粉体C量の関係を
示す線図、第り図。 第5図および第に区?1、実励例での圧粉体C11)に
”対する焼結体酸索晴との関係を示す線図、第2図、第
!図および第9図は、実施例での圧粉体c4#に対する
機械的性質の関係を示す線図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第1図 115θ 1200 1250 穴克1:6479 (’(: ) 第2図 030.4 0.6 θ13 1.0 /
、2f、31F「、豪分 イト C量 (%ン 第3図 θ6 0.El f、0 /、2圧腑休C量
(%ン 第4図 圧殺体Cf−(%) 第5図 0.5 0.7 0.’? 圧粉体C量(%) 第6図 θ6 f、0 /、5 2.02
.2圧粉体C’i−c%) 庄 m#(: l O≦ン 第9図 圧粉体C量(%ジ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、酸化物の標準生成自由エネルギー変化が7150〜
7300℃の温度領域で一/シθ〜−/60Kcal/
1no402 (D範1u(KするMn、Cry、それ
らの−8iまたに二種についてMn [あって#:t0
./〜コ、3チ、Or Kあってはθ、7〜!、!チ、
その合計量ではθ、り〜7.0%、少なくとも主成分中
に含有させてなる合金鋼粉に、圧粉体C噺(/(シて0
.3〜−15%になる黒鉛粉を混合し、こ九を圧縮成形
して圧粉密度t、Oy 7cm以上の圧粉体をつくり、
その後肢圧粉体を露点−30℃以下の非酸化性雰囲気中
において7750〜7300℃に加熱して焼結させるこ
とをlj5鑓とする焼結部品の製造方法。 2、酸化物の標準生成自由エネルギー変化が//!θ〜
/300℃の温度領域で一//クー〜−/乙θKcat
/rnol、 02 V) U 囲iC13るMn %
Cr 2、それらの7種または2神についてMnにあっ
てはθ、7〜2.3チ、Crにあってはθ、/〜!、j
%、その合計量では0.4t〜2.0%、少なくとも主
成分中に含有させ、かつ副成分として各酸化物の標準生
成自由エネルギー変化が上記と同じ範囲にあるNb%V
%Bを、それらの78FまたFi一種以上についてNb
にあってはθ、07〜/、θチ、VKhつて1iO60
/ 〜j、j%%BK、$。 つては0.θ0θ/〜0.j %含有させてなる合金銅
粉に、圧粉体C量にして0.3〜.2.!チになる黒鉛
粉を混合し、これを圧縮成形して圧粉密度に、017c
m 以上の圧粉体をっくり1その後肢圧粉体を露点−3
θ℃以下の非酸化性雰囲気中において//!0〜/3θ
o ’0に加熱して焼結させることを%徴とする焼結部
品の製造方法03、酸化物の標準生成自由エネルギー変
化が//jO〜/30θ℃Ω温度領域で−/10〜−7
60Kcal/mot、 02の範囲&l+るMn 、
Cr fr、それらの7種を友は2種についてMn
Kあっては0.7〜2.3%、Crにあっては0.7〜
5.5%、その合計量では004t〜2.0%、少なく
とも主成分中に含有させてなる合金鋼粉に、圧粉体C曾
にして0.3〜.2.り優になる黒鉛粉を混合し7、こ
れを圧縮成形して圧粉密度g、θg/crn5以上の圧
粉体音つくり、その後肢圧粉体を霧点−3θ℃以下の非
酸化性雰囲気中において7750〜7300℃の温度範
囲で加熱して焼結体のC量がO8¥〜θ、9チ、O3l
がθ6.2!チ以下の焼結体をつくり、これを該焼結体
のAc5変勅点よりもO超〜/θθ℃高いifから焼入
れすることを含む熱処理を行うことを特徴とする・焼結
部品の製造方法0 4、酸化物の標準生成自由エネルギー変化が7750〜
7300℃の温度領域で−//θ〜−/6θKCal/
rnol 、 02 (D範囲にあるMn、Cri、そ
れらの/柚または2種についてMnにあっては0、/へ
2.3%、crにあっては0./〜!、j係、その合計
量でにθ、グ〜7.0優、少なくとも主成分中に含有さ
せ、゛かつ副成分ζして各酸化物の標準生成自由エネル
ギー変化が上記と同じ範囲にあるNb%V、Bを、それ
らの7棹または一種以上についてNbにあってはO9θ
/〜/、01 %V PCI)ツテf−4O,0/ 〜
j、j %、BV(Aつてはθ、σ00/〜06!チ含
有させる他、Cu。 o、iへ3.0%、Ni:θ、/〜!、0チ、CO:0
、/ 〜10,0%、Sn:θ、/ 〜3.p % 、
Mo : 0./〜2.θ係、W:θ、/〜!、θチ
、P:θ、Oり〜0、jチ、S:θ、θy〜0.3%の
うちから選ばれるいずれか7種または、2種以上を金子
させてなる合金鋼粉に、圧粉体C−*Kl、てθ、3=
−−、!チになる黒鉛粉を混合し、これらの混倉物を圧
縮成形して圧粉密度t、oy/e−以上の圧粉体をつく
り、その後肢圧粉体を露点−3θ℃以下の非酸化性雰囲
気中において//!θ〜/JOθ℃に加熱して焼結体の
C量がo、y〜θ、タチ、9量が0.2jチ以下の焼結
体?つくり、これを該焼結体のAC!変態点よりもO超
’−,10o℃高い温度から焼入れすることを含む熱処
理を施すことを特徴とする焼結部品の製造方法。 5、酸化物の標準生成自由エネルギー変化がiizθ〜
/300℃の温度領域で;/lθ〜−76θKcatA
not、 02 (1)範囲にあるMn、Crを、そj
らの7種または、2稗についてMnにあってはθ、/〜
2.3係、Crにあっては0.7〜5.5%、その合計
量では0.4t〜2.0チ、少なくとも主bv分中に含
有させてなる合金鋼粉を20チ以上含み、残部として非
鉄金属粉末、合金粉末、非金属粉末および上記合金鋼粉
末V外の合金6Ia粉末を/和または一種以上を含ませ
てなる混合粉末に、圧粉体C景にして0.3へ2.1%
になる黒鉛粉を汎付し、これを圧縮成形して圧粉密・度
6.θp/cm’以上の圧粉体をつくり、その後肢圧粉
体を露点−3θ℃以下の非酸化性雰囲気中において77
50〜7300℃に加熱して焼結させることを特徴とす
る焼結部品の製造方法0 6、酸化物の標準生成自由エネルギー変化〃二//jθ
〜/3θθ゛Cの温度領域で一/10ヘー/60Kch
17’mot 02 o範囲にあるMn、Cri、そn
らの7種ま友は、2釉についてMnにあっては0.7〜
コ。3%、Crにあってはθ、/〜j、!チ、その合計
量では0.4t〜2.0チ、少なくとも主成分中に含有
させてなる合金鋼粉を70%以上含み、残部として非鉄
金属粉末、軸鋼粉末、非金属粉末および上記合金鋼粉末
以外の合金粉末を7種ま友F1.2種以上を含ませてな
る混合粉末に、圧粉体CIIKしてθ、3〜2.!チに
なる黒鉛粉を混合し、こt′Lvi−圧縮成形して圧粉
密度イ、o y/an”以上の圧粉体をつくり、その後
肢圧粉体を露点−〃℃以下の非酸化性雰囲気中において
1110〜7300℃に加熱して焼結体のC量が5.4
t〜0.9チ、9量が0.コ!チ以下の焼結体をつくり
、これを核焼結体のAC5変態点よりもO超〜10θ℃
高い温度から焼入れすることを含む熱処理を施すことを
特徴とする焼結部品の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56163483A JPS5867802A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 焼結部品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56163483A JPS5867802A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 焼結部品の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5867802A true JPS5867802A (ja) | 1983-04-22 |
Family
ID=15774725
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56163483A Pending JPS5867802A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 焼結部品の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5867802A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62185843A (ja) * | 1986-02-12 | 1987-08-14 | Mitsubishi Metal Corp | タングステン合金の製造方法 |
-
1981
- 1981-10-15 JP JP56163483A patent/JPS5867802A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62185843A (ja) * | 1986-02-12 | 1987-08-14 | Mitsubishi Metal Corp | タングステン合金の製造方法 |
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