JPS5858247A - 切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、特にすぐれた靭性と耐摩耗性を有し、かつ
高硬度と、すぐれた耐熱性および高温強度を備え、これ
らの特性が要求される高速度鋼や、Ｎ１基あるいはＣｏ
基スーパーアロイなどの被剛材の切削工具として、さら
に軸受や線引きダイスなどの耐摩耗工具として使用する
のに適した窒化硼素基超高圧焼結材料に関するものであ
る。

近年、炭化タングステン基焼結材料に比して、きわめて
すぐれた耐摩耗性を有する立方晶窒化硼素基超高圧焼結
材料（以下ＣＢＮ基焼結材料という）を切削工具や耐摩
耗工具として使用することが提案されている。

とのＣＢＮ基焼結材料は、分散相を形成するＣＪ３Ｎ粒
子の結合相によって２種類に大別することができ、その
１つが結合相を鉄族金属あるいはＭなどを主成分とする
金属で構成したものであｐｌもう１つが窒化チタン、炭
化チタン、窒化アルミニウム、また社酸化アルミニウム
などを主成分としたセラミック系化合物で結合相を構成
したものである。しかし、前者においては、前記のよう
にしたがって、これを例えば切削工具として使用した場
合には多大の熱発生を伴う苛酷な切削条件下では耐摩耗
性不足をきたして十分なる切削性能の発揮は期待できず
、熱発生の少ない条件、すなわち負荷の少ない条件でし
か使用することができないものである。また、後者にお
いては、上記のように結合相がセラミック系化合物で構
成されているために、耐熱性および耐摩耗性のすぐれた
ものになっているが、反面靭性不足を避けることができ
ず、例えば高速度鋼のフライス切削などの刃先に大きな
衝撃力の加わる切削条件下ではチッピングや欠損を起し
易いものである。

また、上記の２種類の従来ＣＢＮ基焼結材料のもつそれ
ぞれの問題点を解消する目的で、結合相を金属とセラミ
ックス系化合物で構成したＣＢＮ基焼結材料も提案され
たが、このＣＢＮ基焼結材料においても十分満足する靭
性を示さず、同様に例えば高速度鋼のフライス切削のよ
うな刃先に大きな衝撃力の加わる切削条件下で切削工具
とじて使用した場合刃先に欠損が発生し易いものである
。

これは、上記ＣＢＮ基焼結材料におけるＣＢＮ粒子と結
合相（金属＋セラミックス系化合物）との境界部を走査
型電子顕微鏡によυ詳細に観察した結果間らかになった
ものであるが、超高圧焼結時にＣＢＮ粒子の表面におけ
る微小な凹部への前記結合相のまわり込みが十分に行な
われないことに原因する微小な未結合部（ボイド）が前
記境界部に形成され、さらにＣＢＮ粒子と結合相との密
着性は、結合相の構成成分によって異なるが、特に炭化
物系のセラミックスの場合著しく低く、このためＣｌ５
Ｎ粒子と結合相との間に部分的に結合強度の弱い部分が
形成されることに原因するものと解される。

さらに、上記のような従来ＣＢＮ基焼結材料においては
、これを例えば高速度鋼の湿式フライス切削などのよう
な熱衝撃の発生の大きな条件、すなわち切刃が被剛材に
当った瞬間は高温となシ、一方切刃が被剛材よシ離れる
と冷却されて低温となるサイクルの繰り返しにさらされ
る条件で使用した場合、ＣＢＮ粒子と結合相との間に熱
膨張係数に大きな差異があると、熱による伸縮の大きな
違いによシ熱亀裂が発生しやすく、シかもこの伸縮の大
きな違いによシ結合相自体の強度も低下するようになる
ものである。

そこで、本発明者等は、上述のような観点から、特にす
ぐれた靭性および耐摩耗性、さらにすぐれた耐熱衝撃性
を具備したＣＢＮ基焼結材料を得べく研究を行なった結
果、ＣＢＮ基焼結材料を、Ｔ１゜Ｈｆ、Ｚｒ、　および
Ｍｏの１種または２種以上の硼化物（以下それぞれの元
素の硼化物をＴｉＢ２．　ＨｆＢ２　。

ＺｒＢ２＋およびＭｏＢで示す）：５〜４０重量％、Ｔ
１゜Ｉｆ、Ｚｒ、Ｍｏ、およびＷの１種または２種以上
の炭化物（以下、それぞれの元素の炭化物をＴｉＣ。

ＨｆＣ、ＺｒＣ、Ｍｏ２Ｃ、およびＷＣで示す）：５〜
３５重量％を含有し、残りがＣＢＮ（立方晶窒化硼素）
と不可避不純物からなる組成を有し、かつＣＢＮが体積
割合で４０〜９０％を占めると共に、上記硼化物がＣＢ
Ｎ粒子を０．１〜２μｍの平均層厚で包囲した組織を有
するものとすると、分散相を構成したＣＢＮ粒子を包囲
した硼化物は、ＣＢＮ粒子および結合相を構成する上記
炭化物との結合強度が高いので、これら両者と強固に結
合し、かつ上記硼化物は、原料調製時に予めＣＢＮ粒子
表面に化学蒸着法（ＣＶＤ法）、プラズマ化学蒸着法（
ＰＣＶＤ法）、および物理蒸着法（ＰＶＤ法）などの方
法によシ強固にして緻密に被覆されるので、ＣＢＮ粒子
と硼化物包囲層との境界部に未結合部（ボイド）は全く
存在せず、この結果靭性の高いものとなるばかりでなく
、上記各成分の構成によって耐摩耗性の高いものとなり
、しかも上記硼化物は、ＣＢＮ粒子と炭化物との中間的
熱膨張係数をもつので、著しい熱衝撃に対して緩衝体と
して作用するため熱亀裂の発生もきわめて起りにくくな
シ、また、こ９結果のＣＢＮ基焼結材料に、ＡＩ！、Ｚ
ｒ、およびＹの１種または２種以上の酸化物（以下、そ
れぞれの元素の酸化物をＡε２０８．　ＺｒＯ２゜およ
びＹ２Ｏ３で示す）を５〜１５重量％含有させると、実
用時の高温に対する化学的安定性が一段と増加するよう
になシ、さらに、またＮ１＋　Ａｌ！、　Ｃｏ。

およびＳｌのうちの１種または２種以上を０．５〜１５
重量％の範囲で含有させると、これらの成分には脱酸作
用および結合相同志の結合力強化作用があるので、材料
がよシ緻密となり、また、これらＣＢＮ基焼結材料にお
けるＣＢＮの一部を、ＣＢＮより多くならない範囲、す
なわち、を満足する範囲でウルシ鉱型窒化硼素（以下Ｗ
ＢＮで示す）で置換すると、材料の靭性が一段と増加す
るようになるという知見を得たのである。

この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成、ＣＢＮおよびＷＢＮの体積割合、
並びに硼化物包囲層の平均層厚を上記の通りに限定した
理由を説明する。

Ａ、成分組成 （ａ）硼化物 ＴｌＢ２　、　ＨｆＢ２ｔ　ＺｒＢ２　＋　およびＭｏ
Ｂには、ＣＢＮ粒子および結合相を形成する炭化物と強
固に結合し、かつ原料調製時にＣＢＮ粒子の表面に被覆
しておくことによシ、その境界部に靭性劣化の原因とな
る未結合部の全く存在しない包囲層を形成し、もって材
料の靭性を著しく向上させるほか、これら硼化物のもつ
ＣＢＮ粒子と結合相との中間的φ膨張係数によって材料
に熱亀裂が発生するのｊ４　Ｑ　％１ｉする作用がある
が、その含有量が５重量％未満“ごは、ＣＢＮ粒子の表
面を完全に、かつ所定層厚で包囲することができないの
で、前記作用に所望り効果が得られず、一方４０重量％
を越えて含有−せると耐摩耗性が劣化するようになるこ
とか、；、その含有量を５〜４０重量％゛と定めた。

（ｂ）　　炭化物 ＴｉＣ、ＨｆＣ、ＺｒＣ、Ｍｏ２Ｃ、およびＷＣには、
材料に耐摩耗性を付与する作用があるが、その含有量が
５重量％未満では、所望のすぐれた耐摩耗性を確保する
ことができず、一方３５重量％を越えて含有させると材
料の靭性が劣化するようになることから、その含有量を
５〜３５重量％と定めた。

（Ｃ）　　酸化物 ＡＱ、２０３　、ＺｒＯ２、およびＹ、○、には、実用
時の高温に対して材料を化学的に安定化する作用がある
ので、特に高温耐食性および高温耐酸化性が要求さ第１
る場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が５重
量係未満では前記作用に所望の効果が得し・わ−ず、一
方１５重量％を越えて含有させると、材料の靭性が劣化
するようになることから、その含有量を５〜１５重量％
と定めた。

６）金属成分 ）Ｊｉ　、　ＡＰ！、　Ｃｏ、およびＳｌには、脱酸お
よび結合相１’Ａｆ］志の結合力強化作用があり、これ
ら金属成分の含有によって材料は一段と緻密化するよう
になることふら必要に応じて含有されるが、その含有量
が０．５重量％未満では前記作用に所望の効果力！得ら
れず、一方１５重量％を越えて含有させると而（摩耗性
劣化をきたすようになることから、その含有量を０．５
〜１５重量％と定めた。

Ｂ、ＣＢＨの体積割合 ＣＢＨの結合相に対する割合が４０容量チ未満では、相
対的に硬質のＣＢＨの割合が少なすぎて所望の耐摩耗性
を確保することができず、一方ＣＢＨの割合が９０容量
チを越えると、相対的に結合相の割合が少なくなシすぎ
て靭性低下をきたすようになることから、その体積割合
を４０〜９０容量チと定めた。

Ｃ，ＷＢＮの置換割合 ＷＢＨには材料の靭性を一段と向上させる作用があるの
で、特に高靭性が要求される場合に必要に応じてＣＢＮ
の一部を置換した形で含有させるが、その置換割合、す
なわちＷＢＮ（容量％）／Ｃ１３Ｎ（容量％）が０．０
５未満では所望の高靭性を確保することができず、一方
１を越えた置換割合、すなわち相対的にＣＢＮに比して
ＷＢＨの方が多い状態にすると、材料の硬さが低下し、
耐摩耗性が劣化するようになることから、ＣＢＮの一部
をＷＢＮで置換する場合には、 ＣＢＨ ０、０５（−（Ｉ ＣＢＨ の条件を満足させなければならない。

Ｄ、硼化物の平均層厚 その平均層厚が０．１μｍ未満ではＣＢＮ粒子、との間
に十分な結合強度を得ることができないほか、これら両
者間にあって熱膨張差を満足に緩和することができず、
一方その平均層厚が２μｍを越えると、硼化物の量が２
５重量％を越えて多くなシすぎ、材料の耐摩耗性が劣化
するようになることから、その平均層厚を０．１〜２μ
ｍと定めた。

なお、この発明の超高圧焼結材料は、まず、ＣＢＮ粉末
、および必要に応じてＷＢＮ粉末の表面にＣＶＤ法、Ｐ
ＣＶＤ法、およびＰＶＤ法などの方法を用いて、ＴｉＢ
、、　ＨｆＢ２．　ＺｒＢ２．およびＭｏＢのうちの１
種または２種以上を０．１〜２μｍの平均層厚で被覆し
、さらに必要に応じてこの上にＴｉＣ、ＨｆＣ、ＺｒＣ
、Ｍｏ２Ｃ、およびｗｃのうちの１種または２種以上を
複層蒸着被覆し、このように−調製した硼化物被覆のＣ
ＢＮ粉末およびＷＢＮ粉末、並びに硼化物および炭化物
被覆のＣＢＮ粉末およびＷＡＮ粉末、さらにＴｉＣ粉末
、ＨｆＣ粉末。

ＺｒＣ粉末、Ｍｏ２Ｃ粉末、ＷＣ粉末、Ａｔ２０３粉末
、ＺｒＯ２粉末、Ｙ２Ｏ，粉末、Ｎｉ粉末、　Ａｌ粉末
、ＣＯ粉末、　ｓｉ粉末、およびどれら金属の２種以上
の合金粉末を原料粉末として用意し、これら原料粉末の
うちから適宜選択して所定の配合組成に配合し、この配
合粉末を通常の条件で混合した後、粉末状態あるいは成
形状態で必要に応じて超硬合金製プレートなどと一諸に
金属容器に入れこれを８００〜１２００℃の温度に加熱
して真空脱ガスを行なって封入し、ついでこの封入容器
を、例えば特公昭３６−２３４６３号公報に記載される
ような超高圧高温発生装置に装着し、圧力および温度を
上げ、圧カニ４０〜’７０Ｋｂ、温度：１２００〜１６
００℃の範囲内の圧力および温度に数分〜数１０分保持
した後、冷却し、最終的に圧力を解放することからなる
基本的工程によって製造することができる。

つぎに、この発明の超高圧焼結材料を実施例により具体
的に説明する。

実施例　１ 原料粉末として、公知のＣＶＤ法あるいはＰＣＶＤ法を
用いてそれぞれ第１表に示される状態に調製した被覆Ｃ
ＢＮ粉宋並びに被覆ＷＢＮ粉末粉末均平均粒径μｍを有
する上記各種の炭化物粉末、同２μｍを有する上記の各
種酸化物粉末、さらに同２μｍの上記各種の金属粉末を
用意し、これら原料粉末を、それセれ第１表に示される
配合組成に配合し、これら配合粉末をボールミル中で２
〜ｌＯ時間湿式混合し、ついでこの混合粉末を外径：１
２朋φの軟鋼製容器に詰め、温度＝８００℃にて真空脱
ガスして密封した後、公知の超高圧高温発生装置に装着
し、圧カニ５Ｑ〜６０Ｋｂ、温度：ユ３００〜１５００
℃、保持時間：１５〜２０分の条件で焼結し、最終的に
冷却して圧力を徐々に下げることからなる基本的工程に
よって、実質的に配合組成と同一の最終成分組成をもっ
た本発明超高圧焼結材料１〜２２をそれぞれ製造した。

つぎに、この結果得られた本発明超高圧焼結材料１〜２
２について、被削材：ダイス鋼（ＢＫＤ−１１、硬さ：
ＨＲＣ６２）、切削速度：１００　ｍ　／ｒｍＡ。

送り：　Ｏ−１ｍｔｒｔ／ｒｅｖ、、切込み’　”　５
ｍｍ　ｒ切削油：なしの条件での切削に際して、刃先の
逃げ面摩耗が０．２間に至る壕での寿命時間を測定する
切削試験（ＳＫＤ−６１，硬さ：ＨＲＣ５０）、切削速
度：１２０　ｍ　／　ｍｊｌ＋　、切込み：ｏ、５朋、
送り：０．０５゜０．１．０．１５．０．２．０．３．
および０　、４　ｙｌＨ／ｒｅｖ、。

各送シごとの切削時間＝５分、切削油：ありの条件での
７ライス切削に際して、刃先にサーマルクラックによる
欠は発生が見られた時点の送シ量をチェックする切削試
験（切削試験Ｂという）をそれぞれ行なった。この切削
試験結果を第２表に示した。

なお第２表には、いずれも分散相がＣＢＮで構成され、
結合相がＴ１ＣＮで構成された市販の超高圧焼結材料（
従来超高圧焼結材料ｌという）、および結合相がＣｏで
構成された市販の超高圧焼結材料（従来超高圧焼結材料
２という）の同一条件での切削試験結果も合せて示した
。

第２表に示されるように、本発明超高圧焼結材料１〜２
２は、いずれもすぐれた耐摩耗性および靭性を兼ね備え
ているので、これら両特性のうちのいずれかの特性に劣
る従来超高圧焼結材料１゜２に比して、切削試験Ａおよ
びＢのいずれにおいてもすぐれた切削性能を示すことが
明らかである。

実施例　２ 被１７ｉ　ＣＢ　Ｎ粉末および被覆ＷＢＮ粉末としてそ
れぞれ第３表に示されるものを使用し、かつ混合粉末ま
たは圧粉体を、Ｃｏ：　１２重量％、ｗｅおよび不可避
不純物：残シからなる組成を有する直径：１１．５Ｈφ
の超硬合金プレートと一諸に外径二１２ｍ１φのＭＯ製
容器に詰め、真空脱ガス処理前に前記容器をＨ２ガス中
、温度二８００℃に加熱して洗浄処理を行なう以外は、
実施例１におけると同一の条件にて実質的に第３表に示
される配合組成と同一の最、終成分組成をもった本発明
超高圧焼結材料２３〜２８をそれぞれ製造した。

上記本発明超高圧焼結材料２３〜２日について、上記の
切削条件ＡおよびＢにて切削試験を行なった結果を第４
表にビッカース硬さと共に示した。

第４表に示されるように、本発明超高圧焼結材料２３〜
２８においても、実施例１の場合と同様に従来超高圧焼
結材料に比して一段とすぐれた切削性能を示すことが明
らかである。

上述のように、この発明の超高圧焼結材料は、すぐれた
耐摩耗性および靭性を兼ね備え、かつ高硬度と、すぐれ
た耐熱性および高温強度をも備えているので、これらの
特性が要求される切削工具は勿論のこと、軸受や線引ダ
イスなどの耐摩耗工具として使用してもすぐれた性能を
発揮するのである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　　Ｔｉ、　Ｈｆ　、　Ｚｒ　、およびＭｏの１
   種または２種以上ノ硼化物：５〜４０重量％、Ｔｉ、Ｈ
   ｆ、　Ｚｒ、　Ｍｏ。 およびＷの１種または２種以上の炭化物：５〜３５重量
   ％を含有し、残シが立方晶窒化硼素と不可避不純物から
   なる組成を有し、かつ立方晶窒化硼素が体積割合で４０
   〜９０％を占めると共に、上記硼化物が立方晶窒化硼素
   を０．１〜２μｍの平均層厚で包囲した組織を有するこ
   とを特徴とする切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素
   基超高圧焼結材料。 （２）　　Ｔｉ、　Ｈｆ、　Ｚｒ　、およびＭｏの１種
   またＦｉ２種以上の硼化物：５〜４０重量％　、　Ｔｉ
   、　Ｈｆ　、　Ｚｒ、　Ｍｏ。 およびＷの１種または２種以上の炭化物：５〜３５重量
   ％を含有し、さらにＡｌ、Ｚｒ、およびＹの１種または
   ２種以上の酸化物＝５〜１５５〜１５重量％−１残シが
   立方晶窒化硼素と不可避不純物からなる組成を有し、か
   つ立方晶窒化硼素が体積割合切４０〜９０％を占めると
   共に、上記硼化物が立方晶窒化硼素を０．１〜２μｍの
   平均層厚で包囲した組織を有することを特徴とする切削
   および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料。 （３）　Ｔｉ　、　Ｈｆ　、　Ｚｒ、およびＭｏの１種
   ま゛たは２種以上の硼化物：５〜４０重量％　、　Ｔｉ
   、　Ｈｆ、　Ｚｒ、　Ｍｏ　。 およびＷの１種または２種以−りの炭化物：５〜　′３
   ５重量係を含有し、さらにＮｉ、　ＡＱ、　Ｃ’ｏ、お
   よびＳｌの１種または２種以上：０．５〜１５重量％を
   含有し、残りが立方晶窒化硼素と不可避不純物からなる
   組成を有し、かつ立方晶窒化硼素が体積割合で４ｏ〜９
   ０％を占めると共に、上記硼化物が立方晶窒化硼素を０
   ．１〜２μｍの平均層厚で包囲した組織を有することを
   特徴とする切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超
   高圧焼結材料。 （４）　　Ｔ１．Ｈｆ、　Ｚｒ、およびＭＯの１種また
   は２種以上の硼化物：５〜４０重量％、　Ｔｉ、Ｔ（ｆ
   　、　Ｚｒ、　Ｍｏ。 およびＷの１種または２種以上の炭化物：５〜３５重量
   ％を含有し、さらにＡｔ、Ｚｒｒ　およびＹの１種また
   は２種以上の酸化物：５〜１５重量％と、Ｎ　１＋　Ａ
   ｌ＋　Ｃｏ　＋　およびＳｉの１種または２種以上：０
   ．５〜１５重量％を含有し、残シが立方晶窒化硼素と不
   可避不純物からなる組成を有し、かつ立方晶窒化硼素が
   体積割合で４０〜９０％を占めると共に、上記硼化物が
   立方晶窒化硼素を０．１〜２μｍの平均層厚で包囲した
   組織を有することを特徴とする切削および耐摩耗工具用
   高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料。 （５）　　Ｔｉ、Ｈｆ　、　Ｚｒ　、およびＭＯの１種
   または２種以上の硼化物：５〜４０重量％、Ｔｉ、Ｈｆ
   　、　Ｚｒ、Ｍｏ　。 およびＷの１種または２種以上の炭化物−５〜３５重量
   ％を含有し、残りが立方晶窒化硼素およびウルツ鉱型窒
   化硼素と不可避不純物からなる組成を有し、かつ立方晶
   窒化硼素とウルツ鉱型室イヒ硼素が体積割合で４０〜９
   ０％を占めると共に、を満足し、さらに上記硼化物が立
   方晶窒化硼素およびウルシ鉱型窒化硼素を０，１〜２μ
   ｍの平均層厚で包囲した組織を有することを特徴とする
   切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材
   料。 （６）　　Ｔｉ、　Ｈｆ、　Ｚｒ、およびＭＯの１種ま
   たは２種以上の硼化物：５〜４０重量％、　Ｔｉ、　Ｈ
   ｆ　、　Ｚｒ、　Ｍｏ。 およびＷの１種または２種以上の炭化物：５〜３５重量
   ％を含有し、さらにＡｌ−、’ｌｒ、およびＹの１種ま
   たは２種以上の酸化物＝５〜１５重量％を含有し、残シ
   が立方晶窒化硼素およびウルツ鉱型窒化硼素と不可避不
   純物からなる組成を有し、かつ立方晶窒化硼素とウルツ
   鉱型窒化硼素が体積割合で４０〜９０％を占めると共に
   、 を満足し、さらに上記硼化物が立方晶窒化硼素およびウ
   ルツ鉱型窒化硼素を０．１〜２μｍの平均層厚で包囲し
   た組織を有することを特徴とする切削および耐摩耗工具
   用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料。 （′ｆ）Ｔｉ　、　Ｈｆ　、　Ｚｒ、およびＭｏの１種
   または２種以上の硼化物：５〜４０重量％、　Ｔｉ、Ｈ
   ｆ、　Ｚｒ、Ｍｏ。 およびＷの１種または２種以上の炭化物：５〜３５重量
   ％を含有し、さらにＮｉ、　ＡＱ、　Ｃｏ、およびＳｌ
   の１種または２種以上：０，５〜１５重量％を含有し、
   残シが立方晶窒化硼素およびウルシ鉱型窒化硼素と不可
   避不純物からなる組成を有し、かつ立方晶窒化硼素とウ
   ルツ鉱型窒化硼素が体積割合を満足し、さらに上記硼化
   物が立方晶窒化硼素およびウルツ鉱型窒化硼素を０．１
   〜２μｍの平均層厚で包囲した組織を有することを特徴
   とする切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧
   焼結材料。 （８）　　Ｔｉ、　Ｈｆ　、　Ｚｒ、およびＭｏの１種
   または２種以上の硼化物：５〜４０重量％、　’ｒｉ、
   　Ｈｆ、　Ｚｒ、　Ｍｏ。 およびＷの１種または２種以上の炭化物：５〜３５重量
   ％を含有し、さらにＡｇ、Ｚｒ、およびＹの１種または
   ２種以上の炭化物：５〜゛１５重量％と、Ｎ　１１　Ａ
   Ｕ　＋　ＣＯ＋　およびＳｌの１種または２種以上二０
   ．５〜１５重量％を含有し、残りが立方晶窒化硼素およ
   びウルツ鉱型窒化硼素と不可避不純物からなる組成を有
   し、かつ立方晶窒化硼素とウルシ鉱型窒化硼素が体積割
   合で４０〜９０チを占めると共に、 立方晶窒化硼素（容量％） を満足し、さらに上記硼化物が立方晶窒化硼素およびウ
   ルツ鉱型窒化硼素を０．１〜２μｍの平均層厚讐包囲し
   ぇ組織を有す、ユとを特徴とす４．、Ｉ削お上、び耐摩
   耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料。