JPS5853422A - 合成樹脂発泡体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、気泡壁にシワを有した独立気泡構造の直方体
様の発泡体で、これを直交する三軸方向（ｘ、ｙ、ｚ軸
）に引伸ばしたときに、Ｘ軸と２軸が８〜６０（＊）の
破断伸び特性を有し、そのＹ軸方向の水蒸気透過率が、
１．５Ｃｒ／ｉｈｒ　℃３以下の特定２方向に大きい伸
び特性を有することを特徴とする合成樹脂発泡体に関す
る。

近来、独立気泡構造の発泡体を、構築物の外面、内面、
或は構造内部に固定して、該発泡体の特性（例えば、断
熱性、圧縮強さ等）を活用しようとてるこころみは多い
、、！＃に、省資源、省エネルギー問題が国家の課題と
なっている今日ではその傾向は著るしく、反面従来潜在
していても重視されることのなかった問題が顕在化する
といった現象も認められる。

例えば、独立気泡の硬質発泡板は、圧縮強さ等の剛性、
軽量性、断熱性能を兼備している点で、早くから構築物
の断熱材として使用されて来たが、固定する対象面が例
えば曲面を持つ建屋の屋上・タンク類の外面・トンネル
内面・パイプ類の外内面であるときは、発泡板の持つ剛
性、弾性がわざわいとなって、これを密に固着固定する
ことが困難で、強制的に固着固定を行なうと発泡板が折
損したり、ひび割れが生じたりするし、断熱性能の低下
をさけることが難しい欠点がある。とは云え、曲面に会
わせて発泡板面を切削加工することは、゛技術的に困齢
な上に経済的なデメリットも太き（・０この困難性は、
対象面の曲率半径が小さい程、曲率が複雑化する程著る
しい。又これをさける方式としては、対象面の曲率に合
った発泡成形体を工場で作成し、これを現地に輸送し使
゛用する方法が古くから行なわれているが、互換性に乏
しく、輸送−保管、仕様変更面に著るしい困難性が伴な
う。

本発明は、このような現状に鑑みてなされたもので、そ
の目的は、下記１〜６を満す発泡体を提供することにあ
る。

ｌ　平板のままで運び、現地で、円筒状、又は球内 面状の被断熱体に押圧してなじませる。或いは、必要と
する曲率の型に添わせて押曲げ、加熱して型通りに賦形
させて使用する等が可能であること。

２　上記抑圧施工、及び抑圧加工時に、大きな変形力を
必要とせず、かつ曲げ変形時にひび割れ、折損、引きち
ぎれ等が発生しない、いわゆる曲げ加工性にすぐれてい
ること。

３　曲げ施工後にも充分な圧縮強度があり、断熱性が高
く、長期間その性能が保持されること。

４　液化天然ガス等の貯蔵輸送の如き、極低温断熱用途
に使用する際に、配管断熱カバー、球形タンク断熱材、
角型タンク用パネル材として２軸方向に極低温特性を有
し、充分なりラック抵抗性と永続性のある断熱性能を兼
備し友ものであること。

５　補強用複合材等を使わなくてもパネルとしての極低
温耐クラツク性、すぐれた断熱性と機械的特性、長期間
の高荷重に耐える耐クリープ特性を兼備していること。

６　以上１〜５迄の緒特性のすべてを高水準の域に兼備
した硬質発泡体を従来の発泡体に比べ遜色のないＩ抗性
をもつこと。

本発明に従えば、本発明の上記目的のすべては、気泡壁
にシワを有した独立気泡構造の直方体様の発泡体にあっ
て該気泡を互に直交する三軸（ＸｌＹ％２）方向に測定
した各りの平均気泡径（ス、ｙ　％ｚ　）　［１１＋１
〕が、該発泡体密度ＣＤ）　（Ｋｔ／　ｍ　’）　（約
２０〜１００）との間で、０．０５≦ｙ≦１．０　（ｍ
〕、ｙ／ｘ＞　１．０５、ｙ／ｚ＞　１．０５の範囲に
おいて、（−７５１ｏｇ　ｙ＋５５）ンＤ≧（−５ｌｏ
ｇ　ｙ＋２０　）の関係を満し、Ｙ軸方向の水蒸気透過
率Ｐｙ（ｆＩｎ？ｈｒ〕が、１．５以下の値を満し更に
この発泡体をＸ％Ｙ％２軸方向に各々引伸ばしたときに
、各々の方向の破断伸び率Ｈｚ　ｓ　Ｅｙ　％　Ｖｔ〔
憾〕の間に６０≧Ｅｘ？：８，６０２Ｅｘ＞８の範囲で
１２ＥＦの関係の伸び特性を有することを特徴とする合
成樹脂発泡体によって容易に達成させることができる。

以下本発明の内容を図面等を用いて詳述する。

第１〜３図は、本発明の発泡体の気泡構造を、直方体の
三面方向から、互に直交する三軸方向（Ｘ％Ｙ％２軸方
向）に見た拡大図例で、第１図はＸ軸方向、第２．３図
は各々ｙ、ｚ軸方向に見た構造状態を示す。

又第４図は、上ｒＬＸ４　Ｙ％ｚ軸方向及び、後記する
気？〔寸法の測定方向（ｘ、ハ　２）の表現の理解を深
める耀味での概念図である。。

第１〜４図において、本発明でいう合成樹脂発泡体は、
独立気泡に富む気泡構造の外形は直方体様の発泡体であ
る。

そ１−て、その気泡膜には、相当数のシワが存在１てい
る。一般に合成樹脂発泡体の気泡形状は、ｔよぼ１２−
面体ラフ、仁しているといわれているので、上記シワの
存在位置を構造的に定量的に適確にと「）大ることは難
かし、い◎それでこれ’ｅ　％　十ｉｐ　％　Ｘ−Ｙ、
ｚの三方向から見て全体的に表現すると、いずれの軸方
向から見て本気壁にシワが児女る（第１．２及び３図参
照）が、そのシワの方向と存在する気泡壁をよく観察す
ると、２軸方向（第１及び２図ンとＸ判（方向Ｃ第２及
び３図）の９を泡壁には、多くのシワが各々の方向に存
在するが、Ｙ１１１力向（第１及び３図）の気泡壁には
、あまりシワが存在しないという、気泡壁のシワに分布
と方向性あることが分かる。このシワの分布と方向性は
、後述Ｔる本発明の発泡体の製造法によって形成される
特殊なシワと考えられ、更にこのシワそのものが、発泡
体の密度、気泡寸法、形状と相俟って、緒特性’ＩＩＥ
備した上で、Ｘ軸及びＺ軸方向にのみ大きな伸長特性を
発揮する根源であると考えられる。

次に、本発明の特定二軸方向の気泡壁にシワがあり、そ
の方向にのみ大きい伸び特性を有する合成４ｔｌ＃Ｉｔ
ｒ発泡体とその構造及び緒特性の関係について横引を加
えろ。

先ず、気泡壁にシワのある発泡体の密度Ｄ　ＣＫｙ／ｍ
３〕と気泡寸法、特にＹ軸方向に側った気泡径ｙ〔咽〕
につ−・て検討したもので、耐クリープ性を予測するた
めＹ軸方向の圧縮強度［Ｖ４／ｍ〕、使用中の発泡体の
破断抵抗性を予測するためＸ　Ｍ及びＹ軸方向の引張強
度ＣＫｙ／讐〕、性能の均一性全予測するため両方向の
引張強度のバラツキ〔憾〕及び熱伝導率（Ｋｃａｌ／ｍ
ｈｒ　℃ｌに着目し、本文記載の方法でａｆ価した結果
を、第１表に示した。第５図は、第１表の結果の総合評
価を、たて軸に発泡体密度の）ＣＫｇ／ｍ”〕、よこ軸
にＹ軸方向の気泡径（ｙ）〔喘〕を目盛った座標にプロ
ットし、本発明の目的を達成するもの（○印）、更に好
しいもの（◎印）、目的を達成出来ないもの（Ｘ印］で
層別した解析図である。第５図の解析結果によると、本
発明の目的全達成する発泡体は、発泡体ｆ、度Ｄ　（Ｋ
７／　ｍ’　）が、約２０〜１００、Ｙ軸方向に測った
気泡径ｙ　（ｗｌが０．０５〜１の範囲にあって、その
両者の間で、（７５１ｏｇｙ＋５５）〉Ｄ≧（−５ｌｏ
ｇ　ｙ＋２０）の関係を満すものでなければならない。

上記すべての評価特性をより高水準で達成するためには
、密度ＤＣＫｑ／ｍ”〕が約２３〜９３、気泡径ｙ（−
１が０．０７〜０．８　　の範囲で（−７５１ｏｇｙ＋
４８）≧Ｄ≧（−５ｌｏｇ　ｙ＋２３）の関係を満すも
のがより好しいことが分かる。

本発明者等の実験によると、上記関係式は、ｙ＝０．０
５　　の場合でも充分溝されろものであることが確認さ
れている、 次に、上述した発泡体密度の）及び気泡径（ｙ）の関係
を丁べて満した発泡体について検討金加えたもので、更
に、Ｘ軸方向、Ｚ軸方向にｉｌｌ＋１つた気泡径Ｘ、ｔ
と、Ｙ軸方向の気泡径ｙＩ７）関係、即ち、本発明でい
う発泡体が具備゛ｆべき気泡の寸法形状、ｙ／ｘとｙ／
ｚについて、検討し本文記載の方法で評価したものであ
る。着目した評価項目は、圧縮強緻（Ｙ軸方向）、引張
強１１（Ｘ及びＺ軸方向）、引張強度のバラツキ（Ｘ及
びＺ軸方向）及び熱伝導率（Ｙ軸方向）であり、それら
の評価を本文記載の方法と等率で評価した結果を第２表
に示し、又、それらの総台的訂価を下記の基準（以下総
合ｎ・Ｙ価はこの基準金使用）に従い行ったものも併記
した。

に）：すべて○印で最も好し、いもの。

Ｏ：△印はあるが、実用上目的を達成てろもの。

×：１つでもＸ印があり、目的全達成出来ないもの。

第２−表の結果Ｋ　ｘ、ると、本発明に求められろ発泡
体は、ａｈ　Ｈｅ　１渚＊＋’　ｉｌＭ　、即ち、発泡
体音７９′Ｄ（Ｋｙ／ｍ”３が約２０〜１００、Ｙ軸方
向に測った気泡径ｙ　Ｅｘ）が０．０５〜１の範囲にあ
って、その両者の間で、（−７５ｌｏｇ　ｙ＋５５　）
≧Ｄ≧（−５ｌｏｇ）’＋２０）の関係をすべて満した
ものであっても、気泡の寸法形状は、）’／Ｘ〉１．０
５、ｙ／ｚ≧１．０５でなければならない。

上記すべての評価特性をより高水準で達成するためには
、気泡寸法形状は、各々ｙ／ｘ≧１．１０゜ｙ／ｚ≧１
．１０　である方が好しく、Ｙ軸により長径の気泡群の
集合体でなければならないことが分かる。

しかし、ｙ／ｘ及びｙ／ｚが４を越える発泡体は、寸法
安定性、線膨張係数、圧縮強度、引張強度等のバランス
が悪化する傾向があるので注意が必要である。

次に、上述シタ発泡体密度Ｄ（Ｋｆ／ｍ”：］、Ｙ［１
１１方向の気泡径ｙ　（ｍ’）の関係及び気泡径χ、１
ｓ　ｔ−の寸法形状ｙ／ｘとｙ／ｚの関係をすべて満し
た発泡体について検討を加え友もので、第１〜第３図で
述べた気泡膜に存在するシワやシワの存在場所、／ワの
状！等を総会的に評価しようとしたものである。しかし
ながら発泡体の気泡は小さく１つ上述の通り多面形状ケ
なしてし・ろので、これを形状構造的に定鷲的に表ｆＪ
ｔ−ｆろことは、極めて困難であった。

抽々の検討の結果、本発明者等は、Ｙ軸方向に側った水
蒸気透過率、（即ち、端的にはシワにクラックや破れが
存在していないか？〕、三軸方向に引き伸ばしたときの
各破断伸び率、（即ち端的には、引き伸ばせるシワか７
／ワの存在場所及び分布は？）等の特性が、これ等の１
つの構造指標となり得ることとようやく究明し、シワ構
造の区分化に成功したものである。

着目した絆価珀目は、どれだけ伸び率が断面内で均一で
あるかを示″ｆｘ軸及びＺ軸の破断伸び率””％　Ｅｚ
のパランキ［：４１、Ｙ軸方向に長期間使用している間
の吸湿による断熱性能の劣化を示すＹ軸方向の熱伝導率
の軽時変化比率は、パネル形状で液化天然ガスタンクの
断熱材として使った際及びへ 液化♀素タツクの断熱材としての使った際のクラッタ血
１久性ケ示ゴ約−１６０℃と一１９６℃での極低温つて
評価し次結果及び、それらの結果を上述した同一基準で
総合評価して、第３表に示した。

第６図は、第３表の結果の理解を深めるための参考図で
、たて軸に２軸方向に測った破断伸び率ｉｚｃ％）、よ
こ軸には、Ｘ軸方向に測った破断伸び率Ｅｘ（嗟〕を目
盛り、第３表の総合評価結果を、◎、０％　ｘ印で層別
してプロットしたものである。又、第７図は、第３表の
結果の、Ｘ％Ｙ、Ｚ軸の破断伸び率Ｅｘ、　Ｅｙ％Ｅｘ
の分布、即ち、伸び特性の大きいＸ軸と２軸の破断伸び
率ＥＸ１Ｅ＊と、伸び特性の小さい他の１軸（Ｙ軸）方
向の破断伸び率Ｅ７との関係の理解を深める九めにまた
て軸に２軸とＹ軸の破断伸び率の比Ｅｘ／Ｅｙ　、よこ
軸には、Ｘ軸とＹ軸の破断伸び率の比Ｆ、ｘ／Ｅ’ｌを
目盛り、第３表の各々の発泡体の総合評価結果金◎、○
、ｘ印で層別してプロットしたものである。

第６図の結果によると、本発明の目的を達成する発泡体
は、６０＞Ｅｘ≧ｓＣＧ、かつ６０＞Ｅｘ≧８〔嘔〕の
範囲で、　ＥｘとＥｚの間に、（８Ｅｘ−５６）≧Ｅｙ
、≧（−Ｅ！＋７）かつＥｚ≦（９０−Ｅｘ）の関係が
満されるものでなければならなし・。

座標点（Ｘ軸方向破断伸び率Ｅｘ、Ｚｌ／１４１方向破
断伸び率Ｅｚ）で示すと、（８，８）、（６０，１４，
５）、（６０，３０）、（３０，６０）及び（１４，５
，６０）を直線で結ぶ五角形の範囲内にある。

更に、液化窒素タンク断熱材としての適性を満し、他の
特性も最高水準にある発泡体では、４０ンＥｘ≧１２１
Ｊ’）かつ４０＞Ｅｔ、≧１２　（１〕の範囲でＥｚ≦
（５２−Ｅｘ）の関係を満てものでなければならないこ
とが分かる。

同様に座標点で示すと（１２，１２）、（４０，１２）
及び（１２，４０）を直線で結んだ三角形の線上ケ含む
範囲内にある。

一方、３軸方向、ｘ、ｙ、ｚ軸間の破断伸ひ率Ｅｘ％　
Ｅｙ　−、Ｅｚの分布の関係を示す第７図の結果による
と、本発明の目的を満す発泡体は、各々の破断伸び率の
比Ｅｘ／Ｆ、ｙ　ｓ　Ｅ　ｔ／Ｅ　ｙが、各々８　、３
　＞　Ｅｘ　／Ｅｙ〉１．８．８．３　＞　Ｅｚ／Ｅｙ
　＞　１．８及びＥｘ　＋　Ｆ’：ｖ　＜　１２　Ｅｙ
の関係金満すものでなければならない。即ち、座Ｅｘ　
　　Ｅｘ 標点（可、■）で示すと、（１，８，１，８ン、（８，
３，１−８）％　（８−３４３−３）　％　（３−３，
８，３）及び（１，８，８，３）ｔ−直線で結ぶ五角形
の中にあることが分かる。

更に第３表の評価項目であるＹ軸方向の水蒸気透過率Ｐ
ｙＣｇ／ｍ”　ｈｒ〕について述べると本発明の目的を
達成する発泡体は、断熱性の長期使用中の劣化を押える
ために、この値が少くとも１．５以下である必要が分か
る。

長期的な断熱性能の維持を重視するならば、Ｐｙの値は
ＬＯ以下であれば更によい。

第３表の結果である第６図、第７図〆及びＹ軸方向の水
蒸気透過率Ｐｙ（ｆ／Ｗ　ｈｒ）　　の結果を総合する
と、本発明を達成する丸めの発泡体は、上述の第１表及
び第２表の結果會充分満すものであってもＸ％Ｙ及びＺ
軸の破断伸び率Ｅｘ　％　Ｅｙ　、Ｅｘが各々、６０＞
ｌｘ≧８〔嘔〕、６０≧Ｅｚ　ｋ　８　［：％］の範囲
で（８１，ｃ　−５６２〉Ｅｉ≧（Ｔ３１Ｋ　＋７）及
びＥｓ≦（９０−Ｅｘ）の範囲にありかつ８．３　＞　
Ｅｘ／ｍｙ　＞　１．８　、８．３　＞Ｅｘ／Ｅｙ　＞
　１．８及びＥｘ　＋　Ｅｘ　＜　１２　Ｅｙの関係を
満しＹ軸方向の水蒸気透過率〔ｆ／ｌｒ？・ｈｒ〕が１
．５以下つ長期的な断熱性能の維持も重視した最高水準
の目的を達成するには、第１表〜第２表の結果を満すと
同時にＥｘ％Ｅｙ及びＥｚが４０＞Ｅｘ≧１２　Ｃ４３
，４０＞　Ｅｚ≧１２（％）及びＥｚ≦（５２−Ｅｘ）
の範囲を満しかつ８．３　＞　ＥｘｌＥｙ＞　１．８．
８．３＞Ｅｚ／ｌ１ｉｙ＞１．８及びＥｘ＋　Ｅｚ　＜
　１２　Ｅｙ　　でかこまれる範囲に３軸（Ｘ。

ｙ、ｚ）間の破断伸び率の分布があり、かつＹ軸方向の
水蒸気透過率Ｐｙ［ｆ〜ｈｒ〕が、１．０以下であれば
、より好ましいことが分かる。

第　１　表− ］〕 ０　　　’　　　０　　　　０　１　　　　　　　　θ
−））第　　２　　表−■ Ｑ　　　　○　　：Ｑ　　　ｉ　　　　　　、：’（Ｑ
）　　　’第　２　表−■ ［；　○　”　ｏ’　　　　　ｘ □　　　　× ’　　　ｘ　　　’、　　　ｘ　　　　　（）　　　’
　　　　　　　　Ｘ＃！　３　機　− 第４表は、本発明の発泡体と比較の発泡体との各代表に
ついて、本発明でいうすべての評価特性と一連肝価した
総合評価を示すものである。

この第４表は、第１〜第３表までが各要件ごとに断片的
に評価して来たことの正当性を客観的に立証するための
ものでもある。

第４表の結果によると、本発明の発泡体は本発明の目標
とする評価特性のほとんどすべ℃を高水準の値で満足す
るものであるのに対し、比較のものは、本発明でいう構
成要件のいづれかが欠如し又いるために目標とする特性
は満しきれない発泡体になっていることが分かる。

この結果は、第１−第３表の結果とは、全く矛盾してい
ないことが分かる。

次に、本発明の発泡体と比較発泡体につい又、円筒状の
被断熱体へこれらを施工する場合の、施工性、加工性、
それに極低瀉下での断熱材としての機能を検討するため
罠、非常に曲率の大きい円筒体の代表とし又外径的１１
４ｍ（１００ＡＩのパイプに施工すること罠より本文記
載の方法でパイプ表面への押面加工性、押曲げた状態で
の熱賦形性、極低温下の断熱性及び、耐クラツク抵抗性
につい又評価したのが第５表で、合せてそれらの総合評
価も示したものである。

第５表の総合評価で分かる如く、非常に１゛ぐれた小口
径）ｆイブへの押面加工性、熟成形性及び施工性を示し
、４イブの外径と発泡体の厚さに応じ又、湾曲させる軸
方向の伸び率を調節すれば、巻き付けに際し、大きな力
を必要としないし押曲げ操作中に微小なりラックの発生
がなく、従って断熱性能の低下もないパイプカバーにな
しうろことが分かる。

極低温流体での冷熱サイクルテストにおいセ、本発明の
発泡体のみが、目標とする性能を示し、従来の発泡体に
比較し、補強材等の複合をすることなく単体の極低温断
熱材として特に驚くべき特性を発揮することが分かり、
現地での簡便なる押面加工性とすぐれた、極低温断熱材
としての機能を合せ考えると、画期的な極低温用パイプ
カバー、円筒タンク及び球型タンク等の断熱材であるこ
とが分かる。

次に１第１−５表まで使用したｌリスチレン樹脂発泡体
の代りに１市販の塩化ビニル樹脂発泡体と実施例１〜４
で使用した押出発泡装置でほぼ同様の条件で成形したメ
チルメタクリル酸樹脂発泡体を抑圧加工用素材とし、本
発明で実施してきた装置（第９図）と方法（第９表）で
抑圧加工したものが、本発明の発泡体の基準を満たすも
のくなりうるか否かを評価するために行ったものである
。

本発明の発泡体の必要構造畳因及び評価特性をすべて同
じとし評価した第６表の結果によると、本発明の発泡体
を構成する樹脂としては、ポリスチレンの外に塩化ビニ
ル樹脂及びそれと無機物のブレンドしたもの及びメチル
メタクリル樹脂でも本発明の目標とする評価特性を満た
すと同時に円筒体への押曲げ加工も容易に出来ることが
分かった。

次に、ビーズ成型スチレン発泡体を、本発明の発泡体の
実施例、比較例で使用した抑圧加工装置（第９図）と異
なる押圧装置（ＩＥ３３図）でＸ軸及びＹ軸の２軸方向
に押圧加工１７た発泡体と、叱較のためにＸ軸方向のみ
及びＸ％Ｙ、Ｚ軸の３軸共に加工１−だ発泡体について
、第４表で行った本発明の発泡体でいうすべての要件と
その評価特性について同様に評価し、総合評価した結果
をｗＬ７ｆ！に示した。

第７表の結果から明らかなように、本発明でいう構成委
件のいづれかが欠如しているために１樟とする特性を満
たしきれない発泡体になっていることが分る。

Ｘ軸、Ｙ軸方向の破断伸び率が、充分大きいにもかかわ
らず一１９６℃での極低温に耐えられぬ理由としては、
非常圧大きい圧縮率（８０＄１を多数回（３回）加えた
抑圧条件のために１引張強度の劣化が大きく、線膨張率
が過大となりすぎ、極低温での発泡体の収縮率が、その
条件での破断伸び率を上廻ってしまうため、クラックが
発生イるものと考えらり１、抑圧加工素材の特性だけで
なく、第３３図による押子加工方法にも原因するイ、の
があることが考えられろ。

ｗ、１表〜第７表にかけ１評価して来た特性４？、その
ほとんどが、発泡体の実用上の必要特性、押曲げ加工性
、曲げ施工適性、極低温断熱適性等の実用上の代表特性
であることを前原すると、とｔらの結果は、発泡体の実
用途における適応性そのものを示すものでもある。

このような発泡体は、従来充分に研究されていない新規
な発泡体で、例えば、液化石油ガス、液化エチレン、液
化天然ガス、液化酸素、液化Ｉｆ１１索等の低温〜極低
温流体の輸送、貯蔵を中心として、更には、パイプ、円
筒形や球形のタンク、トンネル、建物の曲面部の断熱等
が一層重要となった今日、これ等の構築物に合成樹脂発
泡体を密着させて施工することが、これまで以上に容易
に、広範囲に、経済的に１確寮に行なえるようにＹｘる
ことがら、その有用性はきわめて高い発泡体とい５こと
が出来る。

更に本発明の発泡体は、２１１Ｉ１１方向忙伸び特性が
大きく、残る一軸方向は圧縮特性にすぐれるという方向
性を応用して、各種素材との組合せ使用、ツタネルｘｉ
体としての利用等多数の応用が考えられる。

上述した構成要件を持つ本発明の発泡体は、基本的には
、合成樹脂発泡成形板を二軸方向九適度に抑圧加工する
ことで製造することが出来るが、本発明の如き高水準の
発泡体を得るには、製造技術条件の選択を行なわねば、
上記構成要件を満たすことが出来ないので注意を要する
。

例えば、ポリスチレン系押出発泡成形板につぃ℃述べる
と、先ずＸ軸方向を抑圧加工し、次いで２軸方向を抑圧
加工することによって製造される。

製造上の主要点を列挙すると、例えば、イ）出来るだけ
均質な断面の素材発泡体を選ぶ。

口）Ｙ軸方向に長い寸法形状の気泡を持つ素材発泡体を
選ぶ。

ハ）　発泡成形後側に新しい素材発泡体を選ぶ。

二）スリップの少ない抑圧装置を工夫する。

ホ）抑圧が行なわれ、る発泡体部分の実長を短かくする
。

へ）抑圧持続時間を長めに定める。

ト）伸びの犬きい発泡体を得るときＫは、抑圧ケ股園的
にイる。

等の、少なくとも５１、望ましくは、−すべてについて
満尾する条件を定めろべ冬である。

第８、うび９図１・ま、発泡体の押土を竹な５％青の原
理り１で、発泡体は、上下一対の駆動ローラ１゜２又は
挟持駆動体９，１０と、後方１であるもへ　・Ｎノ膠、
＠ｏ−’ｙ　３　、４又は挟持駆動体１１．１２との間
に駆動速度差を設け、その速度差で、搬送方向軸に押圧
加工がなされ、次に加二［された方向と直角の他の方向
にヒ配と同様にローラ又は挟持駆動体間のＮｌ動速度皓
でもうｌ軸方向が押土加１さねて、本発明のＴ、＠方向
に伸びａｔ＜ｔの犬牙い発泡体となる。

第８図の５．６及び第９図１３．１４は各駆物部での発
泡体のスリップを防１トしながら搬送するためのＹ軸方
向の挟持装置を意味するが、これが強すぎると、厚さ方
向に抑圧が、伴むので充分な調節が必曹である。

Ｊす下、第８．９図の装置を用い１行った−１１＋　、
）５向押圧加工での上記イ）へＨの現象について述ベイ
）。

ケず　イ）ｆつ℃・てけ、Ｙ＠力方向挟持１７つつ、仙
の２１１ＩＩＩＩを、ｌ軸毎に押圧加工するので、断面
内の機械的強度、斬Ｋｒ：ｆｆｌ？ｉ弾度のバラツキが
少ｊ（いことが必要−ｆ’、Ｉ・る。

次に第１Ｏ図は、素材とＹｒる発泡体のり泡形状と押圧
力ｒ［’、％の発泡体が示すＹ軸方向の水蒸気透過率と
の関保（＋、’ｊ１図である。この素材発泡体の物性は
、密１９２７　Ｋｑ　／　、／と気泡′＃ｙキ帆６℃を
維持し７、ｙ　／　ｘ中ｙ　／　ｔ、　＝　Ｑ、７〜２
の間に調整したものにし、こわを１日経過後Ｘ＠次ＫＺ
豐１の１順序で押圧加工した。、得た発泡体のＸ軸、Ｙ
軸の破断伸び率Ｅｘ　、　Ｅｙけ、各々Ｆｌｌ　２　（
１％と１６係の仙を示した、第１０区＋１Ｃ，ｌ：ろと
、素材発泡体にはｙ　／　ｘ牛ｙ／２が約１以」・、即
ちＹ軸方向に長径の気泡構造の発泡体を選ぶ方が良いこ
とが分る。

早１１図は発泡体の発泡層形後、抑圧加工までの経過日
数とｆ外らねた発泡体が示す水蒸気透過率Ｐｙ　　との
関係何回で、素材発泡体は密度２７Ｋｇ／−５気泡径＊
　＠　７　、　Ｅは各々０．５５目、０．７２ｍ＋、０
．５８露、厚さ１００四を２５−にスライスしたものを
抑圧加工後のＸ軸、ｚ軸の破断伸び率Ｅｘ。

Ｅｓ　　が各々約２０畳、１６−を示すように抑圧圧縮
率−２０憾〜３７幅と抑圧加工回数＝１〜３回を選択し
℃実施した。

第１２図は同じく発泡体の発泡成形後、抑圧加工するま
での経過日数とＸ軸の破断伸び率Ｅｘの関係何回で、素
材発泡体は第１１図の実験と同一の物性の１００ｍ厚さ
のものを用い、厚さ２５＋ｗにスライスしたものも加工
用素材とし、各々の厚さのものを抑圧条件一定（Ｘ軸、
Ｙ軸共に３７憾の圧縮率ｘ１回）とし破断伸び率はＸ軸
の値・Ｈｚで代表させて２５−と１００鱈の場合に区分
して表現したものである（ｚ軸の破断伸び率Ｅｚは約Ｅ
ｘ　　の８０〜９０畳を示した）。Ｘ軸と２軸への経時
変化の破断伸び率に対する影響は、ハハ同じであること
が分っている。

これら第１１図と第１２図の結果によると、伸び特性、
耐水蒸気透過性忙優れた発泡体を得るためｋは、少なく
とも、２５■の如く薄い場合は、１０日以内望ましくは
、３日以内という経過日数の少ない素材発泡体を用いた
方が好ましいことが分る。

菖１３図は、第８図及び第９図の抑圧装置で各々厚さの
異なる素材発泡体を加工したときに生じるＹ軸方向の厚
み減少量〔−〕の比較図で、素材発泡体は第１１図の実
験と同一の物性のものを用い、厚さ１００簡のものをス
ライス及び積層（少量の接着剤による点接着で、接着層
の影響が最小限となる工夫を施した）し試験素材に再加
工した。

抑圧条件は、各装置、各厚み及びＸ軸、ｚ軸共に同一の
圧縮率２０１１Ｘ１回とし、Ｘ軸→２軸の順序に加工テ
ストした。Δ印は第８図の装置の場合、Ｏ印はＩ！９図
の装置の場合を、そして点線は、加工不可能だった厚さ
領域を示している。

第１３図によると、第８図の装置では加工による発泡体
の厚み減少が大きく、かつ、厚くなるとｆ＜”Ｋ’！−
ルと材料の間でスリップが起り加工出来ない状ｗＡＫな
ってしまう。

又厚み減少率の大きい発泡体は、Ｙ軸方向のＨ−縮特性
、伸び％性及びそのバラツキ及び、水蒸気透過率が悪化
することからし壬、第８図の装Ｎ、による押圧加工は好
ましくないことが分る。一方、第９図の装置では、３０
０ｔｍの厚さを容易に押Ｈ−加工出来、薄いものから厚
いものまで、はとんどＹ軸方向の圧縮強度等を劣化させ
ずに加工出来ろ優れた装置であることが分る。

第１４図は、第９１’２１の装置を用い℃、２対の挟持
駆動体間の距離〔抑圧距離（←印で示す）〕を−周整し
、発泡体のＸ軸破断伸び率の関係を示１例図であり、使
用しまた素材発泡体物性及び抑圧条件は、第１１図の実
験と同一のものである。この時のＥｘ、　Ｅｚ　　は約
２０チと１６％を示した。

第１４図によると、押圧距離は少なくとも３００ｗ以下
、窒ましくは２００ｗｍ以下に―整］ると良いことが分
る。

第１５図は、第９図の装置を用い壬、後方の挟持駆動体
による抑圧持続時間〔秒〕と破断伸び率ＥｘＣ％　〕と
の関係を示す何回で、第１２図の実験と同一の素材発泡
体１００ｍと圧縮率と圧Ｆｆ順序で行７：已１、Ｅｘ　
　で代表させたものである。

筆１５図によると、抑圧持続時間は、少ｒｃ　くとも１
秒以上、好ま１．＜は、２秒以、ヒ忙する方がよい。

第１６図は、第９図の装置を用い゛Ｃ加工した場合、同
一軸（ここでは２軸）の”加工順位とその破断伸び率ｇ
ｚ　　のバラツキ〔噛〕の関係を示す何回で、押ＩＥ条
件のみ同一（圧縮率＝２０％）にし赤なる３種の素材で
行った。Ｚｌｌｌｌを最初に押圧１〜た時の破断伸び４
．Ｅｖ　（Ｌ’ｌのバラツキ〔悌］と、Ｘ軸な加工１７
た後ＺＩｌＩＩを押圧した時の破断伸び率Ｅｚ（ａ）の
バラツキ〔チ〕をグラフに表したものである。

この実験の破断伸び率Ｅｚ■とＥｚ■の値は各々１５〜
１６ｉ１４〜１６％の間にあった。

第１６図によると、最初にカロエ１〜た′場合より二番
目に加工した場合の方が破断伸び率のバラツキが少な（
、約１／２に減少することを示し゛〔いる。

これ等の結果は、検討項目以外は、各々最適条件にそろ
えるよう虻し１里純比較した結果であり、これ等の要因
を考膚し１製造するとしないでは、これ等の硬固が組合
され１作用することもあるので、峻終発泡体の品質は、
弯ったもの忙なってしまうことは容易に想像されよう、
。

本発明でいう合成樹脂発泡体とは、独立気泡−造のもの
ｔさし、ビーズ等の発泡成形体、押出発泡成形体を含み
、蟻も望ましくは、押出発泡成形板をさす。

又これらの発泡体を哨戒する合成樹脂とは、スチレン、
塩化ビニル、塩化ビニリデン、メタアクリル酸メチル、
ナイロンを主成分とする樹脂あろいは、これらに共重合
可能なものとの共重合体又はブレンドしたものも含まれ
ろう より好ましい樹脂としては、スチレンを主成分とする事
脂であるが、スチレンの代り〈ａ−メチルスチレン、ビ
ニルトルエン、クロルスチレン等他のスチレン系モノマ
ーでもつ又もよい、洒 父り記スチレン系モノマーに共重合可能なモノマー、例
えばアクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリル
酸メチル、メタクリＦＬ／酸メチル、無水マレイン酸、
アクリルアミド、ビニルピリジン、アクリル酸、メタク
リル酸等を共重合したコーリマーが含まれる。

更に上記スチレン系ｌリマーにその特性が損われない１
度に他のｆリマーをブレンドしたものも差し支えない。

最も好ましくはスチレンモノマー単体からなるぼりスチ
レンである。ポリスチレンの中でも、スチレン単量体含
量が０．３重量−以下でスチレン三量体含量が０．５重
量−〜１．５重量参の範囲のものを選定することが好ま
しい。

この範囲のものであると断面内の気泡径密度が均質で、
アスファルト耐熱性と繰返し圧縮歪に対する耐久力の高
い発泡体となる。特に、特定２軸方向へ抑圧加工をする
ことｋより、〜目標が達成される本発明の発泡体には上
記の如き素材が必要であり非常に好都合なＩＪ　ＩＪ　
ｗ−となる。

また、本発明でいう各特性の掬定及び評価は、以下のよ
うｋして行った。

（１）　　密度〔麺／ＷＩ〕 第１７図に示す如き押出発泡原板の厚さ方向上下面及び
、巾方向両側面からスキンを除去した厚さ約１００■、
巾約３００■の断面を有する製品を調整し、第１６図に
示すごとく、巾方向及び厚さ方向を３及び２分割して、
厚さ方向上部から巾方向に３個（Ｌ、Ｃ，Ｒ，）を採り
、体積Ｖ〔−〕、１重量ｒ）から密度ＤＣし／−を求め
る。

（２）　気泡径〔■〕 第４図に示す各方向（Ｘ％Ｙ及び２）毎忙各々の方向の
気泡径ｘ１γ及びｗ　［ｗ　：ｌはム８ＴＭＤ２８４２
に規定する測定法にて、第１９図に示す位置関係から巾
方向（Ｌ、Ｃ，Ｒ，）より各１ケ計ｎ　＝　３の試験片
を採り、ｘ、ｙ、ｚ軸の気泡径！５７ｅｌ（■〕を平均
値で求める。

（３）　　気泡形状：　７７１％及びｙ／ｓ上の方法で
求めた！＊７ｓＺの平均値の比７／ＸＩ７／ｌを計算で
求める。

（４）　　圧縮強度〔匂／−〕 第１８図に示す位置と寸法のサンプルを巾方陣・からり
、Ｃ，Ｒ各１ヶ、長さ方向から２ケづつ採取し、合計６
ケの試験片のＹ軸方向の圧縮強度をム８ＴＭ　　Ｄ１６
２１の測定法で測定し平均値で表わし以下の基準で評価
する。

（６）　　引張強度（Ｃｔ／ｅ１１）及びパラツキ〔憾
〕ＡＩＩＴＭ　　Ｄ−１６２３Ｂ法に基づき第２０図に
より試験片を５０■Ｘ５０ｓｓＸ５０−に調整後、Ｌ、
Ｃ，Ｒより各々４ケづつ合計１２個の試験片に治具な引
張強度を測定する上下面に各々接着する。

ＸＩＰ！ｌＩ及びＺ軸の引張強度の平均値及びパラ・ツ
キは次の方法で計算し、り下の基準で評価′ｆム〔引張
強度の単位：　Ｋｑ　／　ｃ！Ｉ　〕（６）　　熱伝導
率［Ｋｃａｌ／ｍｈｒｌＣ］第２１図の試験用サンプル
３枚を用い、ＡＳＴＭ　　Ｃ−５１８による測定法によ
り、０℃の値を求め、その平均値を以下の基準で評価す
る。巾不足のものは接着剤で継いで試験片とする。

（７）破断伸び率〔−〕及びバラツキ〔−〕引張強度測
定法、ＡＳＴＭ　Ｄ　　１６２３　Ｊ法に基づき指定の
方向（Ｘ、Ｙ及び２）に、試験片を引張夛、破断し九時
の歪量（伸び量）〔−〕を測定し以下の式で計算し評価
する。

試験片は各方向毎に第２０図に基づき合計１２個。

上記破断伸び率のデータ１２個から （８）破断伸び率の比：　ｘｓ：／ｘｙ及びＥｘ／幻破
断伸び率１１ｚ、Ｅｙ及びＥｚ　の２０個の平均値から
各々の比率Ｘｘ７／Ｉｌｙ、　Ｉｌｚ／ｆｌｙを計算す
る。

（９）水蒸気透過率；Ｗｌ’ＴＲＣｆ／ｌｄ”五ｒ〕第
２５図のサンプリング要領で□２５ｍＸ８０’の試験片
３ケを採取し、ＡＳＴＭ　Ｄ３５５に準じて測定する。

２５ｍ厚さでのｒｒｒｉｔは次式で計算する。但し蒸留
水を用いる方法で行う。

Ｇ；重量変化（ｆ） ｔ’、１０の生じた時間巾（ｈｒ　） Ａ；透過面積（−） （１０）熱伝導率の経時変化率 第２１図に示すように抑圧加工した製品を上部よシ厚さ
２５■、巾２００箇、長さ２００■の試験片を採取し、
第２２図に示す装置を用いて測定する。

断熱材２６で囲んだ温度調節機２７を備え九容器２５に
２７℃の水２８を入れ、該容器の開口部側を、前記の試
料片２８により、パツキン３０を介して閉塞する。この
際、試料片の下面と容器内の水面との間は約３０−の距
離を設けるように配置子る。また、試験片２９の上面は
、循環水口３１及び３２から循環される冷却水によつそ
２℃に冷却されていや冷却板３３に密着している。この
ような状態を保って１４日間放置したのち、試料片の表
面をガーゼで軽く拭きとシ、ＡＳＴＭ　　Ｃ５１８に従
りてこのものの熱伝導率λ′　を測定し、あらかじめ試
験前に同じ条件下で測定した熱伝導率λとの変化の割合
λ′／スを求め、次表に従って評価する。

第２４図に示すように５ｆｉｓｍＸＥ験板巾（１７０〜
２７０　ｍｍ　）　Ｘ　３００■の試験板を採シ、上下
面を切削仕上後、第２５図のようにＸ軸、Ｚ軸方向を明
示した試験発泡体３５上下面に１２ｍＸ（１７０〜２７
０５ｗ＋）Ｘ３００ｍの合板（ＪＡＳ規格品）３７．３
８をポリウレタン系２液型極低温用接着Ｊｌｊ　（住友
ベークライト社製：スミタツクに、４９０１７７）３６
で接着し２４時間×２３℃の条件で０．５　！Ｖの加圧
下で熟成硬化させて、試験用パネル３４とし、３枚を製
作、試験する。

１）極低温ニー１６０℃テスト 第２６図に示すように上記試験用パネル３４を一り６０
℃±５℃に内部を温調し九極低温槽３９の中に急激に入
れ、５時間放置後常温に急激に取り出し１時間放置する
。この操作を繰返し、４回行い、４回目に極低温槽３９
から試験ノ４ネル３４を取シ出した直後試験発泡板３５
０４つの面を観察しクランクの有無と発生し良方向を確
認する。１時間後に合板３７．３８１．試験発泡板３５
の境界面にそって１コ歯型スライサーでスライスし、災
に試験発泡板３５の内部に向って約１０＋ｗ厚さで５分
割したスライスサンプルを調整し、各々のスライスサン
プル面に界面活性剤と着色用インクを混合した永を塗付
し、サンプル表面のクラックの有無と方向を調査記録す
る。

なお、極低温槽３ｓ内の温度コントロールは、液体窒素
ボンベ４０から液体窒素配管４１を介して槽内頂部の噴
出ノズル４３に導き、ここで有孔ジャマ板４４に接触し
ながら気化し、ガスは排出口４６から出て槽内の温度を
下げる。液体窒素は槽内の温度計４５とタイマーを連動
させ九コントローλ装置により流量自動調節弁４２の開
閉で液体窒素流量が調節される。

２）極低温ニー１９６℃テスト 第２７図に示すように、上記の試験用パネル３５を断熱
材４７で密閉され友液体窒素浸漬装置４８で試験する。

ステンレス製の深底トレー４ｓに液体窒素５０を液体窒
素ボンベから直接、液体窒素配管４１と液体窒素導入弁
５１を介して導入後、上記試験用パネル３４を急激に液
体窒素５０内に充分浸漬するように入れ、鉄製サポート
５１の上にあらかじめ液体窒素中で′冷却済の゛鉄製重
錘５２をのせ、３０分関連続浸漬した後、上記試験パネ
ル３４をふん囲気中に取シ出し、通風しながら１時間放
置する。この操作を４回行い、極低温−１６０℃のテス
トで行つ九と同様の装置と方法で発泡体外面、内面のク
ラックの有無と方向を調査記録する。

各々のテスト温度条件について、３ケの試験パネルの調
査記録の結果をもとに以下の基準に従って評価する。

（２）パイプ押面げ加工性 第２８図に示すように、試験用発泡体厚さく２５．３７
．５及び７　！Ｓ　ｗ　）　Ｘ巾（２００ｗ　）　Ｘ長
さく　Ｓ　ＯＯｍ　）の評価用サンプル５３を調整後第
２９図の外径約１１４箇（１００，４）の鉄製パイプｓ
４、に対しＸ軸方向をその確率にそわせて押曲け、少く
ともパイプの半円周（Ａ−Ａ線）を超えるまで密着させ
る。

その押曲げ加工性について以下の基準で評価する。

第３０図に示すように、試験発泡体５３４、のＸ軸方向
を熱成形用鉄製パイプ５４の外径（１１４■、１００Ａ
）Ｋ直角に添わせて押曲げた後、０．３ｍの亜鉛引き鉄
板５５を押曲げた試験発泡体５６の上に完全に覆った後
、緊張用バンドＳ７でその両端を固定した後、 発泡体部分が上部に位置するように８５℃に温調した熱
風オープンに入れ、４５分間加熱後、取シ出し大気中で
２時間放冷する。

亜鉛引き鉄板５５を外して、パイプに刻印した半円周直
径部Ａ−Ａ線上で、パイプ外表面と成形体Ｓ６のすき間
５Ｂ、Ｓｓを一単位で計測その結果を以下の基準で評価
する。

仏４）パイプカバー断熱性 厚さ３７．５　ｍ　Ｘ巾２００　ｗｍ　Ｘ長さ５００■
の材料を２枚作り、その中の１枚を第２９図の如く外径
１１４ｍのパイプにＸ軸方向をその曲率にそわせて押曲
げ、次に他の１枚を同一方向にしてすでに押曲げた最初
の板の上に重ねて押曲げ２層となし、第３０図に示す熱
成形パイプカバー製造方法を応用し、８５℃Ｘ４５分加
熱、２時間放冷の条件で熱成形し、長さ約２００ｍの１
層２円弧状パイプカバーに調整する。第１層用パイプカ
バー６１．８２及び第２層用パイプカバー８４．＠５を
各々４組づつ準備し、第３１図に示す断面構造体６０を
次に示す要領で施工する。

、１対の１層２円弧状の第１層用パイプカバー８１．６
２をステンレス３０４のパイプ、５４（直径１００，４
．長さ約８００　ｗｍ　）に装置し目地部はポリウレタ
ン系極低温用接着剤（西独ヘンケル社展マクロブ２スト
ＵＫ８６０５Ｐ／ＵＫ５４００）で接着固定し、同様の
方法で第３２図の側面で示す、ように第一層の施工を終
える。

パイプカバー各対間の目地部６９及び仕切フランジＴＯ
の間の目地部Ｔ１、は同上の接着剤を使用する。次に長
さ方向及び円周方向の目地部が重ならめようにずらしな
がら、第２層用パイプカバー６４．６５等を順次施工す
る。第２層の外表面にポリウレタン系マスチックにチア
−ス社製：エラストナートＡＮｏ９８４０Ａ）を約２．
５■塗付して防湿層６６とする。４日間熟成放置後、第
３２図の極低温実用配管テスト装置６．７に接続し、液
体窒素ボンベ４０からフレキシブルパイプ４１と手動バ
ルブ４２を介して液体窒素５０を急激に導入して内面を
常に一１９６℃に６時間維持し、内部の液体窒素５０を
パルプ６８から急激に抜取シ空にして２３℃×８０％（
湿度）のふん囲気で１２時間自然放置して昇温させる。

この操作を合計３回繰返して試験体の防湿層上の表面状
態を観察して、表面結露の有無、水着の有無を記録し、
以下の基準で評価する。

α５）パイプカバークラック抵抗性 前記のパイプカバー断熱性の試験終了後直ちに極低温実
用配管テスト装置６Ｔ上の保冷部分を注意深く分解し、
第１層のパイプカバー６１６２群及び第２層のパイプカ
バー６４．１１５群の内外面を観察し、クラックの有無
及びクラックの方向性を目視あるいは「パネル極低温抵
抗性」評価試験で用いたカラーチェックで調べ、その結
果を記録し、下記の基準で評価する。

なお、本発明の発泡体製造の実施例、比較例で使用し九
スチレン樹脂の代表特性については測定法を以下に記す
。

■ポリマー粘度 トルエン３０℃での極限粘度は、約０．８３であった。

■スチレン単量体 ガスクロマトグラフィ法（検出器ｙｒｎ）で分析定量し
た値で表わし、０．２０重量−を示した ■スチレン三量体 ポリマーをメチルエチルケトンに溶解し、更にメタノー
ルを加えてポリマー分を沈降させ、その上澄液をシリコ
ンｎｃ−４１０／Ｃｈｒｏｍｏｚｏｒｂ　−Ｆを充填し
たガスクロマトグラフィ（検出器１’ｌＤ）で、分析定
量した値で表わし、０．８７重量−を示し友。

実施例　１゜ スチレン単量体含量が０．２０重量−、スチレン三量体
含量が０．８０ｉ量チを含むスチレン樹脂をスクリュー
型押出機、発泡剤注入混合機、冷却機、板状物成形用の
ダイスからなる押出発泡装置にて発泡を行った。

ポリマー１００重量部、難燃剤２重量部、造核剤０．０
３〜０．１重量部からなる原料を押出機スクリューホッ
パ一部に連続供給し、発泡剤注入混合機にて、ジクロロ
ジフルオルメタンとメチルクロライド、１対１からなる
混合発泡剤１２〜１７重量部を加圧注入した。得られた
混合物は、続いて冷却機にて加圧下のもとで混和、冷却
され、最終的に樹脂温度は、９０〜１１８℃に調整され
九。

続いて発泡剤混合樹脂は、ダイスより大気圧下に押出さ
れ、同時に発泡された抑圧加工用素材発泡体を得た。

この際、気泡径ｘ、ｙ及び２からなる気泡形状ｙ／ａｔ
及びｙ／ｚが、各々１．１〜１．２５、及び１．１〜１
．１７．断面の大きさは約１１０■Ｘ３５０ｍとなるよ
うに一定に維持して、製造条件を調節し、気泡径ｙと密
度りのみ調整して各々、０．０７〜１．６艶、約２１，
５〜７７　Ｋｇｌｄの範囲の発泡体を得喪。

密ｖＬ２１、Ｋｔ／ｉ以下のものについては、更に２〜
６分間１００℃のスチームで、２次発泡して、約１５．
５〜２０（ｑの密度に調整して、特殊低密度素材とした
。

これらの押出板状体から第１７図に示す断面的１００ｍ
Ｘ３００■Ｘ２，０００−の抑圧加工用素材を製造した
。

これらの素材を第９図に示す機械的抑圧装置で、本文記
載の製造方法に準じて、Ｘ方向を抑圧加工し、次いで、
Ｚ軸方向を抑圧加工した。特にこの際の主要条件は第８
表に示す通シのものであった。

抑圧加工後の製品の気泡形状３’／”ｓ　ｙ／ｚは各々
１．２〜１．４の範囲でほぼ一定となった。

抑圧加工後の発泡体について各々本文記載の方法によっ
て、密度、Ｄ、Ｙ方向の気泡径ｙ１気泡形状ｙ／ｘ　ｚ
　ｙ／ｚ　　を測定した。更に、これらの発泡体につい
て圧縮強度（Ｙ方向）、引張強度（Ｘ及びＺ方向）、引
張強度のバラツキ（Ｘ及びＺ方向）及び、熱伝導率（Ｙ
方向）について、本文記載の方法で測定し、評価した結
果を第１表に示した。

即ち、第１表の総合結果に基づき、本発明の目的を満す
もの（Ｏ印）最も好しいもの（◎印）、満さないもの（
×印）Ｋ区分し、その評価結果を、たて軸に密度（Ｄ）
〔秘讐〕、よこ軸に発泡体のＹ軸方向の気泡径（ｙ）を
目盛ったグラフにプロットし、その分布状態を分析した
その結果を第５図に示す。

第５図の結果によると、本発明の目的を満す発泡体は座
標点（気泡径ｙ１密度Ｄ）で示すと、（１，０，５５）
、（０，２５，１００）、（０，０５゜１００）、（０
，０５，２６，５）及び（１，０，２０）を直線で結ぶ
五角形の範囲内に、更に望ましくは、（０，８，５５）
、（０，２５，９３）、（０，０７゜９３）、（０，０
７，２８，５）及び（０，８、２３，５）を直線で結ぶ
五角形の範囲になければならないことを示す。

換言すれば、本発明の発泡体は、押圧加工された発泡体
の密度Ｄ（Ｋｔ／ｄ　〕が約２０〜１００及びＹ方向に
測った気泡ｆｆ１ｙ［ｍ）が約０．０５〜１の範囲であ
って、ｙとＤとの間において、（−７５Ｊｏｙ　ｙ＋５
５）≧Ｄ≧（−ｓ　ｔｏｙ　ｙ＋２０　）の関係を満し
、更に望ましくは、密度Ｄ　（Ｗｎｌ　）が約２３〜９
３気泡径ｙ〔−〕が、０．０７〜０．８′の範囲であっ
て、ｙとＤの間に、 （−７６Ｌｏｇ　ｙ＋４８）＞ｊ）≧（−５１ｏｇ　ｙ
＋２３）の関係を満すことが必要であることが分る。

第　　８　　表 加工条件 カロエまでのエージング日数　　　＝１日加工厚さ　　
　　　　　　　　　　：１００ｍ５加工速度（入口ベル
）　）　　　　　：　１２　ｍ、リーＣ圧縮率（出入口
ベルト速度比）　　　　：　２２／２１〜２８／２１押
圧距離（人、出口ベルト軸間距離）　　：２００■押圧
固定時間　　　　　　　　　＝３゜６秒加工回数　　　
　　　　　　　　　＝１〜３回実施例　２゜ 実施例１．と同様のスチレン樹脂（ス、チレン単量体：
０．２０重量％”）（ＸｆＶ／三量体：０．８０重量Ｉ
ｓ）を使い同一の装置と方法を繰返して、抑圧加工用素
材を製造した。

この際素材密度を約２１〜５５　ｖ−１Ｙ方向の気泡径
ｙを０．１〜０．７５ｍとして実施例１．０好しい値の
範囲に調整し九上で、□気泡形状ｙ／：ｇ：、　ｙ／ｚ
の影響を検討出来るように各々約０．７〜２に調整して
押、圧加工用素材を製造した。これらの素材を第９図の
機械的押圧装置で、本文記載の製造方法に従い第８表に
記載の主要加工条゛□件と上記の素材を組合せることに
よって、気泡形状ｙ／ｓｃ及びｙ／ｚの値が０．８〜３
．２５の広い範囲の２軸方向に押圧された評価用発泡体
を製造した。

得られた抑圧加工発泡体は、実施例１．の結果をプロッ
トした第５図において、密度りとＹ方向の気泡径ｙの関
係において、最亀望ましい範囲、即ち、座標点（０，８
，５５）、（０，２５，９３）。

（０，０？、９３）、（０，０７，２８，５）及び（０
，０８，２３，５）を直線で結ぶ五角形の中に存在する
ものであった。　　゛ これらの発泡体について、実施例１．と同様の本文記載
の方法により同様の評価項目と基準で気泡形状ｙ／ｘ　
、　ｙ／ｚで評価し九結果を第２表に示した。

第２表の結果から、本発明の目的を満す密度Ｄ〔（讐〕
が、約２０〜１００堅臂、Ｙ軸方向に測った気泡径ｙ〔
■〕が０．０５〜ｌの範囲でｙとＤの間において、 （−７５Ｌｏｇ　ｙ＋５５　）≧Ｄ≧（−５Ｌｏｙ　ｙ
＋２０）の関係を満したものであっても、気泡の寸法形
状７／Ｚ　、　９／Ｘは各々ｙ／：ｚ：≧１．０５　、
３１／２　ｋ　１．０５でなければならない。

上記すべての評価特性をより高水準に達成するためには
、気泡寸法形状は各々ｙ／ｘ≧１．１０　。

ｙ／ｚ≧１．１０である方が好しいことが分る。即ち、
本発明の目的を最高水準で達成する発泡体は、密度１）
　（１’ｑｉ讐〕が約２３〜９３、気泡径ｙ〔■〕が０
．０７〜０．８でかつ密度りとＹ方向の気泡径ｙとの関
係で、 （−７５ｔｏｇ　ｙ＋４８）≧ｎ　＞　（−ｓ　ｔａｇ
　Ｊ＋２３　）を満し、かつ気泡形状ｙ／−≧１．１．
　ｙ／ｚ≧１．１を満すことが必袂で、Ｙ軸に長径の気
泡群の集合体でなければならないことが分る。

鳥 実施例３ 実施例１〜２と同様のスチレン樹脂を使い、同様の押出
成形装置と方法を繰返して、同一断面の抑圧加工用表材
発泡体を２種類製造した。各々密度りが２７ｖ−１５０
（篤Ｙ方向の気泡径１が０．６１ｍ、９．１１ｍ、気泡
形状ｙ／ｘ及びｙ／ｓが各々１．２０と１．１５及び１
．２５と１．２０のものであった。

これらの素材を第０図に示す抑圧装置で本文記載の製造
方法に準じて、初めにＸ方向、次いで２方向に抑圧加工
した。この際第０表に示す押圧加工条件の中、圧縮率と
、加工回数のみを適宜選択し他は同一条件で行い、発泡
体Ｘ軸、２軸方向の破断伸び率Ｅｘ、Ｅｓ、それらの比
率！ｉｘ／ｍｙＳＥｘ／Ｍｙ及びＹ軸方向の水蒸気透過
率の影響を検討するための評価素材を製造した。

比較のために、未加工のもの（実験Ｎ１１１３）及び、
Ｘ方向のみ加工したもの（実験−１２４〜１２７）と２
方向のみ加工したもの（実験Ｍｌ　１１５〜１１８）も
製造し九。

各々の発泡体について、本文記載の方法で、密度Ｄ１気
泡径ｙ、気泡形状ｙ／ｘ及び１７ｍ　−、Ｘ　＠　Ｚ及
びＹ方向の各々の破断伸び率１！、ＩＩＩ、ＩＦ、！方
向とＹ方向の破断伸び率の比ハ１ｙ及び２方向とＹ方向
の破断伸び率の比、Ｉｓ／Ｉｙ及びＹ方向の水蒸気透過
率ＰＦ　（ｆ／ｄ・ｋｒ）を測定し、更に本文記載の評
価特性、即ち、Ｘ及び２方向の破断伸び率Ｈｚ、Ｅｘの
バラツキ、Ｙ方向の熱伝導率の経時変化率、Ｘ及び２方
向の一１６０℃と一１９６℃における各々の極低温抵抗
！ｉ！に着目して本文記載の方法と基準で評価し、各々
の結果とそれらを総合評価した結果を第０表に示した。

即ち、第０表の結果の理解を深めるために、たて軸に２
方向に測った破断伸び率１！　Ｃ％）を、よこ軸には、
Ｘ軸方向に測った破断伸び率１ｘ（Ｘ）を目盛り、本発
明の目的を満すもの（○印）、蛾高水準を満すもの（◎
印）、満さないもの（Ｘ印）Ｋ区分してプロットし、各
々の発泡体の破断伸びの方向性を表現し九のが第０図で
ある。又、えて軸に２方向とＹ方向の破断伸び率の比、
Ｅｌ／ＩＦを、よこ軸には、Ｘ方向とＹ方向の破断伸び
率の比、ＩＣ３７Ｅｙを目盛シ、本発明の目的を満すも
の（Ｏ印）最高水準のもの（◎印）満さないもの（×印
）Ｋ区分してプロットし、よく伸びる方向ｘ、ｚ方向と
伸びが非常に少い方向Ｙの伸び率の分布の関係を表現し
たのが第０図である。

第０図の結果によると、本発明の目的を満す発泡体は、
Ｘ軸方向の破断伸び率Ｅｘと２方向の破断伸び率ｌｅｇ
との関係が少くとも （８Ｅｘ　−５６）≧Ｅｘ　＞　（ｓ　ｌｘ　＋　７　
）　　かつＥ＋ｓ≦（９０−Ｅｘ）でありＥｘ　、　Ｅ
ｘは各々６０≧Ｅｌ≧８６０≧ｍｓ≧８〔％〕の値の範
囲に分布していることが分る。

座標点（Ｘ軸方向破断伸び率Ｅｘ　、　Ｚ軸方向の破断
伸び率ｍｓ　）の関係で示すと、（８，８）、（６０，
１４，６）、（６０，３０）、（３０，６０）及び（１
４，５，６０）を直線で結ぶ五角形の範囲内でなければ
ならない。

更に極低温断熱材としての機能をよシ高め、−１９６″
Ｃの液体窒素の保冷材として考え、他の特性も最高水準
にある本発明の発泡体では、Ｅｘ。

Ｅｌが各々４０≧Ｅｘ≧１２かつ４０≧Ｈｚ≧１２の範
囲でｍｓ≦（５２−１りの関係を満すものでなければな
らず、これを同様に座標点で示すと（１２，１２）、（
４０，１２）及び（１２，４０）を直線で結んだ三角形
の線上を含む範囲内にある。

一方、３軸方向Ｘ、Ｙ、Ｚ軸間の破断伸び率Ｅｘ　、Σ
ｙ、ＩＣｓの分布の関係を示す第７図の結果によると、
本発明の目的を満す発泡体は、上述の条件を満した上で
各々の破断伸び率の比Ｅｘ／Ｅｙ　−。

Ｉｓ／ｍｙが、各々８．３　）　Ｅｘ／Ｅｙ　＞　１．
８．８、３　＞　Ｉｓ／’！ｊｙ　＞　１．８及びＥｘ
　＋　Ｉｍ　（１２１ｙの関係を満すものでなければな
らない。即ち、座標点（ｖ、、　＊　ｚ、　）　　で示
すと、（１，８，１，８）、（８，３，１，８）、（８
，３，３，３）、（３゜３　、８．３　）及び（１，８
、８，３）　　を直線で結ぶ五角形の中にあることが分
かる。

責に、第３表の評価項目であるＹ軸方向の水蒸気透過率
Ｐｙ　（ｆ／ｒｔ　ｈｒ　）について述べると本発明の
目的を達成する発泡体は、断熱性の長期使用中の劣化を
押えるために、この値が少くとも１．５以下である必要
が分かる。

長期的な断熱性能の維持を重視するならば、Ｐｙの値は
１．０以下であれば更によい。

と、本発明を達成する丸めの発泡体は、上述の第１表及
び第２表の結果を充分溝すものであっても、ｘ、ｙ及び
２軸の破断伸び率Ｅｘ、Ｂｙ、Ｅｘ　が各々６０＞Ｅｘ
≧８１！＋１．６０≧ｍｓ≧８［有］の範囲で（８１ｅ
ｘ−１５６）≧Ｉ’ｍ≧（ｓ　ＥＸ　＋　７）及びＩｃ
ｍ＜（９Ｇ−１ｘ）の範囲にありかつ８、３　＞　ＩＶ
ｔｙ　＞１．８．８−３　＞　Ｉφｙ　＞　１．８及び
１！＋ＩＫ＜１２１Ｆの関係を満し、Ｙ軸方向の水蒸気
透過率（ｆ／ｎ／、　ｈｒ　）が１．５以下であらねば
ならない。

本発明の発泡体が、液化窒素の極低温にも耐えかつ長期
的な断熱性能の維持も重視した最高水準の目的を達成す
るには、第１表〜第２表の結果を満すと同時に、Ｅｘ、
ｍｙ及びＩｍが、４０≧Ｈｚ≧１２ω。

４０≧Ｅｓ≧１２＠及び１ｚ≦（５２−Ｅｘ）の範囲を
満しかつ、８．３）Ｉいｙ　＞　１．８．８、３　＞　
Ｉｓ／’ｉｊＦ　＞　１．８及びＩｘ＋Ｉｍ（１２１ｙ
でかこまれる範囲に３軸（ｘ、ｙ、ｚ）間の破断伸び率
の分布があり、かつＹ軸方向の水蒸気透過率Ｐｙ　（ｆ
／ｎ？、　ｈｒ　）が１．０以下であれば、よシ好まし
いことが分る。

第１．２．３．図は、本発明でいう二輪方向に伸時性が
大舞い発泡体気泡構造の代表例示で、実験亀９００発泡
体を、第４図に示す概念に従って、ｘ。

ｙ、ｚ軸方向に直観し九拡大写真図（５０倍）セある。

同第１図はＸ軸方向、第２図はＹ軸方向、第３図はｚ軸
方向のそれを、示す、第１図、２図及び３図によると、
本発明の発泡体の内部のシワの状態をｘ１Ｙ％ｚ軸の三
方向から見て全体的に表現すると、いずれの軸方向から
見ても気壁にシワが見えるが、そのシワの方向と存在す
る気泡壁をよく観察すると、ｚ軸方向（第１及び２図）
とＸ軸方向（第２及び３図）の気泡壁には、多くのシワ
が存在するが、Ｙ軸方向（第１及び３図）の気泡壁には
、あまりシワが存在しないという、気泡壁のシワに分布
と方向性があることが分かる。このシワの分布と方向性
は、本発明の発泡体の製造法によって形成される特殊な
シワと考えられ、更にこのシワそのものが、発泡体の密
度、気泡寸法、形状と相俟って、上述したＩ！ｘとＩｓ
の関係、ＥｘとＩＦ及びＩｓと１７の比率関係及び水蒸
気透過率との関連を考慮すると、これらの緒特性は、゛
上記のシワの種類やシワの分布、方向及び量の状態を示
す本発明の発泡体の重要な構造指標になっていることが
分かる。

実施例４゜ 実施例１〜３にかけて、発泡体密度りとＹ方向気泡径ｙ
の関係、気泡形状ｙｒ／ｘとｙ／ｓ、Ｙ方向水蒸気透過
率Ｐ１と、３方向の破断伸び率Ｅｘ　、　Ｅｔａ及び１
７の関係を個別に評価したので、これらの客観性を高め
る意味で、本発明の発泡体と比較発泡体について、本発
明で臭備すぺ舞すべての特性を総合評価した結果を次に
示す。

即ち、使用するスチレン樹脂は、実施例１〜３と同様の
ものを用い、素材発泡体密度は、約１６゜２３．２７．
５０及び７７（９、Ｙ方向の気泡径１は約０．１〜１．
３！）ＩＩｍ、気泡形状ｙ／ｘは約０．７５〜１．２５
、ｙ／ｍは約０．７５〜１．２５の組合せで、素材発泡
体を製造した。

更にこの素材発泡体を本文記載の方法により、第８表の
主要加工条件の中で選び、比較発泡体としてＸ軸又は２
軸のいずれか一方のみ抑圧加工したもの（実験Ｎ１１４
０〜１４１及びＮ１１４４）全く押圧加工しないもの（
実験亀１３８〜１３９）も追加して、第４１！！の発泡
体構造及び特性項に示す評価用発泡体を作成した。上記
素材発泡体及び加工発泡体について、各々本文記載の方
法で、本発明でいうすべての評価特性を評価し、その結
果を第４表に示した。

実用性を考慮して、第４表では、その総合評価の基準は
以下の通りとした。

◎；すべての特性が○のもの Ｏ；Δがあるが大部分がＯであるもの ｘ；Ｘがあるもの 第４表の結果によると、本発明の発泡体は本発明の目標
とする評価項目のほとんどすべてを高水準で満足するも
のであるのに対し、比較のものは、本発明でいう構成要
件のいずれかが欠如しているために、目標とする評価特
性を満しきれない発泡体となっていることが分かる。

この結果は、上述した第１〜第３表の結果とは、全く矛
盾がないことが分かる。

実施例５ 実施例３で抑圧加工した本発明の発泡体の中から５種及
び比較の丸め本発明の目的を達成出来ない２軸方向抑圧
加工発泡体１種及びＸ軸方向のみ伸び特性の大きい１軸
抑圧加工発泡体３種類を用いて、本発ｑｓｏ発泡体のパ
イプカバーや、円筒あるいは球面形状タンク等への応用
適性を評価するため、パイプへの抑圧曲げ加工性、パイ
プカバーとしての熱成形性、熱成形され九パイグカバー
の断熱性及びクラック抵抗性について本文記載の方法で
実験、評価した。

使用した抑圧加工済発泡体は、厚さ１００■を適宜２６
ｍ、３７．５ｓｚ、及び７５■にスライスし、保冷厚さ
が合計７５■となるような組合せを選択し、１層、２層
及び３層の構造とし、７５■の厚さ１層の場合のみ１！
２円弧をなすパイプカバーの長手及び円周方向共に相法
）加工を施したものを使った外は、平面のつき合せ目地
とした。

実験の諸条件及び評価項目の結果及び総合評価結果は第
６表に示した。

第５表の結果によると、本発明の２軸方向に伸び特性の
大きい発泡体は、外径が１１４−という細いパイプにも
、厚さと抑圧曲げ加工する方向の伸び特性を選択するこ
とにより、大きい力をかけることなく、押曲げ加工が害
鳥に出来るし、必要に志して熟成形固定すれば、施工性
にすぐれ九成形品が簡単に出来、−１９６℃に冷却され
るパイプの保冷材として応用しても７５ｍ５の厚さで全
く表面結露もしない断熱性を示し、全くクラックが起ら
袷すぐれた極低温用の円形又は球形の断熱材であること
が分かる。

１軸方向しか押圧されてないものは、押曲げ加工性や熱
成形性は満すが、パイプの長手７方向に相当する２軸の
伸びがないために、極低温下で発生する材料内の熱応力
を吸収出来ず、全部円周方向のクラックにより破断した
り、対角線方向にもクラックが入ってしまい、断熱材と
しての機能を満せないことが分かる。

実施例６ 発泡体原料としてポリスチレン以外のポリ塩化ビニル樹
脂及びメチルメタクリル酸樹脂の発擲体として次のもの
を使用した。塩化ビニル樹脂発泡体としては市販の５０
■×６００■×９００■のクレゲセ！〔鐘ケ渕化学側製
：、’３３）、２３ｓｍＸ６００ｍＸ９００−のロック
セルボート◇〔フジ化成工業（銅製：Ｇ５００Ｈ）及び
５０■×３００■×９００■のメチルメタクリル樹脂発
泡板〔旭ダウ（株）製試作品〕を抑圧加工用素材とし第
９図の押圧加工装置で第９表の加工条件で加工して、評
価用抑圧加工発泡体４種（実験嵐１６６〜１６９）を得
た。これらについて、第４表に記載した物性項目と実用
性と直結した試験評価項を全部適用し、本文記載の方法
表基準で同様に評価し、その結果及びそれらの総合評価
結果を第６表に示した。

第６表の結果によると、塩ビ樹脂発泡体（実験Ｎ１ｘ６
ｅｈ嵐１ｓｒ）、塩ビ樹脂と無機物のブレンド発泡体（
実験Ｎａ１６ｇ＞及びメチルメタクリル酸樹脂発泡体共
に本発明の発泡体の必要条件を満す発泡体が得られるこ
とが判る。

実施例７ ■　密度が１１．６Ｖ−のポリスチレンの予備発泡粒子
をモールド内に充填し、該モールド内に３ＫＪｄ　Ｇの
スチームを約４０秒間導入して前記予備発泡粒子を加熱
して膨張させると共に、粒子を相互に融着させて発泡ス
チレン樹脂成形品となし、該発泡スチレン樹脂成形品を
モールドより脱型し、７０℃で１２時間熱成した。この
時の成形品の大きさは、１８４０■×９３０露Ｘ４２５
−であった。

次に上記発泡スチレン樹脂成形品を電熱線切断機の気ｌ
ｌ！Ｉ径は各々０．３３箇、０．３１鱈、０．３２−の
平均値を示した。

このボード状発泡スチレン樹脂成形品を下面プレスＩ［
ｒｒ上に型枠Ｔ３及び上部プレス板Ｔ６に抑圧部Ｔ４を
有する５０トンプレス機１２（第３３図に示す押圧装置
）の型枠Ｔ３内に上記ボード状発泡スチレン樹脂成形品
１５を入れ、４０贅の圧力でボード状発泡スチレン樹脂
成形品Ｔ５を圧縮歪９０ＸｔでＸ軸方向に圧縮荷重をか
けた後すぐに上面プレス板Ｔ６を上げこの操作を連続し
て６回行った。Ｘ軸方向に圧縮後得られ九発泡スチレン
樹脂成形品の大きさは、３５０■Ｘ３５０■×２６２−
で密度が１４．５ｖ−であつ九。

■　■で得られ九圧縮前の発泡スチレン樹脂成形品を電
熱線切断機により切断して、３５０ｓｗｇＸ３ＳＯｍＸ
３５０−の大きさのボード状発泡スチレン樹脂成形品と
し、型枠及び抑圧部を有する５０トンプレス機の型枠内
に上記ボード状発泡スチレン樹脂成形品を入れ４０Ｖ−
の圧力でボード状発泡スチレン樹脂成形品を圧縮歪８０
Ｘｔで先ずＸ軸方向に圧縮荷重をかけ九後すぐに上面プ
レス板を上げ、この操作を連続して３回行！いさらにボ
ード状発泡スチレン樹脂成形品の２軸方向面にも前記条
件で、同様の圧縮を行い、得られた発泡スチレン樹脂成
形品の大きさは、３２４■ｘ３５０■×３２４−で、密
度が１３．６ｖ−であった。

■　■で得られ九圧縮前の発泡スチレン樹脂成形品を、
■と同様の大きさ、方法でＸ釉、２軸を圧縮したものを
次に同様の条件でＹ軸も圧縮を行い、得られ九発泡スチ
レン樹脂成形品の大角さけ、３２４■Ｘ３２４−×３２
４■で、密度が１４．７１ｖ’ｄであった。

実施例６の■■及び■で得九圧縮済の材料を用いて本発
明の発泡体に適用した本文記載の方法で、気泡径γ、気
泡形状７／Ｘ及びｙ／ｌ　Ｎ　Ｘ　Ｉ　Ｚ及びＹ友向の
破断伸び率ｌｘ　、ＩＳ　、１７％　Ｘ方向とＹ方向の
破断伸び率の比Ｅｘ　／　Ｅｙ及び２方向とＸ方向の破
断伸び率の比Ｈｚ　／　Ｉｙ及びＹ方向の水蒸気透過率
Ｐ７を測定し、更に実施例４で使ったすべての本文記載
の評価特性について評価しその結果と総合評価結果を第
７表に示し九。本発明の発泡体の必要要件である、密度
Ｄ１気泡径ｙ、気泡形状Ｆ／Ｘ　％　　Ｆ／ｌ　％　　
三方向の破断伸び率Ｈｚ　、　ｍｙ　。

ｍｓ三方向の破断伸び率の比Ｉすｙ　、　ｍｓ／ｍｙ及
び水蒸気透過率Ｐ７について検討してみると、本発明の
発泡体の要件のいずれかが欠けているために目的を達成
していないことが分かる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第３図は本発明の発泡体粒子、構造の
顕黴鋺拡大（ＳＯ倍）写真で、各々Ｘ軸方向、Ｙ軸方向
、２軸方向から見た粒子構造の代表写真図、第４図は上
記Ｘ、Ｙ％２軸方向及び各々の気泡寸法の測定方向（”
＊ｙｔｓ）の表現の理解を渫める意味での概愈図、第６
図は、Ｙ軸方向の気泡！１ｉｙと本発明発泡体密度りの
関係を示すグラフ、第６図は、Ｘ軸方向の破断伸び率Ｍ
ｘと２軸方向の破断伸び率ｍｓとの関係を示すグラフ、
第７図は、Ｙ軸方向の破断伸び率１１に対するＸ軸方向
の破断伸び率ｌｘの比１！／ＩＦとＹ軸方向の破断伸び
率１７に対する２軸方向の破断伸び率Ｉｒｉｓの比Ｅｘ
／Ｅｙの関係を示すグラフ、第８図は、上下前後に一対
づつのロールから成る一軸方向に発泡体を押圧する装置
の原理図、第９図は、本発明の発泡体を製造するのに用
いた上下、前後に一対づつのベル）Ｋよる挟持部から成
る一軸方向に発泡体を押圧する装置の原理図、第１ａ図
は、素材となる発泡体（気泡径０．６■、伸び率Ｅｘ　
、　Ｅｘが各々２ＯＮ、１６Ｎ）の気泡形状ｙ／ｘ　　
と最終発泡体が示す水蒸気透過率ｐｙとの関係を示すグ
ダフ、第１１図は、素材発泡体の発泡成形後抑圧加工（
伸び率ｌｘ　、　Ｅｘは各々２ＯＮ、１６Ｎ、製品厚さ
２５■）されるまでの経過日数と得られ九発泡体が示す
水蒸気透過率ＰＦの関係を示すグラフ、第１２図は素材
発泡体の抑圧加工までの同じ経過日数と得られた発泡体
のＸ軸方向破断伸び率Ｎｘ（機械的圧縮率はＸ軸、２軸
共に３７ＸＸｉ回）を発泡体厚さ２５■と１００−で区
分し九グラフ、へ 第１３図は抑圧加工前発泡体素材の厚みと加工による厚
さの減少量を加工装置による関連で示すグラフでΔ印は
第８図装置の製造例、Ｏ印は第９図装置の製造例、第１
４図は第９図の加工装置の抑圧距離と得られた発泡体の
Ｘ方向破断伸び率Ｅ！のバラツキ（標準偏差）の関係を
示すグラフ（機械内の圧縮率２０Ｘ、Ｘ軸方向破断伸び
車中２０％、２軸方向の破断伸び車中１６に）、第１５
図は第１２図の装置を用いて、出口側の挟持ベルト間で
の発泡体の圧縮固定時間と得られる発泡体のＸ軸方向の
破断伸び率Ｅ！との関係を示すグラフ（機械的圧縮率＝
ａｙＸｓＺ軸方向の伸び率Ｅ手−２０〜２８Ｎ）、第１
６図は第９図の装置を用いた抑圧加工順位（Ｘ軸が先か
錬か）によるｚ軸方向破断伸び率Ｅｓのバラツキの変イ
仁を示すグラフ、第１７図は押出成形装置から成形され
た発泡体の原板の形状と表皮を含む不均一層を切削仕上
した後との寸法関係を示す概念図、第１８図〜第２１図
までは、発泡体の性能評価のためのサンプリング位置と
寸法を示す図で、第１８図は密度と圧縮強度用のもの、
第１９図は気泡径Ｘｙ７＋”用のもの、第２０図は引張
強度と破断伸び率及びそれらのバラツキ用のもめ、第２
１図は熱伝導率及び熱伝導率の経時変化用のもの、゛第
２２図は熱伝導率の経時変イε特性を評価するための加
速吸湿させる九めの装置の原理図、第２３図は水蒸気透
過率Ｐ７測定用、第２４図は発泡体の極低温抵抗性評価
用パ、ネル素材のサンプリング位置と寸法を示す図で、
第２５図は、極低温抵抗性評価用ノくネルを示す図で、
第２６図と第２７図はノくネルでの極低温抵抗性を評価
するための装置の原理図で、第２６”図は約マイナス１
６０℃のふん囲気でのテスト装置用、第２７図は液体窒
素中への浸漬テスト装置用を示し、第２８図はパイプカ
バー成形性評価用及び熱成形用サンプリング位置と寸法
を示し、第２９図はパイプカバー押曲加工性評価用治具
の原理図を示し、第３０図はノ（イブカッ（−熟成形用
固定治真の原理図を示し、第３１図は〕くイブカッ（−
極低温配管施工テストの施工断面の一例図を示し、第３
２図はパイプカバー極低温配管施エテスト装置の原理図
と施工配管長さ方向断面を示す図で、第３３図は上下方
向に作動する圧縮加工機の原理を示す図である。 １　人口側上部駆動ロール ２　１　下部 ３　出゛口側上部　　１ ４　１　下部　　１ ５、＠　挟圧装置 Ｔ　未加工発泡板 ８　押圧加工済発泡板 ９　人口−上部ベルト式挾持体 １０　　Ｉ　下部　　　Ｉ′ １１　出口側上部　　　１ １２　１　下部　　　Ｉ Ｉｓ、１４　　挟圧装置 Ｉｓ、１６，１７．１８：補助ロール群１１１．２０，
２１，２２：挾持用ベルト２３　未加工発泡板 １　２４　押圧加工済発泡板 ２５　　断熱材 ２１　容器 ２７　温度調節機 ２８水 ２Ｉ　試験片 ３０　パツキン ＄１，３２：循環水出、入口 ３３　冷却板 ３４　極低温抵抗性試験パネル ３５　試験発泡体 ３６　ウレタン系極低温用接着剤層 ３７．３８３合板 ３９　極低温槽 ４０　９体窒素ボンベ ４′１＃　　　配管　　　　　　　　　。 ４２　流量自動調節弁 ４３　液体窒素噴出ノズル ４４　有孔ジャマ板　　　。 ４５　温度針□ ４６　窒素ガス排出口 ４１　断熱材 ４８　液体窒素浸漬試験装置 ４９　深底トレー ＳＯ液体窒素 ５１　液体窒素導入弁 ｓｓ　パイプカバー加工性評価用試験片ｓ４　ステンレ
ス３０４製パイプ ｓｓ　！鉛メッキ鉄板 Ｓ６　押曲げた試験発泡体 ｓｙ　　緊張用鉄製バンド ＳＳ、Ｓ・　成形用パイプと成形体のすき間１０　　パ
イプ施工断面構造体 ６１、＠２　　第１層用Ｖ２円°弧成形パイプカバー６
３　長さ方向目地部 ＠４．＠Ｓ　　第２層用Ｖ２円弧成形パイプカバー６６
　防湿層 ６Ｔ　極隼温寒用配管試験装置 ６Ｓ　液体窒素排出弁 ・・　θ周方向目地部 ｙｏ　　仕切フランジ Ｔ１　パイプカバ、二ゝ＼と仕切７ランジ部の接着剤層
７２５０’）ンプレス機 Ｔ３　！１枠 Ｔ４　押圧部 ７５　　ビーズ製ボード状発泡スチレン樹脂成型品Ｔ６
　上面プレス板 ７Ｔ　　下藺プレス板 代理人三　宅　正　夫　他１名 第１１！１ 、　　　嶌２図 集３１￥１ 第４図 発 泡 体 ： （Ｄ） 第５図 Ｙ方向気泡径（ｙ）　　（ｍｍ） 第３１図 ５６ 第３２図 第３３図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）気泡壁にシワを有した独立気泡構造の直方体様の
   発泡体であって、該気泡を互に直交する三軸（Ｘ％Ｙ、
   Ｚ軸）方向に測定した各々の平均気泡径（Ｘ−ｙ％　ｚ
   ）〔■〕が、核発泡体密＆（ロ）（Ｋｆ／ｍ３〕（約２
   ０〜１００　ｈ／ｍ”　）との間で、０．０５≦ｙ≦１
   ．０〔■〕、ｙ／ｘ≧１．０５、ｙ／ｚ≧１．０５の範
   囲において（７５ｌｏｇ　ｙ＋５５）≧Ｄ≧（−５１ｏ
   ｇ　ｙ＋２０）の関係を満し、Ｙ軸方向の水蒸気透過率
   Ｐｙ（ｇ〜・ｈｒ〕が１．５以下の値を満し、更にこの
   発泡体をＸｌＹ％２の軸方向に各々引伸ばしたときに、
   各々の方向の破断伸び率ＥＸ％　ＥＦ％　Ｚｙ　（％）
   の間に６０＞　Ｅｘ　＞８．６０　＞　Ｅｚ≧８の範囲
   において（８Ｅｘ−５６）≧Ｈｚ＞ｓ、　３　〉Ｅ＝＞
   　１．　ｓかつＥｘ　＋　Ｅｙ　＜　１２Ｅ３’の関係
   の伸び特ｙ 性を有することを特徴とする合成樹脂発泡体。