JPS5853363A - 溶鋼レベルの検出方法 - Google Patents
溶鋼レベルの検出方法Info
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- JPS5853363A JPS5853363A JP15090281A JP15090281A JPS5853363A JP S5853363 A JPS5853363 A JP S5853363A JP 15090281 A JP15090281 A JP 15090281A JP 15090281 A JP15090281 A JP 15090281A JP S5853363 A JPS5853363 A JP S5853363A
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- JP
- Japan
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- molten steel
- mold
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- level
- coil
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
- B22D11/181—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level
- B22D11/186—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level by using electric, magnetic, sonic or ultrasonic means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造設備におけるモールド内溶鋼レベルの
検出方法の改良に関する。
検出方法の改良に関する。
連続鋳造設備に於けるモールド内溶鋼レベルの検出は安
定操業ひいては製品品質の同上を図る観点から非常に重
要なことである。従来、スラブ連続鋳造設備などで実用
化されている溶鋼レベル検出方法は、温度による検出方
法、渦流法による検出方法、゛磁気抵抗による検出方法
、放射線透過量に基づく検出方法等があり、以下これら
の方法について説明する。
定操業ひいては製品品質の同上を図る観点から非常に重
要なことである。従来、スラブ連続鋳造設備などで実用
化されている溶鋼レベル検出方法は、温度による検出方
法、渦流法による検出方法、゛磁気抵抗による検出方法
、放射線透過量に基づく検出方法等があり、以下これら
の方法について説明する。
α）、温度による検出方法。
この検出方法としては、第１図に示すようにモールド１
の側壁に１個または複数個の熱電対２・・・を埋設し、
これらの熱電対２・・・によリモールド壁部の温度変化
を検出し鋳型円の溶鋼レベル３を検出する方法と、第２
図に示すようにモールド１内の溶鋼面上に熱電対２を配
置するとともに、この熱電対２を検出温度一定となるよ
うに位置制御し、この熱電対２の移動量から溶鋼レベル
３を検出する方法とがある。
の側壁に１個または複数個の熱電対２・・・を埋設し、
これらの熱電対２・・・によリモールド壁部の温度変化
を検出し鋳型円の溶鋼レベル３を検出する方法と、第２
図に示すようにモールド１内の溶鋼面上に熱電対２を配
置するとともに、この熱電対２を検出温度一定となるよ
うに位置制御し、この熱電対２の移動量から溶鋼レベル
３を検出する方法とがある。
しかし、１者の検出方法は熱電対２を埋設するものであ
るため、モールド壁に撹雑な加工を施す必要があり、そ
の加工精度がそのまま検出精度に影響を及ぼす欠点があ
る。一方、後者の検出方法は熱電対２を懸架して移動さ
せる手段が必要であり、保守面で問題がある。
るため、モールド壁に撹雑な加工を施す必要があり、そ
の加工精度がそのまま検出精度に影響を及ぼす欠点があ
る。一方、後者の検出方法は熱電対２を懸架して移動さ
せる手段が必要であり、保守面で問題がある。
（２）、渦電流による検出方法。
この検出方法は、第３図のようにモールド１円の溶鋼面
上にアーム４を介して検出コイル５を配置し、励磁電流
の供給によって発生する検出コイル５の磁束を溶鋼３ａ
に与えて渦電流を生じさせ、この渦電流の変化による検
出コイル５のインビデダンスの変化から溶鋼レベル３を
検出する方法と、第４図に示すようにモールド１の側壁
に検出コイル５を埋設し第３図と同様に渦電流の変化に
よる検出コイル５のインピーダンスの変化から溶鋼レベ
ル３を検出する方法とがある。
上にアーム４を介して検出コイル５を配置し、励磁電流
の供給によって発生する検出コイル５の磁束を溶鋼３ａ
に与えて渦電流を生じさせ、この渦電流の変化による検
出コイル５のインビデダンスの変化から溶鋼レベル３を
検出する方法と、第４図に示すようにモールド１の側壁
に検出コイル５を埋設し第３図と同様に渦電流の変化に
よる検出コイル５のインピーダンスの変化から溶鋼レベ
ル３を検出する方法とがある。
この場合、特に１１ 老の検出方法は検出コイル５が大
形化すること、また後者の検出方法は前述する温度検出
と同様にモールド壁の加′工並びにその加工精度が検出
精度に影響を及ぼす欠点がある。
形化すること、また後者の検出方法は前述する温度検出
と同様にモールド壁の加′工並びにその加工精度が検出
精度に影響を及ぼす欠点がある。
（３）、電気抵抗による検出方法。
この方法は、第５図に示すように電極又は抵抗線６を溶
ｆａＳａ中に浸漬させ、モールド壁面との導通あるいは
抵抗値によって溶鋼レベル３を検出する方法である。し
かし、この方法は溶鋼面上にパウダー７が存在するとき
。
ｆａＳａ中に浸漬させ、モールド壁面との導通あるいは
抵抗値によって溶鋼レベル３を検出する方法である。し
かし、この方法は溶鋼面上にパウダー７が存在するとき
。
そのパウダー７の電気特性が検出精度に影響を与える不
具合がある。
具合がある。
（４）、放射線透過量に底づく検出方法。
モールド壁部に放射性物質と検出器とを対向させ、放射
線の透過量を検出器で検出して溶鋼レベルを検出する方
法である。しかし。
線の透過量を検出器で検出して溶鋼レベルを検出する方
法である。しかし。
この方法は、精度的な面の要求は満足できるが、放射性
物質を取扱うために保管、取扱い等に慎重さを必要とし
、またモールド壁の加工が必要となる欠点がある。
物質を取扱うために保管、取扱い等に慎重さを必要とし
、またモールド壁の加工が必要となる欠点がある。
（５）、その他、前述した検出方法以外に、浮子による
検出方法、光学的な検出方法、さらにはガス背圧を利用
する方法等がある。
検出方法、光学的な検出方法、さらにはガス背圧を利用
する方法等がある。
以上のように連続鋳造設備におけるモールド内溶鋼レベ
ルの検出方法は種々存するが、ビレットなどの小口径の
製品を対象とする連続鋳造設備ではモールド１の断面積
が小さいために適用する技術もおのずと限られる。すな
わち、比較的大きな検出器では不適当であり、またモー
ルド壁に遭雑な加工を施すものは費用、時間。
ルの検出方法は種々存するが、ビレットなどの小口径の
製品を対象とする連続鋳造設備ではモールド１の断面積
が小さいために適用する技術もおのずと限られる。すな
わち、比較的大きな検出器では不適当であり、またモー
ルド壁に遭雑な加工を施すものは費用、時間。
保守等の上から好ましいものではない。
本発明は上記実情にかんがみてなされたもので１例えば
ビレットなどの小口径製品の連続鋳造設備においてモー
ルド内の溶鋼レベルを非接触で精度よく検出できる溶鋼
レベルの検出方法を提供することを目的とする。
ビレットなどの小口径製品の連続鋳造設備においてモー
ルド内の溶鋼レベルを非接触で精度よく検出できる溶鋼
レベルの検出方法を提供することを目的とする。
以下１本発明の一実施例について第６図ないし第９図を
参照して説明する。なお、第６図は本発明方法を適用し
た￥ｉ置の構成図、第７図および第８図は原理動作を説
明する図、第９図は実測図である。先ず、第６図に示す
装置構成は、モールド１１の外壁にコイルを外巻して検
出コイル１２とし、かつ同コイル１２のインダクタンス
の変化を信号ケーブル１３を介して検出部１４で検出す
る構成である。１５はモールド１１内に溶鋼液を注入す
る浸漬ノズル、１６はモールド１１から取り出される凝
固化した例えばビレット、１７は溶鋼レベル、１８は電
磁攪拌装置である。
参照して説明する。なお、第６図は本発明方法を適用し
た￥ｉ置の構成図、第７図および第８図は原理動作を説
明する図、第９図は実測図である。先ず、第６図に示す
装置構成は、モールド１１の外壁にコイルを外巻して検
出コイル１２とし、かつ同コイル１２のインダクタンス
の変化を信号ケーブル１３を介して検出部１４で検出す
る構成である。１５はモールド１１内に溶鋼液を注入す
る浸漬ノズル、１６はモールド１１から取り出される凝
固化した例えばビレット、１７は溶鋼レベル、１８は電
磁攪拌装置である。
次に、第７図およびｍｓｏは第６図に示す装置の動作原
理を示す図である。即ち、第７図に示すような円筒形ソ
レノイドコイル１２ｍのインダクタンスＬは、一般に知
られているように（１）式で表わすことができる。
理を示す図である。即ち、第７図に示すような円筒形ソ
レノイドコイル１２ｍのインダクタンスＬは、一般に知
られているように（１）式で表わすことができる。
但し、Ｓはコイル断面積であってπａで表わす。
ｊはコイル長、Ｎはコイル巻数、には長岡係数。
μは透磁率である。
ところで、第７図に示すソレノイドコイル１２ｍに第８
図のように非磁性導体１９を挿入すると、ソレノイドコ
イル１２＄１のインダクタンスＬはコイル１２ｍに挿入
された導体１９の長さＸに比例して変化する。
図のように非磁性導体１９を挿入すると、ソレノイドコ
イル１２＄１のインダクタンスＬはコイル１２ｍに挿入
された導体１９の長さＸに比例して変化する。
Ｌ （ｘ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）したがっ
て、コイル１２ｍのインダクタンスＬの値を検出すれば
、挿入された非磁性導体１９の長さＸを知ることができ
る。今、モールド径を８インチとしたとき、溶鋼レベル
１７の変位に対するコイル１２ｍのインダクタンスＬの
実測値な第９図に示す。これから分るようにほぼコイル
長の範囲でインダクタンスＬは変位Ｘに対して線形に変
化する。変位１−に対するインダクタンスＬの変化量は
７μＨであるからＦ、８の０．４％となり、十分計測で
き、精度的にも十分要求を満足している。
・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）したがっ
て、コイル１２ｍのインダクタンスＬの値を検出すれば
、挿入された非磁性導体１９の長さＸを知ることができ
る。今、モールド径を８インチとしたとき、溶鋼レベル
１７の変位に対するコイル１２ｍのインダクタンスＬの
実測値な第９図に示す。これから分るようにほぼコイル
長の範囲でインダクタンスＬは変位Ｘに対して線形に変
化する。変位１−に対するインダクタンスＬの変化量は
７μＨであるからＦ、８の０．４％となり、十分計測で
き、精度的にも十分要求を満足している。
次に本発明の具体的な実施例について第１０図をもとに
説明する。第１０図において検出コイル１２はモールド
１ノの壁に敷設されている。
説明する。第１０図において検出コイル１２はモールド
１ノの壁に敷設されている。
溶鋼液は浸漬ノズル１５を介してモールド１１内に注入
され、凝固した鋳片例えばビレット１６は連続的に下方
に引き抜かれる。このビレット１６の引き抜き速度と溶
鋼注入量とにより溶鋼レベル１７は変動する。溶銅レベ
ル１７の変動に伴う検出コイル１２のインダクタンスＬ
の変化は信号ケーブル１３を介して接続されている検出
部１４によって検出され、このインダクタンスＬの値を
溶銅レベル１７に換算したのち、表示あるいは電気（５
号として出力するものである。
され、凝固した鋳片例えばビレット１６は連続的に下方
に引き抜かれる。このビレット１６の引き抜き速度と溶
鋼注入量とにより溶鋼レベル１７は変動する。溶銅レベ
ル１７の変動に伴う検出コイル１２のインダクタンスＬ
の変化は信号ケーブル１３を介して接続されている検出
部１４によって検出され、このインダクタンスＬの値を
溶銅レベル１７に換算したのち、表示あるいは電気（５
号として出力するものである。
この様に本発明は、連続鋳造設備のモールド内における
溶鋼レベルを非接触で連続的に捕えることができ、モー
ルド壁に特別な細工、加工が不要であるなどの利点を持
っているとともにビレットなどの小口径連続鋳造設備に
おいて従来の技術では検出器が大きくて上方からの検出
が困難であるのに対し、モールド断面をコイル断面とす
るため、このような制約を受けないなどの利点をもって
いる。
溶鋼レベルを非接触で連続的に捕えることができ、モー
ルド壁に特別な細工、加工が不要であるなどの利点を持
っているとともにビレットなどの小口径連続鋳造設備に
おいて従来の技術では検出器が大きくて上方からの検出
が困難であるのに対し、モールド断面をコイル断面とす
るため、このような制約を受けないなどの利点をもって
いる。
特に、最近の連続鋳造設備では、製品品質の向上を図る
ためにモールド周辺に電磁攪拌装置１８を有するものが
多い。
ためにモールド周辺に電磁攪拌装置１８を有するものが
多い。
このような場合１本発明方法では検出コイル１２をモー
ルド壁に設けているから電磁銹導妨害を受ける恐れがあ
る。このような場合の対策について次に述べる。すなわ
ち第１１図に示すように検出コイル１２に直列あるいは
並列に共振用コンデンｆ−２１を付加し、発信器２２と
ともに共振回路を構成する。例えば直列共振回路とする
と、同回路の共振周波数ｆ０は変化するので１周波数を
掃引することにより共振周波数を検出すれば、溶鋼レベ
ル１７の変化を検出できる。
ルド壁に設けているから電磁銹導妨害を受ける恐れがあ
る。このような場合の対策について次に述べる。すなわ
ち第１１図に示すように検出コイル１２に直列あるいは
並列に共振用コンデンｆ−２１を付加し、発信器２２と
ともに共振回路を構成する。例えば直列共振回路とする
と、同回路の共振周波数ｆ０は変化するので１周波数を
掃引することにより共振周波数を検出すれば、溶鋼レベ
ル１７の変化を検出できる。
因みに、第１１図の直列共振回路のＬとＣをそれぞれＬ
−０，６虞Ｈ、Ｃ−２００００ｐＨとすれば、Ｌが０
．０１”Ｈ変化したとき、ｆｏの変化は（３）式より３
８０Ｈｚであり、十分溶鋼レベル１２の変化を周波数の
変化として捕えることができる。また共振回路とせずに
発振回路とすれば１周波数を掃引する必要がなくなり発
振周波数の変化として捕えることができる。
−０，６虞Ｈ、Ｃ−２００００ｐＨとすれば、Ｌが０
．０１”Ｈ変化したとき、ｆｏの変化は（３）式より３
８０Ｈｚであり、十分溶鋼レベル１２の変化を周波数の
変化として捕えることができる。また共振回路とせずに
発振回路とすれば１周波数を掃引する必要がなくなり発
振周波数の変化として捕えることができる。
以上詳記したように本発明方法によれば、例えばビレッ
トなど小口径製品の連続鋳造設備におけるモールド内の
溶鋼レベルを非接触で精度良く計測でき、安定操業ひい
ては製品の品質同上を期待しうる溶鋼レベルの検出方法
を提供できる。
トなど小口径製品の連続鋳造設備におけるモールド内の
溶鋼レベルを非接触で精度良く計測でき、安定操業ひい
ては製品の品質同上を期待しうる溶鋼レベルの検出方法
を提供できる。
【図面の簡単な説明】
第１図ないし第５図はそれぞれ従来の溶鋼レベル検出方
法を説明する因、第６図は本発明に係る溶鋼レベルの検
出方法の一実施例を示す適用装置の構成図、第７図およ
び第８図は第６図に示す装置の動作原理を説明する図、
第９図は導体変位Ｘに対するインダクタンスＬの変化を
示す特性図、第１０図は実際の実施装置を示す構成図、
第１１図は本発明方法を適用する装置の他の例を示す構
成図である。 １ノ・・・モールド、１２・・・検出コイル、１４…検
出部、１５・・・浸漬ノズル、１６・・・鋳片（例えば
ビレツ））、１７・・・溶鋼レベル、１８・・・電磁攪
拌装置。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦− 工 」 Ｅ −区 ○ 鵬
法を説明する因、第６図は本発明に係る溶鋼レベルの検
出方法の一実施例を示す適用装置の構成図、第７図およ
び第８図は第６図に示す装置の動作原理を説明する図、
第９図は導体変位Ｘに対するインダクタンスＬの変化を
示す特性図、第１０図は実際の実施装置を示す構成図、
第１１図は本発明方法を適用する装置の他の例を示す構
成図である。 １ノ・・・モールド、１２・・・検出コイル、１４…検
出部、１５・・・浸漬ノズル、１６・・・鋳片（例えば
ビレツ））、１７・・・溶鋼レベル、１８・・・電磁攪
拌装置。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦− 工 」 Ｅ −区 ○ 鵬
Claims (1)
- 連続鋳造設備におけるモールド内溶鋼レベルの検出方法
において、前記モールド壁にコイルを外巻し、このコイ
ルのインピーダンス変化からモールド内溶鋼レベルを検
出することを特徴とする溶鋼レベルの検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15090281A JPS5853363A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 溶鋼レベルの検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15090281A JPS5853363A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 溶鋼レベルの検出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5853363A true JPS5853363A (ja) | 1983-03-29 |
Family
ID=15506877
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15090281A Pending JPS5853363A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 溶鋼レベルの検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5853363A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60203760A (ja) * | 1984-03-27 | 1985-10-15 | 株式会社フジタ | 筒状鉄骨柱を使用した鉄骨構造物 |
| JPS6247234U (ja) * | 1985-09-10 | 1987-03-23 | ||
| US4796687A (en) * | 1987-07-10 | 1989-01-10 | Olin Corporation | Liquid/solid interface monitoring during direct chill casting |
| WO2007085481A1 (en) | 2006-01-27 | 2007-08-02 | Ergolines Lab S.R.L. | Device and method for measuring and monitoring the level of liquid metal in a crystalliser |
-
1981
- 1981-09-24 JP JP15090281A patent/JPS5853363A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60203760A (ja) * | 1984-03-27 | 1985-10-15 | 株式会社フジタ | 筒状鉄骨柱を使用した鉄骨構造物 |
| JPH0351850B2 (ja) * | 1984-03-27 | 1991-08-08 | Fujita Kk | |
| JPS6247234U (ja) * | 1985-09-10 | 1987-03-23 | ||
| US4796687A (en) * | 1987-07-10 | 1989-01-10 | Olin Corporation | Liquid/solid interface monitoring during direct chill casting |
| WO2007085481A1 (en) | 2006-01-27 | 2007-08-02 | Ergolines Lab S.R.L. | Device and method for measuring and monitoring the level of liquid metal in a crystalliser |
| US8018227B2 (en) | 2006-01-27 | 2011-09-13 | Ergolines Lab S.R.L. | Device and method for measuring and monitoring the level of liquid metal in a crystalliser |
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