JPH05280921A - 鋼材の断面積測定装置 - Google Patents
鋼材の断面積測定装置Info
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- JPH05280921A JPH05280921A JP8072792A JP8072792A JPH05280921A JP H05280921 A JPH05280921 A JP H05280921A JP 8072792 A JP8072792 A JP 8072792A JP 8072792 A JP8072792 A JP 8072792A JP H05280921 A JPH05280921 A JP H05280921A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧延中における棒鋼あるいは線材の横断面積
を、悪環境下でも、非接触で連続して測定する装置を提
供する。 【構成】 同芯軸上に巻かれた励磁コイル５と励磁コイ
ル５の内側に巻かれた検出コイル４と、励磁コイル５の
外側周に設けた被検材Ｍを磁化するための磁化コイル６
からなる検出部と、検出コイル４の信号を直流に変換す
る全波整流部８と被検材Ｍの測温値から補正演算を行い
かつ差分演算を行う直流演算部９と線形補補正するリニ
ヤライザと、を有する。 【効果】 温度変化よる誤差が少いので精度良く鋼材の
断面積を測定できる。
を、悪環境下でも、非接触で連続して測定する装置を提
供する。 【構成】 同芯軸上に巻かれた励磁コイル５と励磁コイ
ル５の内側に巻かれた検出コイル４と、励磁コイル５の
外側周に設けた被検材Ｍを磁化するための磁化コイル６
からなる検出部と、検出コイル４の信号を直流に変換す
る全波整流部８と被検材Ｍの測温値から補正演算を行い
かつ差分演算を行う直流演算部９と線形補補正するリニ
ヤライザと、を有する。 【効果】 温度変化よる誤差が少いので精度良く鋼材の
断面積を測定できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧延中における棒鋼あ
るいは線材の断面積を、電気コイルと被検材間の電磁的
特性を利用し非接触で連続して測定する装置に関するも
のである。
るいは線材の断面積を、電気コイルと被検材間の電磁的
特性を利用し非接触で連続して測定する装置に関するも
のである。
【０００２】
【従来技術】一般に圧延機等における鋼材の寸法精度の
良否は、鋼材の歩留まり，品質を左右する要素であり、
それを決定するのは特に熱間圧延中における圧下制御の
他に、被検材の断面積を常に把握しマスフロー制御する
事も有効な手段であることが認識され、圧延中の鋼材の
断面積を精度良く検出する方式の開発が要望されてい
る。 例えば、被検材を投，受光器で挟み、被検材で遮
光される受光量から寸法を計測する光学的手段がある。
これを複数点設けるかあるいは円周方向に投，受光器を
回転させ連続して被検材の直径を計測演算し断面積を算
出する。具体的には、ハロゲンランプ等を利用した投光
器とイメージセンサあるいはシリコン光電素子を備えた
受光器とから構成されている。これは技術的に完成され
ており多くの市販品が出回っている。また機械的な手段
としてノギスによる計測の自動化を図ったものがあり、
現在もよく普及している。
良否は、鋼材の歩留まり，品質を左右する要素であり、
それを決定するのは特に熱間圧延中における圧下制御の
他に、被検材の断面積を常に把握しマスフロー制御する
事も有効な手段であることが認識され、圧延中の鋼材の
断面積を精度良く検出する方式の開発が要望されてい
る。 例えば、被検材を投，受光器で挟み、被検材で遮
光される受光量から寸法を計測する光学的手段がある。
これを複数点設けるかあるいは円周方向に投，受光器を
回転させ連続して被検材の直径を計測演算し断面積を算
出する。具体的には、ハロゲンランプ等を利用した投光
器とイメージセンサあるいはシリコン光電素子を備えた
受光器とから構成されている。これは技術的に完成され
ており多くの市販品が出回っている。また機械的な手段
としてノギスによる計測の自動化を図ったものがあり、
現在もよく普及している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の光学的
装置では、機能上サンプリング計測法が主流のため、全
周測定するには一定の時間を要するので、圧延情報とし
て遅れを生じ問題となる。また投，受光器を全周に配置
すれば同時計測の可能性はあるが物理的に困難であり、
実際には、周方向に複数点配置し、そのデータから近似
計算により断面を推定している。このため精度上の問題
がある。さらに、圧延ライン等では、水蒸気，粉塵，雰
油などが発生しているので、それらによる光量の減衰あ
るいは遮光によって計測不能となるなど、光学的方法の
致命的問題もある。また高温被検材の場合、周辺の空気
温度にムラができ光学像が歪むなど、光学的手段では、
計測環境，対象物の特性等により多くの制限を受け、長
期に安定した精度を維持することが困難であった。また
ノギス計測はその信頼性は高いが、近年の生産ラインの
高速化には耐用性の点で問題があり適用し難い。
装置では、機能上サンプリング計測法が主流のため、全
周測定するには一定の時間を要するので、圧延情報とし
て遅れを生じ問題となる。また投，受光器を全周に配置
すれば同時計測の可能性はあるが物理的に困難であり、
実際には、周方向に複数点配置し、そのデータから近似
計算により断面を推定している。このため精度上の問題
がある。さらに、圧延ライン等では、水蒸気，粉塵，雰
油などが発生しているので、それらによる光量の減衰あ
るいは遮光によって計測不能となるなど、光学的方法の
致命的問題もある。また高温被検材の場合、周辺の空気
温度にムラができ光学像が歪むなど、光学的手段では、
計測環境，対象物の特性等により多くの制限を受け、長
期に安定した精度を維持することが困難であった。また
ノギス計測はその信頼性は高いが、近年の生産ラインの
高速化には耐用性の点で問題があり適用し難い。
【０００４】本発明は、上記課題を解決するとともに、
冷，熱間鋼材を問わず連続測定が可能な、鋼材の断面積
測定装置を提供する事を目的とする。
冷，熱間鋼材を問わず連続測定が可能な、鋼材の断面積
測定装置を提供する事を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の棒鋼の断面積測
定装置は、金属の特性（強磁性体，非磁性体）あるいは
環境に関わらず測定可能とするものである。その構成
は、同芯軸上に巻かれた励磁コイル(5)と該励磁コイル
(5)の内側に巻かれた検出コイル(4)と、前記励磁コイル
(5)の外側周に設けた、被検材(M)を磁化するための磁化
コイル(6)からなる検出部(S)と、検出コイル(4)からの
信号を直流に変換する全波整流部(8)と被検材(M)の測温
値から補正演算を行いその補正演算値との差分演算を行
う直流演算部(9)と被検材断面積信号を線形補間するリ
ニヤライザ部(10)とから構成される事を特徴とする。な
お、カッコ内の記号は図面に示し後述する実施例の対応
要素を示す。
定装置は、金属の特性（強磁性体，非磁性体）あるいは
環境に関わらず測定可能とするものである。その構成
は、同芯軸上に巻かれた励磁コイル(5)と該励磁コイル
(5)の内側に巻かれた検出コイル(4)と、前記励磁コイル
(5)の外側周に設けた、被検材(M)を磁化するための磁化
コイル(6)からなる検出部(S)と、検出コイル(4)からの
信号を直流に変換する全波整流部(8)と被検材(M)の測温
値から補正演算を行いその補正演算値との差分演算を行
う直流演算部(9)と被検材断面積信号を線形補間するリ
ニヤライザ部(10)とから構成される事を特徴とする。な
お、カッコ内の記号は図面に示し後述する実施例の対応
要素を示す。
【０００６】
【作用】検出部(S)を貫通した被検材（M）が、磁化コイ
ル(6)で励磁されて磁気飽和し、被検緒(M)の比透磁率が
実質的に一となる。励磁コイル(5)による被検材(M)の磁
化による電磁気特性を検出コイル(4)が検出する。両波
整流部(8)がその検出信号を直流に変換し、直流演算部
(9)が、被検材の測温値から検出信信号に対して温度補
正演算を行いかつ差分演算部を行い、該演算部出力信号
をリニヤライザ部(10)が線形補正しその出力を棒鋼断面
積信号とする。
ル(6)で励磁されて磁気飽和し、被検緒(M)の比透磁率が
実質的に一となる。励磁コイル(5)による被検材(M)の磁
化による電磁気特性を検出コイル(4)が検出する。両波
整流部(8)がその検出信号を直流に変換し、直流演算部
(9)が、被検材の測温値から検出信信号に対して温度補
正演算を行いかつ差分演算部を行い、該演算部出力信号
をリニヤライザ部(10)が線形補正しその出力を棒鋼断面
積信号とする。
【０００７】より具体的に説明すると、被検材(M)は、
中空円筒構造の検出部(S)の中心部を貫通する。交番電
流を励磁コイル(5)に通電すると共に磁化コイル(6)に直
流電流を通電し、被検材(M)を完全に磁気飽和させる。
このとき、励磁コイル(5)で生成された磁界が被検材(M)
に作用し渦電流が流れそれによる二次磁界が生成され合
成された磁界が検出コイル(4)に鎖交し、検出コイル(4)
には電圧が誘起する。この誘起電圧は、被検材の導電
率，透磁率，励振周波数に比例し、さらに充填率（被検
材Ｍの半径ｂ／検出コイル４の半径ａ）の二乗に反比例
するレベルである。すなわち被検材(M)を同心に含む場
合、導体（被検材M)内の渦流損によって抵抗成分あるい
はリアクタンス成分が変化するが、その変化要因とし独
立なパラメータは、正規化周波数Ｆと充填率の二つであ
る。
中空円筒構造の検出部(S)の中心部を貫通する。交番電
流を励磁コイル(5)に通電すると共に磁化コイル(6)に直
流電流を通電し、被検材(M)を完全に磁気飽和させる。
このとき、励磁コイル(5)で生成された磁界が被検材(M)
に作用し渦電流が流れそれによる二次磁界が生成され合
成された磁界が検出コイル(4)に鎖交し、検出コイル(4)
には電圧が誘起する。この誘起電圧は、被検材の導電
率，透磁率，励振周波数に比例し、さらに充填率（被検
材Ｍの半径ｂ／検出コイル４の半径ａ）の二乗に反比例
するレベルである。すなわち被検材(M)を同心に含む場
合、導体（被検材M)内の渦流損によって抵抗成分あるい
はリアクタンス成分が変化するが、その変化要因とし独
立なパラメータは、正規化周波数Ｆと充填率の二つであ
る。
【０００８】ここで、正規化周波数Ｆは、 Ｆ≡ωＬ2 ／Ｒ2 ≡２πμσａ2 ・・・(1) ただし ｆ：励振周波数 ［Ｈｚ］ ａ：検出コイル５の半径［ｍ］ μ：導体の透磁率 ［Ｈ／ｍ］ Ｒ2 :導体の抵抗成分 ［Ω］ σ：導体の導電率 ［Ω］ ωＬ2 :導体のリアクタンス［Ω］ ここで、予め導体（被検材）を磁気飽和したもとで正規
化周波数Ｆは、励振周波数ｆ、コイル半径ａおよび導体
の導電率σによって決まり、すなわち導体に生ずるイン
ダクタンスと抵抗成分の比で表わされまた、励振周波数
ｆと特性周波数ｆg の関係は、
化周波数Ｆは、励振周波数ｆ、コイル半径ａおよび導体
の導電率σによって決まり、すなわち導体に生ずるイン
ダクタンスと抵抗成分の比で表わされまた、励振周波数
ｆと特性周波数ｆg の関係は、
【０００９】
【数２】
【００１０】ただし ｂ：導体の半径 ［ｍ］、で表
記される。（１），（２）式から、
記される。（１），（２）式から、
【００１１】
【数３】
【００１２】となる。
【００１３】すなわち（ｂ／ａ）は充填率であり、正規
化周波数Ｆはそれぞれの半径の比の二乗に反比例する。
従ってコイル仕様が決まれば導体の大きさに応じて正規
化周波数Ｆは変化し、検出コイル(4)で検出された検出
信号は、充填率が大きくなるにしたがって減少する。
化周波数Ｆはそれぞれの半径の比の二乗に反比例する。
従ってコイル仕様が決まれば導体の大きさに応じて正規
化周波数Ｆは変化し、検出コイル(4)で検出された検出
信号は、充填率が大きくなるにしたがって減少する。
【００１４】以上のような検出コイル(4)の誘起電圧に
は、導電率の温度変化分も含まれている。導電率は温度
上昇により減少するので導体の渦電流は減少し、検出コ
イル(4)に誘起される電圧信号は導電率の低下に相応し
て増加する。すなわち測定対象とする被検材(M)は、温
度による固有の導電率特性を持っているので、直流演算
部(9)では、温度特性テーブルを準備しておき被検材(M)
の測温値に対応する導電率の増加率を求め、その増加率
と検出部構造で決まる定数との積を補正量とする。次い
で検出信号と前記した補正量との差分演算をすることに
より高精度の断面積信号を得る。
は、導電率の温度変化分も含まれている。導電率は温度
上昇により減少するので導体の渦電流は減少し、検出コ
イル(4)に誘起される電圧信号は導電率の低下に相応し
て増加する。すなわち測定対象とする被検材(M)は、温
度による固有の導電率特性を持っているので、直流演算
部(9)では、温度特性テーブルを準備しておき被検材(M)
の測温値に対応する導電率の増加率を求め、その増加率
と検出部構造で決まる定数との積を補正量とする。次い
で検出信号と前記した補正量との差分演算をすることに
より高精度の断面積信号を得る。
【００１５】
【実施例】図１に、本発明の一実施例の概要を示す。図
１において、１は発振器、２は発振器１の出力を増幅し
かつ定電流機能を有する電力増幅器、３は直流電源、Ｍ
は被検材、Ｓは検出部、および、６は被検材Ｍを完全に
飽和させるための磁化コイルである。
１において、１は発振器、２は発振器１の出力を増幅し
かつ定電流機能を有する電力増幅器、３は直流電源、Ｍ
は被検材、Ｓは検出部、および、６は被検材Ｍを完全に
飽和させるための磁化コイルである。
【００１６】図２に、検出部Ｓの断面を示す。検出部Ｓ
は同心軸上にコイルを巻回した貫通型コイルであり、そ
の同心軸部を被検材Ｍが通過する。検出部Ｓのコイルの
構成は、内周側より検出コイル４、励磁コイル５、さら
にその外周上に磁化コイル６を巻回したものである。Ｔ
は温度センサで被検材Ｍの測温を行う。検出コイル４の
出力信号（交流信号）は、信号増幅器７により増幅され
て両波整流器８に入力されて直流信号に変換される。直
流演算増幅器９は、前記両波整流器８の直流信号を増幅
するとともに、温度センサＴからの温度情報が入力され
被検材Ｍの温度に対応して、導電率σの温度対応の変化
による誤差分の補正演算を行う。リニヤライザ１０は、
直流演算増幅器９の出力を線形補正し、その出力が断面
積信号となる。
は同心軸上にコイルを巻回した貫通型コイルであり、そ
の同心軸部を被検材Ｍが通過する。検出部Ｓのコイルの
構成は、内周側より検出コイル４、励磁コイル５、さら
にその外周上に磁化コイル６を巻回したものである。Ｔ
は温度センサで被検材Ｍの測温を行う。検出コイル４の
出力信号（交流信号）は、信号増幅器７により増幅され
て両波整流器８に入力されて直流信号に変換される。直
流演算増幅器９は、前記両波整流器８の直流信号を増幅
するとともに、温度センサＴからの温度情報が入力され
被検材Ｍの温度に対応して、導電率σの温度対応の変化
による誤差分の補正演算を行う。リニヤライザ１０は、
直流演算増幅器９の出力を線形補正し、その出力が断面
積信号となる。
【００１７】検出部Ｓの励磁コイル５の長さＬとその直
径Ｄの比Ｌ／Ｄは少なくとも３以上とすることが好まし
い。すなわちＬ／Ｄが小さいと励振コイル５で生成され
る磁束密度分布が非線形となるため被検材の通過位置が
ずれることにより検出コイル４の検出電圧が変化しノイ
ズの原因となる。また図示していないが検出コイル４の
長さＬ’は可能な限り励磁コイル５の長さＬに対して充
分短い方がよく、高精度を維持するためには、発明者等
によればＬ７／Ｌは１／５０以下が好ましいという結果
を得た。
径Ｄの比Ｌ／Ｄは少なくとも３以上とすることが好まし
い。すなわちＬ／Ｄが小さいと励振コイル５で生成され
る磁束密度分布が非線形となるため被検材の通過位置が
ずれることにより検出コイル４の検出電圧が変化しノイ
ズの原因となる。また図示していないが検出コイル４の
長さＬ’は可能な限り励磁コイル５の長さＬに対して充
分短い方がよく、高精度を維持するためには、発明者等
によればＬ７／Ｌは１／５０以下が好ましいという結果
を得た。
【００１８】図４に、Ｌ／Ｄ比による検出信号への影響
を示す。これは、直径２０mmの被検材をＬ／Ｄをパラメ
ータとし励磁コイル５の横断面中心点から左右に移動し
たときの検出コイル４の相対出力特性を示す。充填率
（ν）が同じでも中心点からの位置ずれが大きくなるほ
ど出力が低下しこれがノイズとなる。被検材の位置変動
によるノイズを軽減するためには、少なくともＬ／Ｄが
３以上必要である。ちなみにコイル仕様を記述すると、 励磁コイル５：内側直径 ５０ｍｍ、 長さ １５０ｍｍ、 検出コイル４：外側直径 ５０ｍｍ、 長さ ３ｍｍ、 である。このように設計すれば図４に、Ｌ／Ｄ＝３の曲
線で示すように、被検材Ｍの位置ズレが±５ｍｍ以内で
は、被検材Ｍの位置ズレによるノイズの影響が無視でき
るほど軽減する。被検材Ｍが検出コイル４内を通過する
とき、検出コイル４は、充填率νと温度による導電率変
化の重畳された電圧信号を出力する。
を示す。これは、直径２０mmの被検材をＬ／Ｄをパラメ
ータとし励磁コイル５の横断面中心点から左右に移動し
たときの検出コイル４の相対出力特性を示す。充填率
（ν）が同じでも中心点からの位置ずれが大きくなるほ
ど出力が低下しこれがノイズとなる。被検材の位置変動
によるノイズを軽減するためには、少なくともＬ／Ｄが
３以上必要である。ちなみにコイル仕様を記述すると、 励磁コイル５：内側直径 ５０ｍｍ、 長さ １５０ｍｍ、 検出コイル４：外側直径 ５０ｍｍ、 長さ ３ｍｍ、 である。このように設計すれば図４に、Ｌ／Ｄ＝３の曲
線で示すように、被検材Ｍの位置ズレが±５ｍｍ以内で
は、被検材Ｍの位置ズレによるノイズの影響が無視でき
るほど軽減する。被検材Ｍが検出コイル４内を通過する
とき、検出コイル４は、充填率νと温度による導電率変
化の重畳された電圧信号を出力する。
【００１９】この電圧Ｖｅは、 Ｖｅ＝Ｋ｛ｆ（σ1 ΔＴ）・ｆ（ν）｝ ・・・(4) ただし ｋ：励振コイル電流および検出部構造で決
まる定数、 σ1 ΔＴ：温度に依存する導電率変化、 ν：充填率、 (4)式における、ｆ（σ1 ΔＴ）成分は、直流演算増幅
器９が、温度に対応する導電率の増加量を近似的に変換
し、その値と検出部構造で決まる定数との積を求めるこ
とにより算出する。直流演算増幅器９は、該算出した値
を電圧信号Ｖｅから減算する。そして減算結果をリニヤ
ライザ１０に入力し線形補正する。かくして目的とする
断面積信号が得られる。
まる定数、 σ1 ΔＴ：温度に依存する導電率変化、 ν：充填率、 (4)式における、ｆ（σ1 ΔＴ）成分は、直流演算増幅
器９が、温度に対応する導電率の増加量を近似的に変換
し、その値と検出部構造で決まる定数との積を求めるこ
とにより算出する。直流演算増幅器９は、該算出した値
を電圧信号Ｖｅから減算する。そして減算結果をリニヤ
ライザ１０に入力し線形補正する。かくして目的とする
断面積信号が得られる。
【００２０】次に、この信号を得るための鋼材の導電率
特性について明らかにする。図５に、鋼材の温度による
比抵抗率（１／σ）の変化を示す。図５から明らかなよ
うに約９００°Ｋまではほぼ温度に比例した比抵抗率の
変化がみられ従って温度情報をもとにその補正を実現で
きる。図３に、断面積測定結果を示す。図３において横
軸は断面積、縦軸は出力で被検材Ｍの無い空芯時を１０
０％とし相対値で示している、ａは直流演算増幅器９で
ｆ（σ1 ΔＴ）成分を減算しないで得られた信号であり
温度による導電率変化分が重畳された特性を示し、ｂは
ａを温度補正演算し被検材の真の断面積特性を示してい
る。実施例での測定条件として直径１０ｍｍから５ｍｍ
毎に直径３０ｍｍまでの棒鋼を約５００°Ｃに昇温した
状態で測定した結果である。温度補正後のｂ特性に見ら
れるように断面積に良く対応した出力特性が得られてい
る。しかしこの実施例で充填率が１０％以下になると非
線形な特性を示している。これは被検材の組成ばらつ
き、および信号処理回路系のもつノイズが重畳されＳ／
Ｎ比が低下しているものである。したがってこれを解消
するために被検材の寸法範囲に応じて複数個の検出コイ
ルを準備することによって高精度検出を実現できる。ま
た実ラインでは頻繁に寸法の変更は無いので実用上特に
問題とはならない。
特性について明らかにする。図５に、鋼材の温度による
比抵抗率（１／σ）の変化を示す。図５から明らかなよ
うに約９００°Ｋまではほぼ温度に比例した比抵抗率の
変化がみられ従って温度情報をもとにその補正を実現で
きる。図３に、断面積測定結果を示す。図３において横
軸は断面積、縦軸は出力で被検材Ｍの無い空芯時を１０
０％とし相対値で示している、ａは直流演算増幅器９で
ｆ（σ1 ΔＴ）成分を減算しないで得られた信号であり
温度による導電率変化分が重畳された特性を示し、ｂは
ａを温度補正演算し被検材の真の断面積特性を示してい
る。実施例での測定条件として直径１０ｍｍから５ｍｍ
毎に直径３０ｍｍまでの棒鋼を約５００°Ｃに昇温した
状態で測定した結果である。温度補正後のｂ特性に見ら
れるように断面積に良く対応した出力特性が得られてい
る。しかしこの実施例で充填率が１０％以下になると非
線形な特性を示している。これは被検材の組成ばらつ
き、および信号処理回路系のもつノイズが重畳されＳ／
Ｎ比が低下しているものである。したがってこれを解消
するために被検材の寸法範囲に応じて複数個の検出コイ
ルを準備することによって高精度検出を実現できる。ま
た実ラインでは頻繁に寸法の変更は無いので実用上特に
問題とはならない。
【００２１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は被検材を非接触で磁気飽和をさせ、透磁率μの影響を
皆無とし、導電率の温度依存性を補正することにより精
度の良い断面積測定が可能になり、特に高応答特性を有
し非接触で連続測定できさらに悪環境のもとで充分適用
できるので容易にオンラインへ供することができる。ま
た従来棒鋼等の圧延プロセスでは、オンライン測定が困
難であったため圧延制御モデルの構造が複雑になり、か
つ処理時間がかかるなど応答性，精度等、満足する制御
性能を得ることが困難であったし、また適切なセンサが
無くマスフロー制御への試みも不可能であったが、本発
明を供することによりこれらの制御性能を得ることが可
能となり、かつシステムの簡素化をはじめ、操業の安定
化，寸法向上，品質向上等に対し高い効果が得られ、生
産性を向上させることができるなどその効果が大であ
る。
は被検材を非接触で磁気飽和をさせ、透磁率μの影響を
皆無とし、導電率の温度依存性を補正することにより精
度の良い断面積測定が可能になり、特に高応答特性を有
し非接触で連続測定できさらに悪環境のもとで充分適用
できるので容易にオンラインへ供することができる。ま
た従来棒鋼等の圧延プロセスでは、オンライン測定が困
難であったため圧延制御モデルの構造が複雑になり、か
つ処理時間がかかるなど応答性，精度等、満足する制御
性能を得ることが困難であったし、また適切なセンサが
無くマスフロー制御への試みも不可能であったが、本発
明を供することによりこれらの制御性能を得ることが可
能となり、かつシステムの簡素化をはじめ、操業の安定
化，寸法向上，品質向上等に対し高い効果が得られ、生
産性を向上させることができるなどその効果が大であ
る。
【図１】 本発明の１実施例の概要を示すブロック図で
ある。
ある。
【図２】 図１に示す検出部Ｓの断面図である。
【図３】 上記実施例による測定出力を示すグラフであ
る。
る。
【図４】 図２に示す励振コイル５の長さＬと直径Ｄの
比Ｌ／Ｄおよび鋼材の通過位置ずれに対する測定出力を
示すグラフである。
比Ｌ／Ｄおよび鋼材の通過位置ずれに対する測定出力を
示すグラフである。
【図５】 鋼材の温度と鋼材の抵抗率の関係を示すグラ
フである。
フである。
Ｓ：検出部 Ｍ：被検材 １：発振器 ２：定電流電力増幅
器 ３：直流磁化電源 ４：検出コイル ５：励磁コイル ６：磁化コイル ７：信号増幅器 ８：両波整流器 ９：直流演算増幅器 １０：リニヤライザ
器 ３：直流磁化電源 ４：検出コイル ５：励磁コイル ６：磁化コイル ７：信号増幅器 ８：両波整流器 ９：直流演算増幅器 １０：リニヤライザ
Claims (2)
- 【請求項１】 棒鋼あるいは線材の断面積を電気コイル
を用いて電磁気的に測定する装置において、同芯軸上に
巻かれた励磁コイルと該励磁コイルの内側に巻かれた検
出コイルと、前記励磁コイルの外側周に設けた被検材を
磁化するための磁化コイルからなる検出部と、検出コイ
ルからの信号を直流に変換する全波整流部と被検材の測
温値から補正演算を行いその補正演算値との差分演算を
行う直流演算部と被検材断面積信号を線形補間するリニ
ヤライザ部とから構成される事を特徴とする棒鋼の断面
積測定装置。 - 【請求項２】 励磁コイルはその長さＬに対してその直
径Ｄの比Ｌ／Ｄが３以上、検出コイルはその長さＬ’
が、励磁コイル長Ｌの１／５０以下である事を特徴とす
る請求項１記載の鋼材の断面積測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8072792A JPH05280921A (ja) | 1992-04-02 | 1992-04-02 | 鋼材の断面積測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8072792A JPH05280921A (ja) | 1992-04-02 | 1992-04-02 | 鋼材の断面積測定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05280921A true JPH05280921A (ja) | 1993-10-29 |
Family
ID=13726407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8072792A Withdrawn JPH05280921A (ja) | 1992-04-02 | 1992-04-02 | 鋼材の断面積測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05280921A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020063963A (ja) * | 2018-10-16 | 2020-04-23 | ナブテスコ株式会社 | 変位センサ |
| JP2020063962A (ja) * | 2018-10-16 | 2020-04-23 | ナブテスコ株式会社 | 変位センサ |
| JP2020143958A (ja) * | 2019-03-05 | 2020-09-10 | 株式会社テイエルブイ | プローブ及び厚さ測定装置 |
-
1992
- 1992-04-02 JP JP8072792A patent/JPH05280921A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020063963A (ja) * | 2018-10-16 | 2020-04-23 | ナブテスコ株式会社 | 変位センサ |
| JP2020063962A (ja) * | 2018-10-16 | 2020-04-23 | ナブテスコ株式会社 | 変位センサ |
| JP2020143958A (ja) * | 2019-03-05 | 2020-09-10 | 株式会社テイエルブイ | プローブ及び厚さ測定装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990608 |