JPS5847963A - 空気調和機の冷凍サイクル - Google Patents
空気調和機の冷凍サイクルInfo
- Publication number
- JPS5847963A JPS5847963A JP14680281A JP14680281A JPS5847963A JP S5847963 A JPS5847963 A JP S5847963A JP 14680281 A JP14680281 A JP 14680281A JP 14680281 A JP14680281 A JP 14680281A JP S5847963 A JPS5847963 A JP S5847963A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refrigerant
- compressor
- suction pipe
- liquid receiver
- air conditioner
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、空気調和機の冷凍サイクル、特に分離型空気
調和機の冷凍サイクルに関するもので、冷凍サイクルの
高効率化および、負荷変動に対する追随性の向上を目的
としたものである。
調和機の冷凍サイクルに関するもので、冷凍サイクルの
高効率化および、負荷変動に対する追随性の向上を目的
としたものである。
従来、空気調和機に用いられている主な冷凍サイクルは
、第１図に示すように、圧縮機１ａ、室外側熱交換器（
凝縮器）２ａ１キヤピラリチユーブ等の減圧装置３ａ、
室内側熱交換器（蒸発器）４ａの順に環状に配管にて連
結した構成となっている。また、一般的に空気調和機の
電源は５ｏＨｚとｅｏＨｚを共用するように設計してお
り、しかも、ＪＩＳ（日本工業規格）によって決められ
た空調条件下において最高の効率となるように冷凍サイ
クルを設計している。
、第１図に示すように、圧縮機１ａ、室外側熱交換器（
凝縮器）２ａ１キヤピラリチユーブ等の減圧装置３ａ、
室内側熱交換器（蒸発器）４ａの順に環状に配管にて連
結した構成となっている。また、一般的に空気調和機の
電源は５ｏＨｚとｅｏＨｚを共用するように設計してお
り、しかも、ＪＩＳ（日本工業規格）によって決められ
た空調条件下において最高の効率となるように冷凍サイ
クルを設計している。
しかるに、１５０Ｈ１！運転時は、圧縮機１ａの吐出流
量が６０Ｈｚ運転時に比べて小さくなり、減圧装置３ａ
の減圧効果が小さくなり、室内側熱交換器４ａに多量の
冷媒が流入するため、圧縮機１ａに吸入される冷媒の過
熱度はａｏＨｚ運転の場合より小さくなる。冷凍サイク
ルの効率は゛過熱度によって影響され、おおむね過熱度
が５ ｄｅｇ〜１゜ｄｅｇ程度にて最高値を示す３．と
ころが、上記のように５０ Ｈｚ運転時とａ ｏ Ｈｚ
運転時では過熱度が異なるため、各々の周波数の妥
協点において使用することとなり、各々の周波数での運
転の最高効率点では運転できない事が多かった。
量が６０Ｈｚ運転時に比べて小さくなり、減圧装置３ａ
の減圧効果が小さくなり、室内側熱交換器４ａに多量の
冷媒が流入するため、圧縮機１ａに吸入される冷媒の過
熱度はａｏＨｚ運転の場合より小さくなる。冷凍サイク
ルの効率は゛過熱度によって影響され、おおむね過熱度
が５ ｄｅｇ〜１゜ｄｅｇ程度にて最高値を示す３．と
ころが、上記のように５０ Ｈｚ運転時とａ ｏ Ｈｚ
運転時では過熱度が異なるため、各々の周波数の妥
協点において使用することとなり、各々の周波数での運
転の最高効率点では運転できない事が多かった。
また、室内側の負荷が上昇した場合、室内側熱交換器４
ａの能力が上昇するが、それに見合って減圧装置３ａの
冷媒供給量は増大しないため、圧縮機１ａに吸入される
冷媒の過熱度は大１Ｊに増大し、最高効率点よりずれる
こととなっていた１゜さらに、上記のように冷媒過熱度
が大きく増大した場合、室内側熱交換器４ａの一部は過
熱蒸気のため温度が上昇し、高温高湿の空気がその室内
側熱交換器を通過した場合、ファンや風胴に結露すると
いう欠点を有していた。
ａの能力が上昇するが、それに見合って減圧装置３ａの
冷媒供給量は増大しないため、圧縮機１ａに吸入される
冷媒の過熱度は大１Ｊに増大し、最高効率点よりずれる
こととなっていた１゜さらに、上記のように冷媒過熱度
が大きく増大した場合、室内側熱交換器４ａの一部は過
熱蒸気のため温度が上昇し、高温高湿の空気がその室内
側熱交換器を通過した場合、ファンや風胴に結露すると
いう欠点を有していた。
こういった欠点を補うものとして従来においては第２図
のように、圧縮機１ａの吸入管６ａの温度を感知して減
圧量を調整する温度式自動膨張弁６ａを組み込んだ冷凍
サイクルが用いらＪｌていたが、室外ユニットと室内ユ
ニットに分離した分離型空気調和機においては、室外ユ
ニットと室内ユニットを連結する内外接続配管７ａがあ
ることによって室内側熱交換器４ａと圧縮機１ａの簡の
圧力損失が大きい場合は、感熱部８ａの近傍の圧力を検
知する機構９ａを付加して圧力と温度の両方で動作する
外圧均等型温度自動膨張弁６ａを用いなければならず、
これは高価であるばかりでなく、感熱部８ａの感熱状態
によっては冷凍サイクルが不安定になってハンチング現
象を起こし、また、機構が複雑で可動部分があるため故
障が多い等の種々の欠点を有していた。
のように、圧縮機１ａの吸入管６ａの温度を感知して減
圧量を調整する温度式自動膨張弁６ａを組み込んだ冷凍
サイクルが用いらＪｌていたが、室外ユニットと室内ユ
ニットに分離した分離型空気調和機においては、室外ユ
ニットと室内ユニットを連結する内外接続配管７ａがあ
ることによって室内側熱交換器４ａと圧縮機１ａの簡の
圧力損失が大きい場合は、感熱部８ａの近傍の圧力を検
知する機構９ａを付加して圧力と温度の両方で動作する
外圧均等型温度自動膨張弁６ａを用いなければならず、
これは高価であるばかりでなく、感熱部８ａの感熱状態
によっては冷凍サイクルが不安定になってハンチング現
象を起こし、また、機構が複雑で可動部分があるため故
障が多い等の種々の欠点を有していた。
また、第３図に示す如く、冷媒を貯蔵する受液器１０
ａを減圧装置３ａと室内側熱交換器４ａとの間に連結し
、さらに圧縮機１ａの吸入管６ａを受液１ｉ １０ ａ
に貫通させ、負荷に応じて受液器内に貯蔵される冷媒の
液相の割合を変化させて冷媒回路中の冷媒循環量を最適
なものに調節する冷凍サイクル（例えば、吸入管６ａの
温度が上昇すると、受液器内の冷媒が蒸発して液相の割
合が少なくなり、その結果、冷媒回路中の冷媒循環量が
多くなって過熱度が調節される冷凍サイクル）が知られ
ているが、分離型空気調和機では内外接続配管７ａがあ
り、この接続配管７ａが減圧装置の一部として働くため
、減圧装置３ａの出口の圧力に対する飽和温度は、空調
負荷が増大して吸入管６ａの温度が高くなった場合より
高く、したがって、負荷増大時においても受液器内には
過冷却液が充満したままで冷媒量の調節が行なわれない
という欠点があった 本発明は、上記従来の冷凍サイクルに見られる種々の欠
点を解消するもので、以下、本発明の一実施列を第４図
、第６図を参照して説明する。
ａを減圧装置３ａと室内側熱交換器４ａとの間に連結し
、さらに圧縮機１ａの吸入管６ａを受液１ｉ １０ ａ
に貫通させ、負荷に応じて受液器内に貯蔵される冷媒の
液相の割合を変化させて冷媒回路中の冷媒循環量を最適
なものに調節する冷凍サイクル（例えば、吸入管６ａの
温度が上昇すると、受液器内の冷媒が蒸発して液相の割
合が少なくなり、その結果、冷媒回路中の冷媒循環量が
多くなって過熱度が調節される冷凍サイクル）が知られ
ているが、分離型空気調和機では内外接続配管７ａがあ
り、この接続配管７ａが減圧装置の一部として働くため
、減圧装置３ａの出口の圧力に対する飽和温度は、空調
負荷が増大して吸入管６ａの温度が高くなった場合より
高く、したがって、負荷増大時においても受液器内には
過冷却液が充満したままで冷媒量の調節が行なわれない
という欠点があった 本発明は、上記従来の冷凍サイクルに見られる種々の欠
点を解消するもので、以下、本発明の一実施列を第４図
、第６図を参照して説明する。
第４図は本発明の一実施例を示す分離型空気調和機の冷
凍サイクル図で、Ａは室外ユニット、Ｂは室内ユニット
である。この２つのユニットは、接続配管９，１０によ
り連結されている。１は圧縮機、２は室外側熱交換器（
凝縮器）、３はキャピラリチューブよりなる減圧装置、
４は室内側熱交換器（蒸発器）、６は圧縮機１の吸入管
で、これらは図示する順に環状に連結されている。６は
冷媒を貯蔵する受液器で、第６図に示す如く吸入管６が
その内部を貫通１、連結管７によって減圧装置３の出口
点Ｘと連結されている。なおミ受液温６と圧縮機１は密
着して配設され、銅板の如く熱伝導率の高い金属板８に
よって互いに結束されている。
凍サイクル図で、Ａは室外ユニット、Ｂは室内ユニット
である。この２つのユニットは、接続配管９，１０によ
り連結されている。１は圧縮機、２は室外側熱交換器（
凝縮器）、３はキャピラリチューブよりなる減圧装置、
４は室内側熱交換器（蒸発器）、６は圧縮機１の吸入管
で、これらは図示する順に環状に連結されている。６は
冷媒を貯蔵する受液器で、第６図に示す如く吸入管６が
その内部を貫通１、連結管７によって減圧装置３の出口
点Ｘと連結されている。なおミ受液温６と圧縮機１は密
着して配設され、銅板の如く熱伝導率の高い金属板８に
よって互いに結束されている。
次に冷媒量の調節について説明すると、今、空気調和機
の冷媒回路中には、最高負荷時に必要な瞳の冷媒が充て
んされているものとする。 ′一般に、冷凍装置の冷
媒回路に負荷に対して適応する量の冷媒が充てんされて
いるときには、吸入管の温度はある程度に保たれる。− したがって、上記装置が最適の負荷条件で運転されてい
る間は、吸入管６の温度はある温度に保たれている。こ
の場合、冷媒回路中のＸの点では、分離型空気調和機で
あるため内外接続配管９があり、この接続配管９も減圧
機能を持つため、比較的高い圧力となっており、その飽
和温度は吸入管６より高くなっている。したがって、受
液器６の内部では冷媒の凝縮が行なわれある高さの液が
たまっている。また、受液器６と圧縮機１は前記のごと
く密着されているため、受・液温６の内側面では冷媒の
蒸発が行なわれる５、すなわち、受液器６内で吸入管６
の冷却による凝縮と圧縮機１よりの加熱による蒸発のバ
ランスによって液面はある高さに保たれているのである
。
の冷媒回路中には、最高負荷時に必要な瞳の冷媒が充て
んされているものとする。 ′一般に、冷凍装置の冷
媒回路に負荷に対して適応する量の冷媒が充てんされて
いるときには、吸入管の温度はある程度に保たれる。− したがって、上記装置が最適の負荷条件で運転されてい
る間は、吸入管６の温度はある温度に保たれている。こ
の場合、冷媒回路中のＸの点では、分離型空気調和機で
あるため内外接続配管９があり、この接続配管９も減圧
機能を持つため、比較的高い圧力となっており、その飽
和温度は吸入管６より高くなっている。したがって、受
液器６の内部では冷媒の凝縮が行なわれある高さの液が
たまっている。また、受液器６と圧縮機１は前記のごと
く密着されているため、受・液温６の内側面では冷媒の
蒸発が行なわれる５、すなわち、受液器６内で吸入管６
の冷却による凝縮と圧縮機１よりの加熱による蒸発のバ
ランスによって液面はある高さに保たれているのである
。
ここで、負荷が減少した場合を考えると、冷媒回路中の
冷媒は過充てんの状態となり、冷媒回路中を過剰の冷媒
が循環するので、吸−入管６内での冷媒の過熱度は小さ
くなり、吸入管６の温度はＦる。したがって、吸入管６
が貫通している受液器−６内での凝縮量が多くなり、よ
り高い液位でバランスする。この結果、受液器６の内部
に含まれる冷媒の質量は負荷減少前と比較して増加する
。この増加し冬冷媒は冷媒が回路中より受液器θ内に流
入した冷媒であるため、冷媒゛回路中の過剰な冷媒が吹
除かれ吸入管６の温度は元の最適値に近づく。
冷媒は過充てんの状態となり、冷媒回路中を過剰の冷媒
が循環するので、吸−入管６内での冷媒の過熱度は小さ
くなり、吸入管６の温度はＦる。したがって、吸入管６
が貫通している受液器−６内での凝縮量が多くなり、よ
り高い液位でバランスする。この結果、受液器６の内部
に含まれる冷媒の質量は負荷減少前と比較して増加する
。この増加し冬冷媒は冷媒が回路中より受液器θ内に流
入した冷媒であるため、冷媒゛回路中の過剰な冷媒が吹
除かれ吸入管６の温度は元の最適値に近づく。
これとは逆に、負荷がある負荷条件よりも増加したとき
には、上記吸入管６の温度が上がり、受液器内の凝縮量
は減少するためより低い液位でバランスする。このこと
は、冷媒回路中の有効冷媒値が硬大したＣととなり、吸
入官すり温度は冗σノ最適値に近づく。
には、上記吸入管６の温度が上がり、受液器内の凝縮量
は減少するためより低い液位でバランスする。このこと
は、冷媒回路中の有効冷媒値が硬大したＣととなり、吸
入官すり温度は冗σノ最適値に近づく。
これから明らかなように負荷の変動に応じて、吸入管６
の温度が変化し、受液器°６内の冷媒の凝縮と蒸発のバ
ランスによって受液器６内の液量を制御し、冷凍サイク
λ内の冷媒量を常に最適な値に保てるのであるっ 門６図は上記受液器６の具体的構造の一例を示している
が、受液器６は同図のように直径大なる管−に吸入管６
を貫通して両端を偏平にすれば比較的簡単に製作できる
。また受液器６内の凝縮量と蒸発惜の調整は吸入管６の
管径および圧縮機１と受液器６との密着度を適切に選ぶ
ことによって簡単に行なえる。
の温度が変化し、受液器°６内の冷媒の凝縮と蒸発のバ
ランスによって受液器６内の液量を制御し、冷凍サイク
λ内の冷媒量を常に最適な値に保てるのであるっ 門６図は上記受液器６の具体的構造の一例を示している
が、受液器６は同図のように直径大なる管−に吸入管６
を貫通して両端を偏平にすれば比較的簡単に製作できる
。また受液器６内の凝縮量と蒸発惜の調整は吸入管６の
管径および圧縮機１と受液器６との密着度を適切に選ぶ
ことによって簡単に行なえる。
上記したように本発明は、圧縮機、室外側熱交換器、減
圧装置、室内側熱交換器を環状に連結し、 □吸入管
および圧縮機外筐と熱交換的に配設される受液器を設け
、この受液器を減圧−置の出口側に連結し冬ので、負荷
条件に対して循環冷媒が適量であるときは減圧装置θの
°出口における圧力に対する飽和温度より低い温度とな
る吸入管による凝縮と嵩い温度となる圧縮機外筐の伝熱
による蒸発とがある液位でバランスし、負荷が減少すれ
ば吸入管の温度が下がり凝縮量が増加し受液器内の冷媒
量が増大して冷媒回路内の冷媒を減少させ、負荷が増大
すると凝縮量が減り受液器内の冷媒量が減少して冷媒回
路内の冷媒を増大させることとなり、冷媒回路中の冷媒
を負荷に応じて適量に保持することができ、従来のもの
に比して負荷条件にかかわらず効率のよい冷凍装置を提
供することができる。また低負荷時に液冷媒が圧縮機に
帰還するのを防ぐことができるので液圧縮にり圧縮機の
故障を防止できるとともに高負荷時に熱交換器の過熱度
が大きくな゛す、高温高湿度の空気が通過した場合未凝
、縮の水分がファンや風胴に結露するという問題は解消
される。さらに従来のような温度式自動膨張弁による過
熱度調節装置に比して構造が簡単で可動がないため、故
障が少なくまた極めて安価につくることができ、受液器
内の凝縮と蒸発のバランスをとるため、蒸発′を促す発
熱体も、飽 ・、和温雇を下げる一時城圧機構も不要で
部品°コストを低減できるという種々の利点を有するも
のである。 −
圧装置、室内側熱交換器を環状に連結し、 □吸入管
および圧縮機外筐と熱交換的に配設される受液器を設け
、この受液器を減圧−置の出口側に連結し冬ので、負荷
条件に対して循環冷媒が適量であるときは減圧装置θの
°出口における圧力に対する飽和温度より低い温度とな
る吸入管による凝縮と嵩い温度となる圧縮機外筐の伝熱
による蒸発とがある液位でバランスし、負荷が減少すれ
ば吸入管の温度が下がり凝縮量が増加し受液器内の冷媒
量が増大して冷媒回路内の冷媒を減少させ、負荷が増大
すると凝縮量が減り受液器内の冷媒量が減少して冷媒回
路内の冷媒を増大させることとなり、冷媒回路中の冷媒
を負荷に応じて適量に保持することができ、従来のもの
に比して負荷条件にかかわらず効率のよい冷凍装置を提
供することができる。また低負荷時に液冷媒が圧縮機に
帰還するのを防ぐことができるので液圧縮にり圧縮機の
故障を防止できるとともに高負荷時に熱交換器の過熱度
が大きくな゛す、高温高湿度の空気が通過した場合未凝
、縮の水分がファンや風胴に結露するという問題は解消
される。さらに従来のような温度式自動膨張弁による過
熱度調節装置に比して構造が簡単で可動がないため、故
障が少なくまた極めて安価につくることができ、受液器
内の凝縮と蒸発のバランスをとるため、蒸発′を促す発
熱体も、飽 ・、和温雇を下げる一時城圧機構も不要で
部品°コストを低減できるという種々の利点を有するも
のである。 −
第１−図、第２図、第３図はそれぞれ異りつだ従来例を
′示す冷凍サイクル図、第４図は本発明の７実施例を示
す空気岬和機の冷凍サイクル図、第６図は同冷凍サイク
ルに備えた受液器部の斜視図である。
。 ０．・・・、圧縮機、２・・・・・・室外側熱交換器、
３・・・・・・減圧装置、４・・・・・・室内側熱交換
器、６・、・・・・・・吸入管、９・・・・・・受液器
、７・・・・・・連結管、１代理人の氏名 弁理士 中
尾 敏 男 ほか１名第２図 嶺 ＼ 第３図 第４図 ！ 一ぼ 第５図
′示す冷凍サイクル図、第４図は本発明の７実施例を示
す空気岬和機の冷凍サイクル図、第６図は同冷凍サイク
ルに備えた受液器部の斜視図である。
。 ０．・・・、圧縮機、２・・・・・・室外側熱交換器、
３・・・・・・減圧装置、４・・・・・・室内側熱交換
器、６・、・・・・・・吸入管、９・・・・・・受液器
、７・・・・・・連結管、１代理人の氏名 弁理士 中
尾 敏 男 ほか１名第２図 嶺 ＼ 第３図 第４図 ！ 一ぼ 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 一（１）圧縮機、室外側熱交換器、減圧装置、室内１１
１１１熱交換器をそれぞれ環状に連結し、前記減圧装置
Ｍと室内側熱交換器との間に受液器を連結し、この受液
器を前記圧縮機の吸入管および圧縮機外筐、と熱交換的
に配設してなる空気調和機の冷凍サイク″ル。 （２）前記受液器は、前記圧縮機の外筐に密着して配置
すると共に、熱伝導率の高い金属板にて結束し、かつ、
前記吸入管を前記受液器に貫通させてなる特許請求の範
囲第１項記載の空気調和機の冷凍サイクル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14680281A JPS5847963A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 空気調和機の冷凍サイクル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14680281A JPS5847963A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 空気調和機の冷凍サイクル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5847963A true JPS5847963A (ja) | 1983-03-19 |
| JPS6222391B2 JPS6222391B2 (ja) | 1987-05-18 |
Family
ID=15415857
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14680281A Granted JPS5847963A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 空気調和機の冷凍サイクル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5847963A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03136806A (ja) * | 1989-07-04 | 1991-06-11 | Honen Corp | 補修および目止め方法ならびに該方法を施した木質板 |
| JPH03267174A (ja) * | 1989-12-31 | 1991-11-28 | Honen Corp | サンダー特性の良い補修、目止め方法および該方法を施した木質板 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01114209U (ja) * | 1988-01-21 | 1989-08-01 |
-
1981
- 1981-09-16 JP JP14680281A patent/JPS5847963A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03136806A (ja) * | 1989-07-04 | 1991-06-11 | Honen Corp | 補修および目止め方法ならびに該方法を施した木質板 |
| JPH03267174A (ja) * | 1989-12-31 | 1991-11-28 | Honen Corp | サンダー特性の良い補修、目止め方法および該方法を施した木質板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6222391B2 (ja) | 1987-05-18 |
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