JPS5843561B2 - チユウキタ−ビンノ ウンテンセイギヨカイロ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は１個の主蒸気調整弁とｎ個（ｎは正の整数）
の抽気調整弁とを有する抽気タービンの運転制御回路に
関する。

第１図に従来の抽気タービンの運転制御回路の一例を示
す。

第１図はｎ＝１、すなわち１個の抽気調整弁を有する場
合を示すものである。

１１はボイラで、このボイラ１１は主蒸気調整弁１２、
高圧タービン１３を介して工場プロセス１４に連通され
るとともにバイパス減圧弁１５を介して上記工場プロセ
ス１４に連通される。

１６は低圧タービンで、この低圧タービン１６は抽気調
整弁１７を介して上記高圧タービン１３に連通される。

また１８は電力源で、この電力源１Ｂは遮断器１９を介
して発電機２０の入力端子に接続され、この発電機２０
の出力端子は負荷検出器２１、回転数検出器２２に接続
されている。

上記負荷検出器２１は負荷に比例した信号りを偏差増幅
器２３に出力するもので、回転数検出器２２は発電機２
０の定格回転数Ｎ。

と実際の回転数Ｎとの偏差信号ＡＮを演算器２４．２５
に出力するものである。

この演算器２４の利得１／δ１は一定で、演算器２５の
利得１／δ２は可変とし、演算器２５の出力端子はリレ
ー２６を介して加算器２７の一端に接続され、演算器２
４の出力端子は加算器２７の他端側に接続される。

上記リレー２６は遮断器１９が閉じているとき閉じるも
のである。

そして、上記加算器２７の出力端子は加算器２８の一端
に接続される。

また、２９は負荷設定器、３０は抽気圧力設定器である
。

負荷設定器２９はディジタルカウンタ（図示せず）とＤ
／Ａ変換器（図示せず）を備え負荷設定値り。

を上記加算器２８の他端に出力し、その第１の入力端子
はカウントアツプゲート３１に接続されるとともに押ボ
タンスイッチ３２を介してカウントアツプ入力端子３３
に接続され、第２の入力端子はカウントゲート３４に接
続されるとともに押ボタンスイッチ３５を介してカウン
トダウン入力端子３６に接続される。

また抽気圧力設定器３０の第１の入力端子はカウントア
ツプゲート３７に接続されるとともに押ボタンスイッチ
３８を介してカウントアツプ入力端子３９に接続され、
第２の入力端子はカウントダウンゲート４０に接続され
るとともに押ボタンスイッチ４１を介してカウントダウ
ン入力端子４２に接続される。

上記カウントアツプ入力端子３３，３９、カウントダウ
ン入力端子３６゜３２には信号″１”が与えられている
。

しかして、負荷設定器２９の出力端子は加算器２８を介
して偏差増幅器２３の第１の入力端子に接続され、抽気
圧力設定器３０の出力端子は偏差増幅器４３の第２の入
力端子に接続される。

この偏差増幅器４３の第１の入力端子には抽気圧力検出
器４４の出力が供給される。

そして偏差増幅器２３．４３の出力端子は不干渉制御マ
トリックス回路４５の入力端子に接続される。

この不干渉制御マ） ＩＪツクス回路４５の２つの出力
端子はそれぞれ電気油圧変換器４６．４７を介して油圧
サーボ機構４８゜４９の入力端子に接続される。

この油圧サーボ機構４８の出力は前記主蒸気調整弁１２
に供給され、油圧サーボ機構４９の出力は前記抽気調整
弁１Ｔに供給される。

また前記バイパス減圧弁１５には圧力調整器５０からの
出力が供給される。

この圧力調整器５０は抽気圧力Ｐが上記抽気圧力設定器
３０の設定値Ｐ。

以下になるとバイパス減圧弁１５を開き抽気圧力ＰがＰ
。

以下にならないように制御するものである。

このような構成において、発電機２０が駆動されている
場合を考えると、この時、遮断器１９は閉じられている
ので、リレー２６は閉となっている。

ボイラ１１からの蒸気は主蒸気調整弁１２を経て高圧タ
ービン１３で仕事をして、一部は抽気されて工場プロセ
ス１４に送られ、一部は抽気調整弁１７を経て低圧ター
ビン１６で仕事をする。

上記発電機２０の回転数Ｎは電力源１８の周波数に同期
しており、定格回転数Ｎ。

と回転数Ｎの差ＪＮ＝Ｎｏ−Ｎが回転数検出器２２で検
出される。

ＡＮは演算器２４．２５でそれぞれ１／δ１倍、１／、
％倍されて、加算器２７で減算され出力信号、ＪＮ（１
／δ１−１／δ２）、すなわち周波数バイアスを得る。

負荷設定器２９の出力り。

は押ボタンスイッチ３２゜３５によって増減し、この設
定負荷り。

と上記周波数バイアスＪＮ（１／δ１−１／δ２）が加
算器２８で加え合わされ発電機目標負荷Ｌｓとなる。

発電機２０の負荷りは負荷検出器２１で検出され、偏差
増幅器２３で上記目標負荷Ｌｓとの偏差ＪＬが得られ不
干渉制御マＩ−ＩＪツクス回路４５に１つの入力として
与えられる。

この不干渉制御マトリックス４５では、偏差ＪＬに対し
て互いに同符号の２つの出力Ｘ１．Ｘ２が得られる。

この出力Ｘ１゜Ｘ２は電気油圧変換器４６．４７でそれ
ぞれ油圧信号に変換され、油圧サーボ機構４８．４９で
油圧増幅されて主蒸気調整弁１２、抽気調整弁１７を互
いに同方向に変化させる。

このようにして抽気調整弁１７の前の圧力すなわち上記
抽気圧力検出器４４で検出された抽気圧力Ｐに影響を与
えることなくタービンの仕事を偏差ＪＬに応じて加減す
ることができ、ＪＬが０１すなわち負荷りが目標負荷Ｌ
ｓに一致するようにフィードバック制御が行われる。

また抽気圧力設定器３０の設定出力Ｐｏは押ボタンスイ
ッチ３８．４１によって増減し、偏差増幅器４３で上記
設定出力Ｐ。

と抽気出力Ｐの偏差ＪＰが得られ、上記不干渉制御マト
リックス回路４５にもう１つの入力として与えられる。

不干渉制御マトリックス４５では偏差ＪＰに対して互い
に異符号の２つの出力Ｙ１．￥２が得られる。

この２つの出力Ｙ１．￥２は電気油圧変換器４６．４７
で油圧信号に変換され油をサーボ機構４８．４９で油圧
増幅して調整弁１２，１７を互に逆方向に変化させる。

こうして、タービンの仕事を変化させることなく、抽気
圧力Ｐが設定（押。

に一致するようにフィードバック制御が行われる。

ところが、上記した従来の方法では下記に示す様な種々
の欠点がある。

すなわち、工場プロセス１４での蒸気使用量が増加して
、抽気出力Ｐが設定値Ｐ。

よりも低下すると圧力調整器５０が働いてバイパス減圧
弁１５が開き、ボイラ１１から直接蒸気を供給する。

同時に不干渉制御マトリックス回路４５によって主蒸気
調整弁１２を開き、抽気調整弁１７を閉めようとする。

このような状況で、もし負荷の要求が少く、負荷設定出
力り。

が小さいときは主蒸気調整弁１２、抽気調整弁１７を閉
めようとするので、抽気調整弁１７が全閉となってしま
う場合がある。

また、逆に工場プロセス１４での蒸気使用量が減少して
、抽気圧力Ｐが設定値Ｐ。

よりも高くなると、不干渉制御マトリックス回路４５に
よって主蒸気調整弁１２を閉め、抽気調整弁１７を開け
ようとする。

この様な状況で、もし負荷の要求が多く、負荷設定出力
Ｉ、、７５５大きいときは抽気調整弁１７は全開となる
場合がある。

このように抽気調整弁１７が全閉あるいは全開となる運
転を限界運転といい、限界運転になると不干渉制御は成
り立たなくなる。

限界運転時の処置はプラント全体の事情を考えて決めら
れるべきものであるが、タービン発電機の制御装置でで
きる範囲の処置は負荷設定、抽気圧設定を操作して限界
運転にならないよう運転条件を変えることであるが、こ
のような運転操作は決して簡単ではなく、特に抽気の段
数が２段以上になると操作者の判断では処置できなくな
る虞れがあった。

この発明は上記の点に鑑みてなされたもので、１個の主
蒸気調整弁と、ｎ個（ｎは正の整数）の抽気調整弁とを
有する抽気タービン運転回路において、上記ｎ個の抽気
調整弁に対応して設けられ、抽気調整弁の変位を検出す
るｎ個の変位変換器と、このｎ個変位変換器の出力と、
同出力に対応する抽気調整弁の変位の上限設定値とを比
較し、抽気調整弁変位が上限設定値に達したときのみ出
力を発生する第１群のｎ個の比較器と、上記ｎ個の変換
器の出力と、同出力に対応する抽気調整弁の変位の下限
設定値とを比較し、抽気調整弁変位が下限設定値に達し
たときのみ出力を発生する第２群のｎ個の比較器と、負
荷周波数制御優先セット信号及び負荷周波数制御優先リ
セット信号が供給され、セット、リセット動作が可能な
ホールド回路と、負荷周波数制御優先セット信号がオン
の場合もし抽気調整弁全開により下限の比較器の出力が
オンになったときはその信号を使って、抽気圧力設定値
を下げると共に抽気圧力制御ループゲインの低下を行う
ことにより抽気調整弁を開け、もし抽気調整弁全開によ
り、上限側の比較器の出力がオンになったときはその信
号を使って抽気圧力設定値を上げると共に抽気圧力制御
ループゲインの低下を行うことにより抽気調整弁を閉め
る様な抽気圧力制御器と、負荷周波数制御優先リセット
信号がオンの場合、もし抽気調整弁全閉により、下限側
の比較器がオンになったときは、その信号を使って、負
荷設定を上げると共に負荷周波数制御ループゲインの低
下を行うことにより抽気調整弁を開け、もし抽気調整弁
全開により上限側の比較器がオンになったときは、その
信号を使って負荷設定を下げると共に負荷周波数制御ル
ープゲインの低下を行うことにより抽気調整弁を閉める
様な負荷周波数制御器とを備え、抽気調整弁が全開又は
全閉となる限界運転に達したとき、抽気調整弁を全開か
ら閉方向全閉から開方向に制御するようにした手段とを
具備したことを要旨とし、限界運転からの脱出が確実に
行える抽気タービンの運転制御回路を提供することを目
的とする。

以下この発明の一実施例を図面を参照して説明する。

まずｎ＝１、すなわち抽気調整弁が１個の場合を第２図
を参照して説明する。

第２図において第１図と同一部分は同一符号を付してそ
の詳細な説明を省略する。

５１．５２は利得が調節可能な演算器で、これらの演算
器５１．５２の入力端子はそれぞれリレー５３，５４を
介して偏差増幅器２３．４３の出力端子に接続され、そ
の出力端子は加算器５５，５６の一方の入力端子に接続
される。

これらの加算器５５．５６の他方の入力端子は利得が一
定の演算器５７．５８を介して上記偏差増幅器２３．４
３に接続され、その出力端子はそれぞれ不干渉制御マト
リックス４５の入力端子に接続される。

しかして上記演算器５１．５２の詳細を第３図に示す。

演算器５１，５２は同一構成となっている。

すなわち、５１１は入力端子で、この入力端子５１１は
第２図においてリレー５３．５４を介して偏差増幅器２
３．４３の出力が供給されるもので、抵抗５１２を介し
て演算増幅器５１３の負側入力端子に接続される。

この演算増幅器５１３の出力端子はポテンションメータ
５１４を介して共通端子５１５に接続されるとともに出
力端子５１６に接続される。

この出力端子５１６は第２図における加算器５５，５６
の一方の入力端子に接続される。

また演算増幅器５１３の正側入力端子は共通端子５１５
に接続される。

そして、演算増幅器５１３とポテンションメータ５１４
間には並列接続された抵抗５１７とコンデンサ５１８が
接続される。

しかして上記の様に構成された抽気タービンの運転制御
回路の限界運転脱出回路の構成を第４図に示す。

第４図において、６１は抽気調整弁（第２図１７で示す
）の変位、６２はこの変位を検出する抽気調整弁変位変
換器である。

この抽気調整弁変位変換器６２の出力は第１の比較器６
３、第２の比較器６４のそれぞれ一方の入力端子に供給
され、比較器６３の他方の入力端子には抽気調整弁上限
位置設定値６５が供給されるとともに比較器６４の他方
の入力端子には抽気調整弁下限位置設定値６６が供給さ
れる。

また６７はホールド回路で、その第１、第２の入力端子
には負荷周波数制御優先リセット端子６８及び負荷周波
数制御優先リセット端子６９からそれぞれセット信号、
リセット信号が供給され、セット信号が入るとその出力
端子７０ａには°゛１″、出力端子７０ｂにはＯ″が出
力する。

またリセット信号が入ると出力端子７０ａには′″０″
、出力端子７０ｂには１″が出力する。

また７１〜７４はアンド回路である。

上記比較器６３の出力端子はアンド回路７１，７２の一
方の入力端子に接続され、比較器６４の出力端子はアン
ド回路７３．７４の一方の入力端子に接続される。

そして上記ホールド回路６７の出力端子７０ａはアンド
回路７１．７４の他方の入力端子に接続され、出力端子
７０ｂはアンド回路７２，７３の他方の入力端子に接続
される。

これらのアンド回路７１〜７４のそれぞれの出力端子７
１ａ（抽気圧力設定増加信号出力端子）、出力端子７２
ａ（負荷設定減少信号出力端子）、出力端子７３ａ（負
荷設定増加信号出力端子）、出力端子７４ａ（抽気圧力
設定減少信号出力端子）は前記従来例で示した第２図の
カウントアツプゲート３１．３７、カウントダウンゲー
ト３４．４０に接続される。

すなわち、出力端子７１ａはカウントアツプゲート３７
に接続され、出力端子７２ａはカウントゲート３４に接
続され、出力端子７３ａはカウントアツプゲート３１に
接続され、出力端子７４ａはカウントダウンゲート４０
に接続される。

また７５゜７６はオア回路で、オア回路７５のそれぞれ
の入力端子にはアンド回路７２，７３の出力端子７２ａ
。

７３ａが接続され、その出力端子は増幅器７７を介して
励磁コイルＴ８の入力端子に接続される。

この励磁コイル７８は第２図に示すリレー５３を駆動す
るものである。

オア回路７６のそれぞれの入力端子にはアンド回路７１
．７４の出力端子７１ａ、７４ａが接続され、その出力
端子は増幅器７９を介して励磁コイル８０の入力端子に
接続される。

この励磁コイル８０は第２図に示すリレー５４を駆動す
るものである。

次に上記の様に構成されたこの発明の動作を第２図〜第
４図を参照して説明する。

まず工場プロセス１４での蒸気使用量が増加したのにも
かかわらず負荷の要求が少なく、抽気調整弁１７が全閉
したと仮定すると、抽気調整弁変位変換器６２によって
検出された抽気調整弁１７の変位は抽気調整弁下限位置
設定値６６よりも低いため比較器６４の出力は０″から
１″′に変わる。

もしここで負荷周波数制御優先セット端子６８がセット
されていると、ホールド回路６７の出力端子７０ａは＋
１ ＄１、出力端子７０ｂはＯｊｊとなる。

このためアンド回路７４のみが出力ｅ＋ １ ｊｌとな
り、この出力がオア回路７６を経て増幅器７９で増幅さ
れ、励磁コイル８０が励磁される。

励磁コイル８０が励磁されるとリレー５４がオンとなり
演算器５２は作用的に見て演算器５８に並列接続される
。

ここで演算機５２は第３図に示す様に符号変換するもの
で、かつポテンションメータ５１４によって利得が調整
可能であるから、演算器５２の出力は演算器５８の出力
を相殺することになり、抽気圧力制御のループゲインを
低下することになる。

併列に接続された演算器５Ｂ 、５２のゲインの和、お
よびこの和と直列に接続された不干渉制御マトリックス
４５、電油変換量４７、油圧サーボ４９の各ゲインの積
によってきまるループゲインは低下する。

このため、同一の圧力偏差ＪＰに対して抽気調整弁１７
のスパン（動く範囲）も少なくなるので演算器５２が接
続されないとき全閉していた抽気調整弁１７は全閉に至
らない。

すなわち、ループゲインの低下で抽気調整弁１７が全閉
するという作用が緩和される。

一方アンド回路７４の出力により抽気圧力設定Ｐ。

を減少するカウントダウンゲート４０が開き、抽気圧力
設定器３０は域側にカウントを開始する。

抽気圧力設定Ｐｏが減少すると不干渉制御マトリックス
回路４５の働きで主蒸気調整弁１２を閉め、抽気調整弁
１７を開くため抽気調整弁１７はさらに開かれるので限
界運転を脱する。

また負荷周波数制御優先リセット端子６９がリセットさ
れていると、この場合は抽気圧力制御優先の場合であり
、ホールド回路６７の出力端子７０ａはｌ Ｑ ｔ＋、
出力端子７０ｂは″１″となりアンド回路７３のみが出
力ｕ Ｉ Ｉ＋となる。

この出力がオア回路７５を経て増幅器７７で増幅され励
磁コイル７８が励磁される。

励磁コイル７８が励磁されるとリレー５３がオンとなり
、演算器５１は作用的に見て演算器５７に並列接続され
る。

ここで演算器５１は第３図に示すように符号変換するも
ので、かつポテンションメータ５１４によって利得が調
節可能であるから、演算器５１の出力は演算器５１の出
力を相殺することになり、負荷周波数制御のループゲイ
ンを低下することになる。

前記従来例で述べたように負荷設定出力り。

が小さいときは負荷偏差入力ＪＬが減少し主蒸気調整弁
１２、抽気調整弁１７を閉じられたため、抽気調整弁１
７は全閉していたが、上記負荷周波数制御ループゲイン
低下によって併列に接続された演算器５７．５１のゲイ
ンの和、およびこの和と直列に接続された不干渉制御マ
トリックス４５．電油変換器４７、油圧サーボ４９の各
ゲインの積によってきまるループゲインは低下する。

このため、同一の負荷偏差、（Ｌに対して抽気調整弁１
７のスパンも少なくなるので演算器５１が接続されない
とき全閉していた抽気調整弁１７は全閉に至らない。

すなわち、ループゲインの低下で抽気調整弁１７が全閉
するという作用が緩和される。

今、抽気圧力制御を例にとり説明する。

例えば、ループゲインが２０倍となる。この場合、圧力
偏差、（Ｐが５％変化すると抽気調整弁１７は２０×５
％すなわち１００多変化する。

もし、抽気調整弁１７が始め１００％位置にあれば５％
のＪＰの変化によって抽気調整弁１７はｏ％すなわち全
閉する。

次に、ループゲインが２０倍から１０倍に低下すると、
同じＪＰ＝５％に対し１０×５％−５０％、すなわち抽
気調整弁１７は１ｏｏ％から５０％迄しか変化しない。

すなわち全閉することがない。

一方アンド回路７３の出力により、負荷設定り。

を増加するカウントアツプゲート３１が開き、負荷設定
器２９は増側にカウントを始める。

負荷設定り。が増加すると、不干渉制御マトリックス回
路４５の働きで主蒸気調整弁１２、抽気調整弁１７を開
くため、抽気調整弁１７はさらに開き限界運転を脱する
。

次に工場プロセス１４での蒸気使用量が減少したにもか
かわらず負荷の要求が多く、抽気調整弁１７が全開した
と仮定すると、抽気調整弁変位変換器６２によって検出
された変位は抽気調整弁上限位置設定値６５よりも高い
ため第１の比較器６３の出力は０”から′１”に変る。

ここで、負荷周波数制御優先セット端子６８がセットさ
れていると、ホールド回路６７の出力端子７０ａの出力
は゛′１′′出力端子７０ｂの出力はｎ Ｏｕとなる。

このためアンド回路６１のみが出力″′１″となり、こ
の出力がオア回路７６を経て増幅器７９で増幅され、励
磁コイル８０を励磁する。

励磁コイル８０が励磁される リレー５４がオンとなり
演算器６２は作用的に見て演算器５８に並列接続される
。

しかして、前記同様演算器５２の出力は演算器５８の出
力を相殺することになり、抽気圧力制御のループゲイン
を低下することになる。

ここで前記従来例で述べたように抽気圧力偏差入力ＪＰ
によって主蒸気調整弁１２が閉かれ、抽気調整弁１７を
開かれたため、抽気調整弁１７は全開していたが、上記
抽気調整弁抽気圧力制御のループゲインの低下によって
、この作用は緩和され、抽気調整弁１７が全開するのを
防ぐことができる。

一方アンド回路７１の出力により、抽気圧力設定Ｐｏを
増加するカウントアツプゲート３７が開キ、抽気圧力設
定器３０は増側にカウントを始める。

抽気圧力設定Ｐ。

が増加すると、不干渉制御マトリックス回路４５の働き
で主蒸気調整弁１２を開き、抽気調整弁１７を閉じるた
め、抽気調整弁１７はさらに閉じられ限界運転を脱する
。

また、負荷周波数制御優先リセット端子７０がリセット
されていると、この場合は抽気圧力制御優先の場合であ
り、ホールド回路６７の出力端子７０ａの、出力はｅ
Ｑ ｅＴ、出力端子７０ｂの出力は”１”となり、アン
ド回路７２のみが出力″１″となる。

この出力はオア回路７５を経て増幅器７７で増幅され励
磁コイル７８を励磁する。

励磁コイル７８が励磁されると、リレー５３がオンとな
り演算器５１は前記したと同様に演算器５７と並列接続
され、演算器５７の出力を相殺することになり負荷周波
数制御のループゲインを低下することになる。

従って前記したと同様に負荷偏差人力ＡＬによって主蒸
気調整弁１２、抽気調整弁１７が開かれているため、抽
気調整弁１７は全開していたが、上記負荷周波数制御の
ループゲイン低下によって、この作用は緩和され抽気調
整弁１７が全開するのを防ぐことができる。

一方、アンド回路７２の出力により、負荷設定り。

を減少するカウントダウンゲート３４が開き、負荷設定
器２９は域側にカウントを始める。

負荷設定り。が減少すると、不干渉制御マトリックス回
路４５の働きで、主蒸気調整弁１２、抽気調整弁１７を
閉じるため、抽気調整弁１７はさらに閉じられ、限界運
転を脱する。

以上はｎ−１、すなわち抽気調整弁１７が１個の場合に
ついて述べたが、次にｎ−２、すなわち抽気調整弁１７
が２個の場合についてを第５図を参照して説明する。

第５図において、第２図と同一部分は同一符号を付して
その詳細な説明を省略する。

１７ａ、１７ｂは第１、第２の抽気調整弁、１４ａ、１
４ｂは工場プロセスでそれぞれ２つづつあるためそれに
付随する回路もそれに対応して設けられる。

すなわち、１５ａ、１５ｂはバイパス減圧弁、３０ａ、
３０ｂは抽気圧力設定器でこの抽気圧力設定器３０ａ
、３０ｂの一方の入力端子はそれぞれカウントアツプゲ
ート３７ａ、３７ｂに接続されるとともに押ボタンスイ
ッチ３８ａ。

３８ｂを介してカウントアツプ入力端子３９ａ。

３９ｂに接続され、他方の入力端子はそれぞれカウント
ダウンゲート４０ａ、４０ｂに接続されるとともに押ボ
タンスイッチ４１ａ、４１ｂを介してカウントダウン入
力端子４２ ａ ｔ ４２ ｂに接続される。

また、４３ａ、４３ｂは偏差増幅器で、この偏差増幅器
４３ａ 、４３ｂのそれぞれ一方の入力端子は上記抽気
圧力設定器３０ ａ ｔ ３０ ｂの出力端子に接続さ
れる。

偏差増幅器４３ａの出力端子はリレー５４ａ及び利得が
調整可能な演算器５２ａを介して加算器５６ａの一方の
入力端子に接続されるとともに利得が一定の演算器５８
ａを介して上記加算器５６ｂの他方の入力端子に接続さ
れる。

偏差増幅器４３ｂの出力端子はリレー５４ｂ及び利得が
調整可能な演算器５２ｂを介して加算器５６の一方の入
力端子に接続されるとともに利得が一定の演算器５８ｂ
を介して上記加算器５６ｂの他方の入力端子に接続され
る。

そしてこれらの加算器５６ａ、５６ｂの出力端子は不干
渉マトリックス回路４５の入力端子に供給される。

この不干渉制御マトリックス回路４５の第１の出力は電
気油圧変換器４６、油圧サーボ機構４８を介して主蒸気
調整弁１２に供給され、第２、第３の出力は電気油圧変
換器４７ａ、４７ｂ１油圧サ一ボ機構４９ａ、４９ｂを
介して第１、第２の抽気調整弁１７ａ、１７ｂに供給さ
れる。

また、５０ａ、５０ｂは圧力調整器である。

第６図はｎ−２、すなわち抽気調整弁１７が２個の場合
の運転制御回路を示すもので、９１ａ。

９１ｂはそれぞれ第１、第２の抽気調整弁１７ａ。

１７ｂの変位、９２ａ 、９２ｂはこの変位を検出する
第１、第２の抽気調整弁変位変換器である。

この第１の抽気調整弁変位変換器９２ａの出力は第１、
第２の比較器９３ａ 、９３ｂの一方の入力端子に供給
され、第２の抽気調整弁変位変換器９２ｂの出力は第３
、第４の比較器９３ｃ、９３ｄの一方の入力端子に供給
される。

この第１、第３の比較器９３ａ 、９３ｃの他方の入力
端子には第１、第２の抽気調整弁上限位置設定値９４ａ
、９４ｂが供給され、第２、第４の比較器９３ｂ 、９
３ａの他方の入力端子には第１、第２の抽気調整弁下限
位置設定値９５ａ、９５ｂが供給される。

そして、第１の比較器９３ａの出力はオア回路９６ａの
一方の入力端子に供給されるとともにアンド回路９７ａ
の一方の入力端子に供給される。

第２の比較器９３ｂの出力はオア回路９６ｂの一方の入
力端子に供給されるとともにアンド回路９７ｃの一方の
入力端子に供給される。

第３の比較器９３ｃの出力は上記オア回路９６ａの他方
の入力端子に供給されるとともにアンド回路９７ｂの一
方の入力端子に供給される。

第４の比較器９３ｄの出力は上記オア回路９６ｂの他方
の入力端子に供給されるとともにアンド回路９７ｄの一
方の入力端子に供給される。

オア回路９６ａの出力はアンド回路９８ａ、９８ｂのそ
れぞれ一方の入力端子に供給され、オア回路９６ｂの出
力はアンド回路９８ｃ。

９８ｄのそれぞれ一方の入力端子に供給される。

また９９はホールド回路でこのホールド回路９９の２つ
の入力端子は負荷周波数制御優先セット信号１００、負
荷周波数制御優先リセット信号１０１が供給され、その
出力端子９９ａは上記アンド回路９８ａ 、９８ｄの他
方の入力端子にそれぞれ接続され、出力端子９９ｂは上
記アンド回路９８ｂ。

９８ｃの他方の入力端子にそれぞれ接続される。

上記ホールド回路９９はその入力端子にセット信号１０
０が入ると出力端子９９ａの出力が′″１″１″子９９
ｂの出力“０９１となり、リセット信号１０１が入ると
出力端子９９ａの出力が″０′′出力端子９９ｂの出力
が１″となるものである。

しかして、上記アンド回路９８ａの出力はアンド回路９
７ ａ 、９７ ｂの他方の入力端子にそれぞれ供給さ
れ、アンド回路９８ｄの出力はアンド回路９７ｃ 、９
７ｄの他方の入力端子にそれぞれ供給される。

アンド回路９８ｂの出力端子はオア回路１０２の一方の
入力端子に接続されるとともに負荷設定減少信号出力端
子１０３に接続される。

この負荷設定減少信号出力端子１０３は第５図における
カウントダウンゲート３４に接続される。

またアンド回路９８ｃの出力端子は上記オア回路１０２
の他方の入力端子に接続されるとともに負荷設定増加信
号出力端子１０４に接続され、この負荷設定増加信号出
力端子１０４は第５数におけるカウントアツプゲート３
１に接続される。

そして上記オア回路１０２の出力端子は増幅回路１０５
を介して励磁コイル１０６に接続される。

またアンド回路９７ａの出力端子は第１の抽気圧力設定
増加信号出力端子１０７ａに接続されるとともにオア回
路１０８ａの一方の入力端子に接続される。

アンド回路９７ｂの出力端子は第２の抽気圧力設定増加
信号出力端子１０７ｂに接続されるとともにオア回路１
０８ｂの一方の入力端子に接続される。

またアンド回路９７ｃの出力端子は上記オア回路１０８
ａの他方の入力端子に接続されるとともに第１の抽気圧
力設定減少信号出力端子１０９ａに接続される。

アンド回路９７ｄは上記アンド回路１０８ｂの他方の入
力端子に接続されるとともに第２の抽気圧力設定減少信
号出力端子１０９ｂに接続される。

そしてこれらのオア回路１０８ ａ。１０８ｂはそれぞ
れ増幅回路１１０ａ、１１０ｂを介して励磁コイル１１
１ａ、１１１ｂに接続される。

しかして前記励磁コイル１０６は、第５図におけるリレ
ー５３を駆動させ、上記励磁コイル１１１ａはリレー５
４ａを駆動させ、上記励磁コイル１１１ｂはリレー５４
ｂを駆動させるものである。

また第１の抽気圧力設定増加信号出力端子１０７ａは第
５図におけるカウントアツプゲート３７ａに接続され、
第２の抽気圧力設定増加信号出力端子１０７ｂは同図の
カウントアツプゲート３７ｂに接続される。

第１の抽気圧力設定減少信号出力端子１０９ａは第５図
のカウントダウンゲート４０ａに接続され、第２の抽気
圧力設定減少信号出力端子１０９ｂは同図のカウントダ
ウンゲート４０ｂに接続される。

次に上記の様な構成においてその動作を説明する。

まず工場プロセス１４ａでの蒸気使用量が増加したにも
かかわらず負荷の要求が少なく、第１の抽気調整弁１７
ａが全閉したと仮定すると、第１の抽気調整弁変位変換
器９２ａによって検出された第１の抽気調整弁１７ａの
変位は第１の抽気調整弁下限位置設定値９５ａよりも低
いため比較器９３ｂの出力はｎ Ｏｎから１″に変わる
。

従って、オア回路９６ｂの出力も１′″となる。

もし、ここで負荷周波数制御優先セット端子１００がセ
ットされているとホールド回路９９の出力端子９９ａの
出力は”１″出力端子９９ｂの出力は＠ｔ ０２１とな
り、アンド回路９８ｄの出力は′１″となる。

このため第２の比較器９３ｂの出力とアンド回路９８ｄ
の出力を入力とするアンド回路９７ｃのみが出力″″１
°°となり、この出力がオア回路１０８ａを介して増幅
器１１０ａで増幅され、励磁コイル１１１ａが励磁され
る。

励磁コイル１１１ａが励磁されるとリレー５４ａがオン
となり、演算器５２ａは作用的に見て演算器５８ａに並
列接続される。

演算器５２ａは第３図で示したように符号変換するもの
で、かつポテンションメータ５１４によって利得が調節
可能であるから、演算器５２ａの出力は演算器５８ａの
出力を相殺することになり、抽気圧力制御のループゲイ
ンを低下することになる。

また前記したように、抽気圧力偏差人力ＡＰａによって
主蒸気調整弁１２が開かれ、抽気調整弁１７ａを閉じら
れたため、抽気調整弁１７ａは全閉していたが、上記抽
気圧力制御のループゲイン低下によってこの作用は緩和
され、抽気調整弁１７ａが全閉するのを防ぐことができ
る。

一方アンド回路９７ｃの出力により、抽気圧力設定を減
少するカウントダウンゲート４０ａが開き、抽気圧力設
定器３０ａは域側にカウントを始める。

抽気圧力設定Ｐａｏが減少すると、不干渉制御マトリッ
クス回路４５の働きで主蒸気調整弁１２を閉じ、抽気調
整弁１７ａを開くため、調整弁１７ａはさらに開き、限
界運転を脱する。

また負荷周波数制御優先リセット端子１０１がリセット
されていると、このときは抽気圧力制御優先の場合であ
り、ホールド回路９９の出力端子９９ａはｎ Ｑ １１
、出力端子９９ｂは”１″となり、アンド回路９８ｃが
出力″ｌｓｔとなる。

この出力がオア回路１０２を介して増幅器１０５で増幅
され励磁コイル１０６を励磁する。

励磁コイル１０６が励磁されると、リレー５３がオンと
なり演算器５１は作用的にみて演算器５７に並列接続さ
れる。

前記したと同様に演算器５１の出力は演算器５７の出力
を相殺し、負荷周波数制御のループゲインを低下するこ
とになる。

また主蒸気調整弁１２、第１、第２の抽気調整弁１７ａ
、１７ｂは負荷偏差人力ＡＬによって閉じられたため、
第１の抽気調整弁１７ａは全閉していたが、上記負荷周
波数制御のループゲイン低下によって、この作用は緩和
され第１の抽気調整弁１７ａが全閉するのを防ぐことが
できる。

一方アンド回路９８ｃの出力により、負荷設定り。

を増加するカウントアツプゲート３１が開き、負荷設定
器２９は増側にカウントを始める。

負荷設定り。が増加すると、不干渉制御マ） ＩＪラッ
ク回路４５の働きで主蒸気調整弁１２、第１、第２の抽
気調整弁１７ａ、１７ｂを開くため、第１の抽気調整弁
１７ａはさらに開かれて、限界運転を脱する。

次に工場プロセス１４ｂでの蒸気使用量が減少したにも
かかわらず負荷の要求が多く、第２の抽気調整弁１７ｂ
が全閉したと仮定する。

第２の抽気調整弁変位変換器９２ｂによって検出された
変位は第２の抽気調整弁上限位置設定値９４ｂよりも高
いため比較器９３ｃの出力は′Ｏ″から′１″に変わる
。

従ってオア回路９６ａの出力も°°０″から”１″に変
る。

ここで負荷周波数制御優先セット端子１００がセットさ
れていると、ホールド回路９９の出力端子９９ａの出力
は＋ Ｉ ｎ、出力端子９９ｂの出力は°゛Ｏ″となり
、アンド回路９８ａの出力は′１″となる。

そして比較器９３ｃの出力とアンド回路９８ａの出力を
入力するアンド回路９７ｂの出力は′１”となり、この
出力がオア回路１０８ｂを介して増幅器１１０ｂで増幅
され励磁コイル１１１ｂが励磁される。

励磁コイル１１１ｂが励磁されるとリレー５４ｂがオン
となり、演算器５２ｂは作用的に見て演算器５８ｂに並
列接続される。

前記したと同様に演算器５２ｂの出力は演算器５８ｂの
出力を相殺することになり、抽気圧力制御のループゲイ
ンを低下することになる。

このとき抽気圧力偏差入力、（Ｐｂによって主蒸気調整
弁１２、第１の抽気調整弁１７ａが閉じられ、第２の抽
気調整弁１７ｂが開かれているため、第２の抽気調整弁
１７ｂは全開していたが、上記抽気圧力制御のループゲ
イン低下によって、この作用は緩和され、第２の抽気調
整弁１７ｂが全開するのを防ぐことができる。

一方アンド回路９７ｂの出力により、第２の抽気圧力設
定Ｐｂ。

を増加するカウントゲート３７ｂが開き、抽気圧力設定
器３０ｂは増側にカウントを始める。

抽気圧力設定Ｐｂｏが増加すると、不干渉制御マトリッ
クス回路４５の働きで主蒸気調整弁１２、第１の抽気調
整弁１７ａを開き、第２の抽気調整弁１７ｂを閉じるた
め、第２の抽気調整弁１７ｂはさらに閉じられ限界運転
を脱する。

また、負荷周波数制御優先リセット端子１０１がリセッ
トされていると、この場合は抽気圧力制御優先の場合で
あり、ホールド回路９９の出力端子９９ａはＩＩ Ｏｔ
＋、出力端子９９ｂは”１″となり、アンド回路９８ｂ
の出力が°゛１″となる。

この出力がオア回路１０２を介して増幅器１０５で増幅
され、励磁コイル１０６を励磁する。

励磁コイル１０６が励磁されると、リレー５３がオンと
なり演算器５１は作用的に見て演算器５７に並列接続さ
れる。

演算器５１の出力は演算器５７の出力を相殺し、負荷周
波数制御のループゲインを低下することになる。

このとき負荷偏差入力ＪＬによって主蒸気調整弁１２、
第１、第２の抽気調整弁１７ａ、１７ｂが開かれている
ため、第２の抽気調整弁１７ｂは全開していたが、上記
負荷周波数制御のループゲイン低下によってこの作用は
緩和され、第２の抽気調整弁１７ｂが全開するのを防ぐ
ことができる。

一方アンド回路９８ｂの出力により、負荷設定を減少す
るカウントダウンゲート３４が開き、負荷設定器２９は
域側にカウントを始める。

負荷設定値り。

が減小すると、不干渉制御マトリックス回路４５の働き
で、主蒸気調整弁１２、第１、第２の抽気調整弁１７ａ
、１７ｂを閉じるため、第２の抽気調整弁１７ｂはさら
に閉じられ限界運転を脱する。

なお上記実施例においてはｎ＝１及びｎ＝２の場合につ
いて説明したがｎ≧３の場合も上記とほぼ同様にして行
えることは勿論である。

以上述べたようにこの発明によれば、１個の主蒸気調整
弁と、ｎ個（ｎは正の整数）の抽気調整弁とを有する抽
気タービン運転回路において、上記ｎ個の抽気調整弁に
対応して設けられ、抽気調整弁の変位を検出するｎ個の
変位変換器と、このｎ個変位変換器の出力と、同出力に
対応する抽気調整弁の変位の上限設定値とを比較し、抽
気調整弁変位が上限設定値に達したときのみ出力を発生
する第１群のｎ個の比較器と、上記ｎ個の変換器の出力
と、同出力に対応する抽気調整弁の変位の下限設定値と
を比較し、抽気調整弁変位が下限設定値に達したときの
み出力を発生する第２群のｎ個の比較器と、負荷周波数
制御優先セット信号及び負荷周波数優先セット信号及び
負荷周波数制御優先リセット信号が供給され、セット、
リセット動作が可能なホールド回路と、負荷周波数制御
優先セット信号がオンの場合もし抽気調整弁全開により
下限の比較器の出力がオンになったときはその信号を使
って、抽気圧力設定値を下げると共に抽気圧力制御ルー
プゲ゛インの低下を行うことにより抽気調整弁を開け、
もし抽気調整弁全開により、上限側の比較器の出力がオ
ンになったときはその信号を使って抽気圧力設定値を上
げると共に抽気圧力制御ループゲインの低下を行うこと
により抽気調整弁を閉める様な抽気圧力制御器と、負荷
周波数制御優先リセット信号がオンの場合、もし抽気調
整弁全開により、下限側の比較器がオンになったときは
、その信号を使って、負荷設定を上げると共に負荷周波
数制御ループゲインの低下を行うことにより抽気調整弁
を開け、もし抽気調整弁全開により上限側の比較器がオ
ンになったときは、その信号を使って負荷設定を下げる
と共に負荷周波数制御ループゲインの低下を行うことに
より抽気調整弁を閉める様な負荷周波数制御器とを備え
、抽気調整弁が全開又は全閉となる限界運転に達したと
き、抽気調整弁を全開から閉方向全閉から開方向に制御
するようにした手段とを具備したことを要旨としている
ので、限界運転からの脱出が確実に行え、極めて大きな
効果を有する抽気タービンの運転制御回路を提供できる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は抽気調整弁が１個の場合における従来の抽気タ
ービン運転制御回路の一例を示す構成図、第２図は抽気
調整弁が１個の場合におけるこの発明の実施例を示す構
成図、第３図は演算器の詳細を説明するための構成図、
第４図は第２図の制御回路を示す構成図、第５図は抽気
調整弁が２個の場合におけるこの発明の実施例を示す構
成図、第６図はその制御回路を示す構成図である。 ６２．９２ ａ 、９２ ｂ・・・・・・抽気調整弁の
変位変換器、６３．６４．９３ａ〜９３ｄ・・・・・・
比較器、６７ 、９７・・・・・・ホールド回路。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １１個の主蒸気調整弁と、ｎ個（ｎは正の整数）の抽気
   調整弁とを有する抽気タービン運転回路において、上記
   ｎ個の抽気調整弁に対応して設けられ、抽気調整弁の変
   位を検出するｎ個の変位変換器と、このｎ個変位変換器
   の出力と、同出力に対応する抽気調整弁の変位の上限設
   定値とを比較し、抽気調整弁変位が上限設定値に達した
   ときのみ出力を発生する第１群のｎ個の比較器と、上記
   ｎ個の変換器の出力と、同出力に対応する抽気調整弁の
   変位の下限設定値とを比較し、抽気調整弁変位が下限設
   定値に達したときのみ出力を発生する第２群のｎ個の比
   較器と負荷周波数制御優先セット信号及び負荷周波数制
   御優先リセット信号が供給され、セット、リセット動作
   が可能なホールド回路と、負荷周波数制御優先セット信
   号がオンの場合もし抽気調整弁全開により下限側の比較
   器の出力がオンになったときはその信号を使って、抽気
   圧力設定値を下げると共に抽気圧力制御ループゲインの
   低下を行うことにより抽気調整弁を開け、もし抽気調整
   弁全開により上限側の比較器の出力がオンになったとき
   はその信号を使って抽気圧力設定値を上げると共に抽気
   圧力制御ループゲインの低下を行うことにより抽気調整
   弁を閉める様な抽気圧力制御器と、負荷周波数制御優先
   リセット信号がオンの場合、もし抽気調整弁全開により
   、下限側の比較器がオンになったときは、その信号を使
   って、負荷設定を上げると共に負荷周波数制御ループゲ
   インの低下を行うことにより抽気調整弁を開け、もし抽
   気調整弁全開により上限側の比較器がオンになったとき
   は、その信号を使って負荷設定を下げると共に負荷周波
   数制御ループゲインの低下を行うことにより、抽気調整
   弁を閉める様な負荷周波数制御器とを備え、抽気調整弁
   が全開又は全閉となる限界運転に達したとき、抽気調整
   弁を全開から閉方向、全閉から開方向に制御するように
   した手段を具備したことを特徴とする抽気タービンの運
   転制御回路。