JPS5839920A - 磁気を利用したボルト軸力管理方法 - Google Patents
磁気を利用したボルト軸力管理方法Info
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- JPS5839920A JPS5839920A JP13838781A JP13838781A JPS5839920A JP S5839920 A JPS5839920 A JP S5839920A JP 13838781 A JP13838781 A JP 13838781A JP 13838781 A JP13838781 A JP 13838781A JP S5839920 A JPS5839920 A JP S5839920A
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- Japan
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- bolt
- axial force
- iron loss
- seat
- clamped
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L5/00—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes
- G01L5/24—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for determining value of torque or twisting moment for tightening a nut or other member which is similarly stressed
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- Force Measurement Appropriate To Specific Purposes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は磁気を利用したボルト軸力管理方法に係り、４
１１にボルト軸力を容易かつ正確に１１埋することので
きるボルト軸力管理方法Ｋｌｌする。
１１にボルト軸力を容易かつ正確に１１埋することので
きるボルト軸力管理方法Ｋｌｌする。
複数の被締付物を締結するボルトの軸力管理・は安全上
欠くことができない。特に被締付物の形状寸法が大きな
場合には、この軸力管理に細心の注意を払う必要がある
。このようなことから、従来この軸力を管理する方法と
してトルク法゛や超音波法等が提案されている。
欠くことができない。特に被締付物の形状寸法が大きな
場合には、この軸力管理に細心の注意を払う必要がある
。このようなことから、従来この軸力を管理する方法と
してトルク法゛や超音波法等が提案されている。
ところで第１図は締結時に一般に生ずるボルトの軸力と
ボルト頭に生ずる応力を例示する説明図である０同図に
おいて１は複数たとえば２枚の鋼材からなる被締付物で
ある。２はボルト、３はこのポル）２に螺合するナツト
で、この両者によって被締付物１は締結される。この図
に示すように、ボルト２を締付けてこのボルト２に軸力
ＩＰｆを生じた場合には、座面に生ずる力ＰＷに相応し
てボルト頭４が破線で示すように変形し、ボルト頭４の
表面に圧縮応力＃ζが作用する０ ＃１２図はＩＩＬ図に示すボルト２の軸力Ｆｆと、同＃
Ｉ１図に示す応力＃（に基づく力１！１．とを対比して
示した特性線図である。この１１２図は縦軸に引張り荷
重ｙを、横軸の上段にポル）軸部の歪ａｔを、また下段
にポル）１１４の歪１ｃをとっである。この図からボル
ト２０軸力Ｆ（を示す直線と応力σＣに基づく直線とが
ほぼ同じ傾きであると考えた場合に、ボルト軸部の歪１
１ とポル）９１４の歪−６とは、ａｔ−−２１ｃの関
係にあることがわかる。
ボルト頭に生ずる応力を例示する説明図である０同図に
おいて１は複数たとえば２枚の鋼材からなる被締付物で
ある。２はボルト、３はこのポル）２に螺合するナツト
で、この両者によって被締付物１は締結される。この図
に示すように、ボルト２を締付けてこのボルト２に軸力
ＩＰｆを生じた場合には、座面に生ずる力ＰＷに相応し
てボルト頭４が破線で示すように変形し、ボルト頭４の
表面に圧縮応力＃ζが作用する０ ＃１２図はＩＩＬ図に示すボルト２の軸力Ｆｆと、同＃
Ｉ１図に示す応力＃（に基づく力１！１．とを対比して
示した特性線図である。この１１２図は縦軸に引張り荷
重ｙを、横軸の上段にポル）軸部の歪ａｔを、また下段
にポル）１１４の歪１ｃをとっである。この図からボル
ト２０軸力Ｆ（を示す直線と応力σＣに基づく直線とが
ほぼ同じ傾きであると考えた場合に、ボルト軸部の歪１
１ とポル）９１４の歪−６とは、ａｔ−−２１ｃの関
係にあることがわかる。
言い換えればポル）２の軸力ＦｆとボルトＩ［４に生ず
る応力−Ｃとの間に相関が認められることがわかる。こ
のような事実に着目して従来、以下に述べるようにポル
Ｆ頭４の圧縮応力（Ｉｇを磁気を利用して検出し、これ
に基づいてボルト２の軸力Ｆｔを管理するようにした方
法も提案されている。
る応力−Ｃとの間に相関が認められることがわかる。こ
のような事実に着目して従来、以下に述べるようにポル
Ｆ頭４の圧縮応力（Ｉｇを磁気を利用して検出し、これ
に基づいてボルト２の軸力Ｆｔを管理するようにした方
法も提案されている。
この従来の方法はポル）１１４上に磁気センナを配置し
、この磁気センナによってボルト２の内部にうず電流を
入射するようにしたものである。そしてこのような状態
において、ボルト２に軸力Ｆｌが生じ、ボルトＷｉ４に
圧縮応力６ｃが生ずると、保持力Ｈｃが増加し、透磁率
＾が低下する。また鉄損ＷＡはヒステリシス損Ｗ、とう
す電流損Ｗｅとの和からなり、鉄１ニッケル等の鋼材の
場合、ＶＩｈｃｃ ＨＣ、Ｗ＠ ＱＣＪ−十とＱる。圧
縮応力ｇｃ カ生じ、保持力Ｈｃが増加し、透磁率声が
低下すると、ヒステリシス損Ｗｂもうず電流損Ｗｅも増
加し、それらの和である鉄損Ｗｉは増加する。っまりポ
ル）１１４に磁気センナをあて、頭部の圧縮応力σＣが
ゼνの時、すなわちボルト２の軸力Ｆｆがゼ四の時の鉄
損ＷｉＷＱ、圧縮応力＃Ｃが生じた時の鉄損Ｗを”１％
比例定数をａとすると、ボルト２の軸部に生ずる応
力σは次式のようにして求められる。
、この磁気センナによってボルト２の内部にうず電流を
入射するようにしたものである。そしてこのような状態
において、ボルト２に軸力Ｆｌが生じ、ボルトＷｉ４に
圧縮応力６ｃが生ずると、保持力Ｈｃが増加し、透磁率
＾が低下する。また鉄損ＷＡはヒステリシス損Ｗ、とう
す電流損Ｗｅとの和からなり、鉄１ニッケル等の鋼材の
場合、ＶＩｈｃｃ ＨＣ、Ｗ＠ ＱＣＪ−十とＱる。圧
縮応力ｇｃ カ生じ、保持力Ｈｃが増加し、透磁率声が
低下すると、ヒステリシス損Ｗｂもうず電流損Ｗｅも増
加し、それらの和である鉄損Ｗｉは増加する。っまりポ
ル）１１４に磁気センナをあて、頭部の圧縮応力σＣが
ゼνの時、すなわちボルト２の軸力Ｆｆがゼ四の時の鉄
損ＷｉＷＱ、圧縮応力＃Ｃが生じた時の鉄損Ｗを”１％
比例定数をａとすると、ボルト２の軸部に生ずる応
力σは次式のようにして求められる。
−「 −Ｃ区 （Ｗ轟 −Ｗｏ）
またムＳをボルト２の有効断面積、Ｋ−−２Ｘ＾Ｓとす
れは、ボルト２０軸力は次式のようにして求められる。
れは、ボルト２０軸力は次式のようにして求められる。
ｔｌ −Ｋ。
このように磁気を利用して行なう従来のボルト軸力管理
方法は、他の管理方法すなわちトルク法や超音波法に比
べて比較的有効な手段と言えるものの、その反面以下に
列挙するような問題がある。
方法は、他の管理方法すなわちトルク法や超音波法に比
べて比較的有効な手段と言えるものの、その反面以下に
列挙するような問題がある。
■ ボルト１１４と磁気センナとの間に形成される隙間
は磁力洩れを防ぐために６ｏμｍ以内に制限される。し
たがってこの従来の方法を実施するためにはボルト２の
製作に際して形成されるボルト１［４上の記号、浮出し
文字等は削り取らねばならない。
は磁力洩れを防ぐために６ｏμｍ以内に制限される。し
たがってこの従来の方法を実施するためにはボルト２の
製作に際して形成されるボルト１［４上の記号、浮出し
文字等は削り取らねばならない。
■ 一般に軸力管理が必要とされるボルト２、あるいは
強度が問題となるような部位のボルト２には高張力ボル
トが用いられることが多い◎ところがこの高張力ボルト
は熱処理加工が施されているため、ボルト内部には初期
の残留応力が生じる。
強度が問題となるような部位のボルト２には高張力ボル
トが用いられることが多い◎ところがこの高張力ボルト
は熱処理加工が施されているため、ボルト内部には初期
の残留応力が生じる。
それ故残留応力による鉄損のばらつきの補正が必要とな
る。
る。
■ ボ＃酬頭４の基本的上面形状が平坦形状になってい
ないボルト、例えは上１１１ｔ状が曲面状を呈している
ボルトにあっては、上記の磁気センナでは濶電が不可能
である＠ 本発明はこのような従来技術における実情に鑑みてなさ
れたもので、その目的はボルトの材質やボルト顧の形状
の如何にかかわらず精度の良いポルＦ軸力管理を行なう
ことができる磁気を利用したボルト軸力管理方法を提供
することにある。
ないボルト、例えは上１１１ｔ状が曲面状を呈している
ボルトにあっては、上記の磁気センナでは濶電が不可能
である＠ 本発明はこのような従来技術における実情に鑑みてなさ
れたもので、その目的はボルトの材質やボルト顧の形状
の如何にかかわらず精度の良いポルＦ軸力管理を行なう
ことができる磁気を利用したボルト軸力管理方法を提供
することにある。
この目的を達成するために本発明は、被締付物に磁気を
与え、ボルトの締付けによって生ずる被締付物のポルＦ
座の近傍部分、あるいはナツト座の近傍部分の鉄損の変
化量を検出し、この鉄損の変化量とボルト軸力との相関
関係から当該締付は中のボルトの軸力を管理する構成に
しである。
与え、ボルトの締付けによって生ずる被締付物のポルＦ
座の近傍部分、あるいはナツト座の近傍部分の鉄損の変
化量を検出し、この鉄損の変化量とボルト軸力との相関
関係から当該締付は中のボルトの軸力を管理する構成に
しである。
以下、本発明のボルト軸力管理方法を図に基づいて説明
する・ｍ５ＷＪないし第７図は本発明の詳細な説明する
図で、＃Ｉ１図は本発明の方法を実施する装置の一例を
示す要部縦断面図、ｊｌ ４図（α）はポル−）締結時
に被締付物のボルト座近傍部分に生ずる圧縮応力を概念
的に示した説明図、第４図（ｂ）は第４図（ａの入方向
から見た説明図、第５図、第［１、＃１７図はそれぞれ
本発明の方法に用いる較正表の作成手順を例示する特性
線図である。なお＄８，４図において前述したｔ／ｓ１
図に示す部材と同じ部′材は同一の符号で示しである。
する・ｍ５ＷＪないし第７図は本発明の詳細な説明する
図で、＃Ｉ１図は本発明の方法を実施する装置の一例を
示す要部縦断面図、ｊｌ ４図（α）はポル−）締結時
に被締付物のボルト座近傍部分に生ずる圧縮応力を概念
的に示した説明図、第４図（ｂ）は第４図（ａの入方向
から見た説明図、第５図、第［１、＃１７図はそれぞれ
本発明の方法に用いる較正表の作成手順を例示する特性
線図である。なお＄８，４図において前述したｔ／ｓ１
図に示す部材と同じ部′材は同一の符号で示しである。
はじめに＃Ｉ３図に示す装置について簡単に説明する。
同図において５はレンチソナットで、ボル）Ｉ１４ある
いはナツト３に嵌合可能になっており、これらのボルト
頭４あるいはナシ４３０回転操作に用いる。６は磁気鉄
心でレンチソナット５の鳴門を取り囲むように円筒状を
している。この磁気鉄心６の端面は被締付部１の表面に
当接可能にしである。７は磁気鉄心６に響いた一次コイ
ル、８は一次コイル７を取囲むように響いた二次コイル
である。９はベアリングで、レンチソテツ）５と磁気鉄
心６との間に介在させてあり、レンチソケット５０回転
動作を許容する。なお１０はポルＦ２の軸部に貼付した
歪ゲージである。
いはナツト３に嵌合可能になっており、これらのボルト
頭４あるいはナシ４３０回転操作に用いる。６は磁気鉄
心でレンチソナット５の鳴門を取り囲むように円筒状を
している。この磁気鉄心６の端面は被締付部１の表面に
当接可能にしである。７は磁気鉄心６に響いた一次コイ
ル、８は一次コイル７を取囲むように響いた二次コイル
である。９はベアリングで、レンチソテツ）５と磁気鉄
心６との間に介在させてあり、レンチソケット５０回転
動作を許容する。なお１０はポルＦ２の軸部に貼付した
歪ゲージである。
一般に鉄、エツ＋ル等の鋼材すなわち磁性体にうず電流
を入射して得られる尚該磁性体の鉄損は、その磁性体に
付加された応力と比例関係にあるが、その絶対値、増加
率は磁性体の材質ならびに加工方法によってばらつきを
生ずる。したがって本発明にあっては、実際に締結する
場合と同じ材質、寸法の状態を設定し、その状態におけ
る較正値を求めるようにしである。
を入射して得られる尚該磁性体の鉄損は、その磁性体に
付加された応力と比例関係にあるが、その絶対値、増加
率は磁性体の材質ならびに加工方法によってばらつきを
生ずる。したがって本発明にあっては、実際に締結する
場合と同じ材質、寸法の状態を設定し、その状態におけ
る較正値を求めるようにしである。
このような較正値は次のようにして求められる。
すなわち＄１！３図に示す装置において、磁気鉄心６か
らうず電流を被締付物１内に入射させ、まず無負荷状態
における鉄損Ｗの初期値を設定する。その時の鉄損Ｗを
例えばＷｉとする。なおこの時の被締付物１に生ずる応
力−。はゼ胃である。またボルト２を締付けた時に当該
ポル）２に生ずる軸力Ｆｆと、被締付物１のボルト座近
傍部分に生ずる圧縮応力−ｃ（＊ｃ’）は、第４図（ａ
） 、 （ｂ）のように表わすことができる。そして歪
ゲージ１ｏによって締付は過程における軸力Ｆｌを求め
てＦｃｆとし、またこの時の被締付物ｌに生ずる圧縮応
力−Ｃを＃ｃｆとすると、これらのＦｃｆと ｃｃｆと
の関係すなわちボルト２の軸力Ｆｆと被締付物１に先す
る応力σＣとの関係は＊Ｓｖ！Ｊに示すように比例関係
になる。
らうず電流を被締付物１内に入射させ、まず無負荷状態
における鉄損Ｗの初期値を設定する。その時の鉄損Ｗを
例えばＷｉとする。なおこの時の被締付物１に生ずる応
力−。はゼ胃である。またボルト２を締付けた時に当該
ポル）２に生ずる軸力Ｆｆと、被締付物１のボルト座近
傍部分に生ずる圧縮応力−ｃ（＊ｃ’）は、第４図（ａ
） 、 （ｂ）のように表わすことができる。そして歪
ゲージ１ｏによって締付は過程における軸力Ｆｌを求め
てＦｃｆとし、またこの時の被締付物ｌに生ずる圧縮応
力−Ｃを＃ｃｆとすると、これらのＦｃｆと ｃｃｆと
の関係すなわちボルト２の軸力Ｆｆと被締付物１に先す
る応力σＣとの関係は＊Ｓｖ！Ｊに示すように比例関係
になる。
また磁性体に応力が付加された時の鉄損の変化量は１圧
縮応力を受けると増加し、逆に引張応力を受けると減少
するという性質がある。したがって締付は過程における
被締付物１に生ずる応力＃Ｃと鉄損Ｗの関係は餉６図の
ように示され、被締付物１の鉄損Ｗの変化量は、締付は
前（ｇｃ−０）の鉄損Ｗｉと締付は時（＃。−＃ｃｆ）
の鉄損Ｗ（との差、すなわち）Ｗｆで表わされる。これ
らの第ｓ図に示す特性と第６図に示す特性から、１１７
図に示すように鉄損の変化量７ｗｌとボルトの軸力Ｆｆ
とは比例関係を構成する。したがって本発明にあっては
、この＃１７図に示す鉄損の変化量７ Ｗ（とポルと軸
力Ｐ（の関係をあらかじめ較正表として作成するように
する。そしてポル）２の軸力管理を実施する際のボルト
締付社時にあっては、前述と同様に＃１３図に示すよう
な装置を用いて被締付物１に磁気を与え、その時点にお
ける被締付物１のポル）座近傍部分の鉄損の変化量７Ｗ
ｆを検出する。
縮応力を受けると増加し、逆に引張応力を受けると減少
するという性質がある。したがって締付は過程における
被締付物１に生ずる応力＃Ｃと鉄損Ｗの関係は餉６図の
ように示され、被締付物１の鉄損Ｗの変化量は、締付は
前（ｇｃ−０）の鉄損Ｗｉと締付は時（＃。−＃ｃｆ）
の鉄損Ｗ（との差、すなわち）Ｗｆで表わされる。これ
らの第ｓ図に示す特性と第６図に示す特性から、１１７
図に示すように鉄損の変化量７ｗｌとボルトの軸力Ｆｆ
とは比例関係を構成する。したがって本発明にあっては
、この＃１７図に示す鉄損の変化量７ Ｗ（とポルと軸
力Ｐ（の関係をあらかじめ較正表として作成するように
する。そしてポル）２の軸力管理を実施する際のボルト
締付社時にあっては、前述と同様に＃１３図に示すよう
な装置を用いて被締付物１に磁気を与え、その時点にお
ける被締付物１のポル）座近傍部分の鉄損の変化量７Ｗ
ｆを検出する。
そして上記の較正表から当該締付状急におけるボルト２
０軸力Ｆｆを求め、その値が適正なものであるかどうか
管理する。
０軸力Ｆｆを求め、その値が適正なものであるかどうか
管理する。
なお上記説＃１ｈ−ありては、被締付物ｌのボルト座近
傍部分の鉄損の変化量を検出すると述べたが、もちろん
被締付物１のナラシ座近傍部分の鉄損の変化量を検出す
るようにしてもよい＠また鰯３図に示す装置にあっては
図示していないが、レンチソケツ）５にＦｆ−ＫｊＷｆ
（Ｋは比例定数）の関係を自動的に表示する機能を持た
せるようにすると都合がよい。このようにした場合には
、ボルト２を締付けながら軸力管理を行なうことができ
る。
傍部分の鉄損の変化量を検出すると述べたが、もちろん
被締付物１のナラシ座近傍部分の鉄損の変化量を検出す
るようにしてもよい＠また鰯３図に示す装置にあっては
図示していないが、レンチソケツ）５にＦｆ−ＫｊＷｆ
（Ｋは比例定数）の関係を自動的に表示する機能を持た
せるようにすると都合がよい。このようにした場合には
、ボルト２を締付けながら軸力管理を行なうことができ
る。
本発明は以上のように構成しであることから、ボルトの
材質やボルト頭の形状による影響を受けることなくボに
トの軸力管理を行なうことができ、これによって以下に
列挙する効果を奏する。
材質やボルト頭の形状による影響を受けることなくボに
トの軸力管理を行なうことができ、これによって以下に
列挙する効果を奏する。
■ ボルトの軸力管理に際して従来のようなポル）頭の
加工を必要とせず、管理作業が容易となる。
加工を必要とせず、管理作業が容易となる。
■ 従来のような鉄損のばらつきによる補正を要しない
。
。
■ ボルトの仕上精度のばらつきによるボルト軸力の誤
差を最小限に抑制できる。
差を最小限に抑制できる。
■ 上記の「■」と「■」から精度のよい軸力管理を実
現てきる。
現てきる。
０ ポル）頭が曲面形状をしている場合でも軸力管理が
可能である。
可能である。
鯖ｌＷＪは締結時に一般に生ずるボルトの軸力とボルト
顧に生ずる応力を例示する説明図、第２図は第１図に示
すボルトの軸力と同第１図に示す応力に基づく力とを対
比して示した特性線図、１１４３図ないし１１１７図は
本発明の磁気を利用したボルト軸力管理方法を説明する
図で、第３図は本発明の方法を実施する装置の一例を示
す要部縦断面図、＃１４図（ａ）はボルト締結時に被締
付物のボルト座近傍部分に生ずる圧縮応力を概念的に示
した説明図、１Ｉｉ４図−）は第４図←）のＡ方向から
見た説明図、第ｓｌ！、ＩＩｓ図、１ｓ’ｒ図はそれぞ
れ本発明の方法に用いる較正値の作成手順を例示する特
性線図である・ １−−−−被締付物、２・・・・・・ボルト、３・・・
・・・ナツト、４・・・・−ポル）願、５・・・・・・
レンチソケット、６・・・・・・磁気鉄も、７・−・・
・−次コイル、８・・・・・・二次コイル、９−・・・
ベアリング、１０・・・・・・歪ゲージ。 第１図 第２図 第３図 第４図 （ｂ） 第５図 第６図 第７図 １じ已丁にり（【イｃｌ ｉΔしＶン（０１−
顧に生ずる応力を例示する説明図、第２図は第１図に示
すボルトの軸力と同第１図に示す応力に基づく力とを対
比して示した特性線図、１１４３図ないし１１１７図は
本発明の磁気を利用したボルト軸力管理方法を説明する
図で、第３図は本発明の方法を実施する装置の一例を示
す要部縦断面図、＃１４図（ａ）はボルト締結時に被締
付物のボルト座近傍部分に生ずる圧縮応力を概念的に示
した説明図、１Ｉｉ４図−）は第４図←）のＡ方向から
見た説明図、第ｓｌ！、ＩＩｓ図、１ｓ’ｒ図はそれぞ
れ本発明の方法に用いる較正値の作成手順を例示する特
性線図である・ １−−−−被締付物、２・・・・・・ボルト、３・・・
・・・ナツト、４・・・・−ポル）願、５・・・・・・
レンチソケット、６・・・・・・磁気鉄も、７・−・・
・−次コイル、８・・・・・・二次コイル、９−・・・
ベアリング、１０・・・・・・歪ゲージ。 第１図 第２図 第３図 第４図 （ｂ） 第５図 第６図 第７図 １じ已丁にり（【イｃｌ ｉΔしＶン（０１−
Claims (1)
- （１） 複数の被締付物を締結するボルトの締結時の
軸力を管理するボルト軸力管理方法におい【、上記被締
付物に磁気を与え、ボルトの締付けによって生ずる被締
付物のボルト座の近傍部分あるいはナツト座の近傍部分
の鉄損の変化量を検出し、あらかじめ求めたボルト締結
時に生ずるボルトの軸力と上記被締付物のボルト座の近
傍部分あるいはナツト座の近傍部分に生ずる鉄損の変化
量との相関関係から、＠咳鉄損の変化量に相応するボル
トの軸力を求め、このボルトの軸力が適正であるかどう
か管理することを特徴とする磁気を利用したボルト軸力
管理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13838781A JPS5839920A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 磁気を利用したボルト軸力管理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13838781A JPS5839920A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 磁気を利用したボルト軸力管理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5839920A true JPS5839920A (ja) | 1983-03-08 |
Family
ID=15220747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13838781A Pending JPS5839920A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 磁気を利用したボルト軸力管理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5839920A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991003717A1 (de) * | 1989-09-05 | 1991-03-21 | Kohler, Emma | Verfahren und vorrichtung zur zerstörungsfreien ermittlung des vorspannungszustandes ferromagnetischer verbindungselemente |
| JPH04231500A (ja) * | 1990-12-27 | 1992-08-20 | Nkk Corp | 電解表面処理装置 |
| JPH05179500A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | Nkk Corp | 電解表面処理装置 |
| JP2002048659A (ja) * | 2000-08-01 | 2002-02-15 | Azuma Systems:Kk | グランドアンカーの応力診断方法および応力診断装置 |
-
1981
- 1981-09-04 JP JP13838781A patent/JPS5839920A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991003717A1 (de) * | 1989-09-05 | 1991-03-21 | Kohler, Emma | Verfahren und vorrichtung zur zerstörungsfreien ermittlung des vorspannungszustandes ferromagnetischer verbindungselemente |
| JPH04231500A (ja) * | 1990-12-27 | 1992-08-20 | Nkk Corp | 電解表面処理装置 |
| JPH05179500A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | Nkk Corp | 電解表面処理装置 |
| JP2002048659A (ja) * | 2000-08-01 | 2002-02-15 | Azuma Systems:Kk | グランドアンカーの応力診断方法および応力診断装置 |
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