JPS5834559A - 金属蒸気放電灯 - Google Patents
金属蒸気放電灯Info
- Publication number
- JPS5834559A JPS5834559A JP13319381A JP13319381A JPS5834559A JP S5834559 A JPS5834559 A JP S5834559A JP 13319381 A JP13319381 A JP 13319381A JP 13319381 A JP13319381 A JP 13319381A JP S5834559 A JPS5834559 A JP S5834559A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alumina ceramic
- tube
- thickness
- ceramic tube
- electrode
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J61/00—Gas-discharge or vapour-discharge lamps
- H01J61/02—Details
- H01J61/30—Vessels; Containers
Landscapes
- Discharge Lamps And Accessories Thereof (AREA)
- Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はアルミナセラミック管の両端開口部なりルミナ
セラミック製の封着体で閉塞してなる発光管バルブを用
いた金属蒸気放電灯に関する。
セラミック製の封着体で閉塞してなる発光管バルブを用
いた金属蒸気放電灯に関する。
アルミナセラミックは耐熱および耐蝕性に優れており、
特に透光性多結晶アルミナセラミックは透光性において
も優れているので金属蒸気放電灯の発光管材料に好適す
る。なかでも発光金属としてナトリウムを使用した、い
わゆる＾圧ナトリクムランプにおいては上記透光性多結
晶アルミナセラミックを発光管バルブ喫して使用し、す
でに市販されているものである。
特に透光性多結晶アルミナセラミックは透光性において
も優れているので金属蒸気放電灯の発光管材料に好適す
る。なかでも発光金属としてナトリウムを使用した、い
わゆる＾圧ナトリクムランプにおいては上記透光性多結
晶アルミナセラミックを発光管バルブ喫して使用し、す
でに市販されているものである。
上記透光性多結晶アルミナセラミックを用いた発光管の
構造ｔ−第１図にもとづきｌＩｉ！明する。
構造ｔ−第１図にもとづきｌＩｉ！明する。
ＩＪは透光性多結晶アルミナセラミック管でありｔこの
セラミック管１の両端開口部は％ ＩＪＩＩＩじく透光
性多結晶アルミナセラミックからなる紺着体１．１で気
密に閉塞されている。封着体２，２には、管軸上に位置
して排気管兼用の電極支持体１，１が気密に貫通されて
おり、これら電極支持体１，１の内端部には電極４，４
が固定されている。
セラミック管１の両端開口部は％ ＩＪＩＩＩじく透光
性多結晶アルミナセラミックからなる紺着体１．１で気
密に閉塞されている。封着体２，２には、管軸上に位置
して排気管兼用の電極支持体１，１が気密に貫通されて
おり、これら電極支持体１，１の内端部には電極４，４
が固定されている。
このような構成の発光管は通常外管内に収容されて点灯
されるものであることは知られている。
されるものであることは知られている。
そして上記発光管はその管壁負荷がＪ ５ Ｗ／ｃｄ以
上１１町−以下の範囲で使用されるのが一般的であり、
管壁負荷が７５ Ｗ／ｃｄ未満であると、封入金属の水
銀およびす）９クムの蒸気圧が充分に得られずに光束が
低下するものであり、また管壁負荷がＩ Ｉ ＶＭ／ａ
ｉを超えると発元中央市分近傍におけるアルミナセラミ
ック管の管壁が昇華してしまうためである。
上１１町−以下の範囲で使用されるのが一般的であり、
管壁負荷が７５ Ｗ／ｃｄ未満であると、封入金属の水
銀およびす）９クムの蒸気圧が充分に得られずに光束が
低下するものであり、また管壁負荷がＩ Ｉ ＶＭ／ａ
ｉを超えると発元中央市分近傍におけるアルミナセラミ
ック管の管壁が昇華してしまうためである。
ところで、このようなランプの点灯において、アルミナ
セラミック管の内径が大きいもの、つまり経験的に内径
がｉｓ−以上のものにおいては、管端■に位置する管壁
に、管軸とは父差する方向にクラック（横クラック）が
発生するものがしばしば見られる。このようなりラック
は発光管内のガス抜けを生じて点灯不能になることはい
うまでもない。
セラミック管の内径が大きいもの、つまり経験的に内径
がｉｓ−以上のものにおいては、管端■に位置する管壁
に、管軸とは父差する方向にクラック（横クラック）が
発生するものがしばしば見られる。このようなりラック
は発光管内のガス抜けを生じて点灯不能になることはい
うまでもない。
そこで本発明者等は上記クラック発生の原因について検
討したところ、以下のごとき塩山が推察された。すなわ
ち！＠２図（ａ）に示されたように、アルミナセラミッ
ク管ｌの内径をり、肉厚をｔｌ、アルミナセラミック麹
着体２４二おいてセラミック管ｌと接合されている部分
の厚みをｔ。
討したところ、以下のごとき塩山が推察された。すなわ
ち！＠２図（ａ）に示されたように、アルミナセラミッ
ク管ｌの内径をり、肉厚をｔｌ、アルミナセラミック麹
着体２４二おいてセラミック管ｌと接合されている部分
の厚みをｔ。
電極４の封着体２内面からの高さをｈとする。
このような発光管を点灯させた場合には、第２図争）の
ごとき管軸方向をＸ軸とし、管壁の電鍵をｌ！ＩＩＩ
ＴＣＱすれば、管壁の温度勾配は特性人で示されるよう
になると考えられる。この特性ムから管端部近傍におい
てはΔＴ／ＡＸの温蔵傾斜が発生する。このような偏置
に対しアルミナセラミック管ｌは径方向に熱膨張する。
ごとき管軸方向をＸ軸とし、管壁の電鍵をｌ！ＩＩＩ
ＴＣＱすれば、管壁の温度勾配は特性人で示されるよう
になると考えられる。この特性ムから管端部近傍におい
てはΔＴ／ＡＸの温蔵傾斜が発生する。このような偏置
に対しアルミナセラミック管ｌは径方向に熱膨張する。
この熱Ｊｌｉ１優は、アルミナセラミック管ｌの端部に
封着体２が接合されていなければ上記温度勾配と対応し
て＠！ＩＩ（Ｃ）において想偉線で示されるような膨ら
みを生じる筈であるが、アルミナセラミック管ｌの１ｌ
ｌｌｌＩｉには封着体２が強固に接合されていることか
ら、アルミナセラミック管１における開口喝の変形が規
制されるため１３２図（Ｃ）において実線で示されたよ
うな膨らみを生じる。つまりアルミナセラミック管ｌは
封着体２に近い部分で電機に膨らむから、この急激な膨
らみ部ではその内面６二大きな張力が矢印で示されたよ
うに発生される。このセラミック管に発生する張力Ｖは ｆ／＊ ２ Ｘ ＆ ＯＸ １ ０−”−５Ｊ
ｆｆＤ （Ｋｔ−ｆ／ｄ）で算定され、アルミナセ
ラミックの平均−げ応力ｒｂＨ雷温においてはｒｂ中Ｊ
Ｊ Ｋｔ、 ｆ／−とされており、また点灯時の管端
鴎温麓が６００〜５ｏｏｃｓ＊ｔ：：あツ”Ｃハ（／’
ｂ 中２５１ｊ、 ’／ｊ ’ｔｊｋＫまで低下する
ものである。したがって上記アルミナセラミック管に発
生する張力がｙｂ値を越えることが原因してこの錫分に
横クラックが発生すると考えられる。
封着体２が接合されていなければ上記温度勾配と対応し
て＠！ＩＩ（Ｃ）において想偉線で示されるような膨ら
みを生じる筈であるが、アルミナセラミック管ｌの１ｌ
ｌｌｌＩｉには封着体２が強固に接合されていることか
ら、アルミナセラミック管１における開口喝の変形が規
制されるため１３２図（Ｃ）において実線で示されたよ
うな膨らみを生じる。つまりアルミナセラミック管ｌは
封着体２に近い部分で電機に膨らむから、この急激な膨
らみ部ではその内面６二大きな張力が矢印で示されたよ
うに発生される。このセラミック管に発生する張力Ｖは ｆ／＊ ２ Ｘ ＆ ＯＸ １ ０−”−５Ｊ
ｆｆＤ （Ｋｔ−ｆ／ｄ）で算定され、アルミナセ
ラミックの平均−げ応力ｒｂＨ雷温においてはｒｂ中Ｊ
Ｊ Ｋｔ、 ｆ／−とされており、また点灯時の管端
鴎温麓が６００〜５ｏｏｃｓ＊ｔ：：あツ”Ｃハ（／’
ｂ 中２５１ｊ、 ’／ｊ ’ｔｊｋＫまで低下する
ものである。したがって上記アルミナセラミック管に発
生する張力がｙｂ値を越えることが原因してこの錫分に
横クラックが発生すると考えられる。
また内径０が１５■以下のアルミナセラミック管におい
ては、温［Ｔ及び温度勾配ΔＴ／ΔＸは大きいが、（半
径Ｄ）ＩＡ項が小さいので応力は小さく、内径何が１５
ｍ１’越えるアルミナセラミック管においては温［Ｔ及
び温度勾配ΔΔＴ／ΔＸは小さくなるが、（半径ｏ）Ｌ
Ａはそれら以上に大きくなり、応力はアルミナ繭げ応カ
ドｂを越えクラック発生に至ると考えられる。
ては、温［Ｔ及び温度勾配ΔＴ／ΔＸは大きいが、（半
径Ｄ）ＩＡ項が小さいので応力は小さく、内径何が１５
ｍ１’越えるアルミナセラミック管においては温［Ｔ及
び温度勾配ΔΔＴ／ΔＸは小さくなるが、（半径ｏ）Ｌ
Ａはそれら以上に大きくなり、応力はアルミナ繭げ応カ
ドｂを越えクラック発生に至ると考えられる。
本発明はこのような事情にもとづきなされたもので亀そ
の目的とするところは、アルミナセラミック管の内径が
１ｊ箇以上のものにおいてしばしば発生される横クラッ
クを防止して長寿命となる金属蒸気放電灯を提供しよう
とするものである。
の目的とするところは、アルミナセラミック管の内径が
１ｊ箇以上のものにおいてしばしば発生される横クラッ
クを防止して長寿命となる金属蒸気放電灯を提供しよう
とするものである。
すなわち本発明者等は、管ｍｓにおいて発生される曲げ
張力が主として管端部の温１および温度勾配に大きく左
右されることに着目し、この温度勾配にもとづく応力を
決足する要因はアルミナセラミック管の肉厚ｔ１と、ア
ルミナセラミック封着体の厚み家諺 、および電極の尚
さｈにもとづくものと推察した結果、これらの数値を規
制することによってクランク発生を防止し得ると考えた
。したがって本発明は上記１゜１、およびｈの関係を規
制したことに１！＃黴がある。
張力が主として管端部の温１および温度勾配に大きく左
右されることに着目し、この温度勾配にもとづく応力を
決足する要因はアルミナセラミック管の肉厚ｔ１と、ア
ルミナセラミック封着体の厚み家諺 、および電極の尚
さｈにもとづくものと推察した結果、これらの数値を規
制することによってクランク発生を防止し得ると考えた
。したがって本発明は上記１゜１、およびｈの関係を規
制したことに１！＃黴がある。
以下本発明について本発明者等の実験にもとづき親羽す
る。なお実験に用いた高圧ナトリウムランプの発光管は
１ｌｌａの構成の通りであるからその親羽を省略する。
る。なお実験に用いた高圧ナトリウムランプの発光管は
１ｌｌａの構成の通りであるからその親羽を省略する。
内！！ＩＤ −１５■ｓ電極間距７ｍ！８０謹とした第
１図のごとき発光管内に、水銀とナトーリ゛ウムとを重
量比で９対ｌの割合としたナトリウムアマルガムを８０
ｑ封入するとともにキャノンガスを２００ｔｅｒｒ對入
した。ランプ入力は約７５０Ｗとし、管壁負荷は約２０
Ｗ／−である。
１図のごとき発光管内に、水銀とナトーリ゛ウムとを重
量比で９対ｌの割合としたナトリウムアマルガムを８０
ｑ封入するとともにキャノンガスを２００ｔｅｒｒ對入
した。ランプ入力は約７５０Ｗとし、管壁負荷は約２０
Ｗ／−である。
このようなランプにおいてアルミナセラミック管Ｊの肉
厚なｔｌ 、アルミナセラミック封着体２の厚みをｔ露
ａｍ極の尚さをｈとし、これら１．．１．およびｈの
数値を種々変更してクラックの発生具合を調べた。その
結果を下記第１表に示す。
厚なｔｌ 、アルミナセラミック封着体２の厚みをｔ露
ａｍ極の尚さをｈとし、これら１．．１．およびｈの
数値を種々変更してクラックの発生具合を調べた。その
結果を下記第１表に示す。
なお第１表において○印はクラック発生なし、Ｘ印はク
ラック錦生ありなそれぞれ示し、％実験は３灯のランプ
を用いた。
ラック錦生ありなそれぞれ示し、％実験は３灯のランプ
を用いた。
１８１表
〔実験２〕
アルミナセラミック管１の内径りを２ｏ■とし、管ＩＩ
負荷が２０ Ｗ／ｊとなるようにランプ入力を１００Ｏ
Ｗとして、傭の条件は〔実験ｌ〕と同機とした結果ｖＩ
！２！！に示す。
負荷が２０ Ｗ／ｊとなるようにランプ入力を１００Ｏ
Ｗとして、傭の条件は〔実験ｌ〕と同機とした結果ｖＩ
！２！！に示す。
！Ｊ２表
〔実験３〕
アルミナセラミック管Ｊの内径Ｄｋ３０−とし、管壁負
荷が２０Ｖ−となるようにランプ人力を１５００Ｗとし
、他の条件は〔実験ｌ〕と同一にして同様な実験を行っ
た結果Ｖ第３表にポｔ・ １ｊ１３表 （実験４〕 アルミナセラミック管Ｊの内径りをｓｏ■としｔ管壁負
荷が２０Ｖ−となるように２ンプ入力を約１５００Ｗと
したものについて〔実験１〕と同様な実験をした結果に
ついてＩＪｐ、＋表に示す。
荷が２０Ｖ−となるようにランプ人力を１５００Ｗとし
、他の条件は〔実験ｌ〕と同一にして同様な実験を行っ
た結果Ｖ第３表にポｔ・ １ｊ１３表 （実験４〕 アルミナセラミック管Ｊの内径りをｓｏ■としｔ管壁負
荷が２０Ｖ−となるように２ンプ入力を約１５００Ｗと
したものについて〔実験１〕と同様な実験をした結果に
ついてＩＪｐ、＋表に示す。
第４表
〔実験５〕
アルミナセラミック管の内径を１５鱈とし、管壁負荷が
ｌ ５ ＶｉＡｊとなるようにランプ入力を約５６０Ｗ
としたものについて実験した結果を第５表に示す。
ｌ ５ ＶｉＡｊとなるようにランプ入力を約５６０Ｗ
としたものについて実験した結果を第５表に示す。
第 ５ 表
〔実験６〕
アルミナセラミック管の内径Ｄ１に３０簡とし、管壁負
荷が１５Ｖ−となるようにランプ入力を１１３０Ｗにし
たものについて実験した結果を１１６表に示す。
荷が１５Ｖ−となるようにランプ入力を１１３０Ｗにし
たものについて実験した結果を１１６表に示す。
〔実験７〕
アルミナセラミック管の内径を１５■とじ、管壁負荷が
２５Ｖ−となるようにランプ入力を約９５０Ｗとしたも
のについて実験した結果ｔＩＪＭＴ表に示す。
２５Ｖ−となるようにランプ入力を約９５０Ｗとしたも
のについて実験した結果ｔＩＪＭＴ表に示す。
第７表
〔実験８〕
アルミナセラミック管の内径を３０箇とし、管壁負荷が
２ＳＶ−となるようにランプ入力を１８８０Ｗとしたも
のについて実験した結果ｖ第８表に示す。
２ＳＶ−となるようにランプ入力を１８８０Ｗとしたも
のについて実験した結果ｖ第８表に示す。
第 ８ 表
〔実験９〕
アルミナセラミック管の内径りを２０−とし。
電極間距離を１０００ ｍとした発光管において、水銀
とナトリウムと７重量比で９対ｌの割合としたナトリウ
ムアマルガムを４８０１１ｆ％封入するとともにキセノ
ンガスｔ’ ２００ ｔｏｒｒｆｉ人した。
とナトリウムと７重量比で９対ｌの割合としたナトリウ
ムアマルガムを４８０１１ｆ％封入するとともにキセノ
ンガスｔ’ ２００ ｔｏｒｒｆｉ人した。
管壁負荷を２０ Ｗ／ｄとすべくランプ入力は１２５０
０Ｗとした。このランプを実験した一米は１１９表に示
す。
０Ｗとした。このランプを実験した一米は１１９表に示
す。
第 ９ 表
上記〔実験ｌ〕ないし〔夷−９〕の結果にもとづいて考
察すると、アルミナセラミック管ｌの肉厚１１が３−以
上の場合には全て縦クラックの発生が見られ、これはｖ
艙におい゛Ｃ円面と外−と１＝大きな一縦差な生じるこ
とに原因すると考えられる。したがってｔｌは２．５−
以下に規制する必要がある。
察すると、アルミナセラミック管ｌの肉厚１１が３−以
上の場合には全て縦クラックの発生が見られ、これはｖ
艙におい゛Ｃ円面と外−と１＝大きな一縦差な生じるこ
とに原因すると考えられる。したがってｔｌは２．５−
以下に規制する必要がある。
またｔｍ／ｌｓはいづれの実験を見ても判る通り、ｂ／
ｉｍが３を超えると好ましい結果が得られず、ｉｓ／ｂ
−３に境界点があることが判り、したがってｔ１７−≦
３１家・規市０される。
ｉｍが３を超えると好ましい結果が得られず、ｉｓ／ｂ
−３に境界点があることが判り、したがってｔ１７−≦
３１家・規市０される。
さらに電極高さｈにおいては、ｉ １ｘｚ ２５■およ
びｂ ／１雪≦３の範囲にあって１８■以上では好結果
が得られているのでｈ≧１８ｍ（：［足される。但し電
極高きを４０■にすると温度が低くなり過ぎることから
水銀、ナトリウム等の金属の蒸気圧の低下を招き、発光
効率が低下する。よってｈ〈１０■の範囲！必要とする
。
びｂ ／１雪≦３の範囲にあって１８■以上では好結果
が得られているのでｈ≧１８ｍ（：［足される。但し電
極高きを４０■にすると温度が低くなり過ぎることから
水銀、ナトリウム等の金属の蒸気圧の低下を招き、発光
効率が低下する。よってｈ〈１０■の範囲！必要とする
。
このようなことから
ｔ１≦２．５■ ・・・（１）
１、 ／１．≦３ ・・・Ｑ）
４０■〉ｈ≧１８箇・・・（３）
の各条件ｔ−同時に満足する必要があることが判る。
しかして上記０）ないしく３）式について城−的考察な
試みると、以下のごとき理由が考えられる。
試みると、以下のごとき理由が考えられる。
つまりアルミナセラミック管ｌの管壁肉厚は。
厚いと管内外表面のｆｆ１ｆ差にもとづく縦クラックの
発生な招く、内外表面の温度差にもとづく応力が一機械
的強度を上まわるので縦クラック発生の原因となる。し
たがって肉厚は２．５−以下に凰−されると推察される
。
発生な招く、内外表面の温度差にもとづく応力が一機械
的強度を上まわるので縦クラック発生の原因となる。し
たがって肉厚は２．５−以下に凰−されると推察される
。
またもアルミナセラミック封着体１の厚みｔｌは、これ
が大きいと刺着体２の熱容瀘も増すので管端−の１ｌＩ
Ｗ！勾配Δテ／ΔＸが大きくなる。このため横クラック
の発生Ｖ招くものと思われ、よって封着体の厚みは上Ｉ
ａｖ有する。しかしながら封着体の厚み１．はアルミナ
セラミック管の肉厚ｔ１との関係において上紀温縦勾配
ΔＴ／ｂｘが決輩されるものであるため、封着体の厚み
ｔ。
が大きいと刺着体２の熱容瀘も増すので管端−の１ｌＩ
Ｗ！勾配Δテ／ΔＸが大きくなる。このため横クラック
の発生Ｖ招くものと思われ、よって封着体の厚みは上Ｉ
ａｖ有する。しかしながら封着体の厚み１．はアルミナ
セラミック管の肉厚ｔ１との関係において上紀温縦勾配
ΔＴ／ｂｘが決輩されるものであるため、封着体の厚み
ｔ。
はアルミナセラミック管の肉厚ｔ１との関連で決める必
要がある。このことから、ＰＪＪＪｉＥの夾−ニオいて
ｔ１１５の値を採用しておりｓ ｔ１／ｌ≦３を満足
することが必要である。
要がある。このことから、ＰＪＪＪｉＥの夾−ニオいて
ｔ１１５の値を採用しておりｓ ｔ１／ｌ≦３を満足
することが必要である。
さらに電極＾さ麺は、すべて述べた通りｂｉｇ極からの
輻射熱によって管端部が加熱される原因となり、 １７
Ａｒｘ勾配Δ！／ΔＸに影響を与える。すなわち電極高
さが低いと輻射熱によって管端■のｆｆ１ｆＴが上がり
、アークにもとづく管壁の熱伝導との関係によって温度
勾配ΔテＡｘは大きくなる。また１に他が＾くなるにつ
れてｆｉ１ｍ勾配Δ′Ａｘが小さくなる。よって電極鳩
さｈの下限値が規制されるものである。なお上限値の規
制理由は先に述べた通りである。
輻射熱によって管端部が加熱される原因となり、 １７
Ａｒｘ勾配Δ！／ΔＸに影響を与える。すなわち電極高
さが低いと輻射熱によって管端■のｆｆ１ｆＴが上がり
、アークにもとづく管壁の熱伝導との関係によって温度
勾配ΔテＡｘは大きくなる。また１に他が＾くなるにつ
れてｆｉ１ｍ勾配Δ′Ａｘが小さくなる。よって電極鳩
さｈの下限値が規制されるものである。なお上限値の規
制理由は先に述べた通りである。
以上のことからアルミナセラミック管の内径が１５−以
上のものにおいてしばしば発生されるクラックは ｔ１≦２．５■ ｔｓ／１ｍ≦３ ４０■〉ｈ≧１８■ を満足することによって解消されることになり、長寿命
のランプが得られる。
上のものにおいてしばしば発生されるクラックは ｔ１≦２．５■ ｔｓ／１ｍ≦３ ４０■〉ｈ≧１８■ を満足することによって解消されることになり、長寿命
のランプが得られる。
なおアルミナセラミック刺層体１については１３３図（
１）ないしくりに示されたごとき植々の形状が採用可能
であるが、その厚みはこれら図面に示されたように定義
づけることができる。つまり厚みはアル１＋−ｔラミッ
ク管ｌの内径面およびこの銀長線に位置する一分の封着
体厚みｔ。
１）ないしくりに示されたごとき植々の形状が採用可能
であるが、その厚みはこれら図面に示されたように定義
づけることができる。つまり厚みはアル１＋−ｔラミッ
ク管ｌの内径面およびこの銀長線に位置する一分の封着
体厚みｔ。
もしくは平均厚みｔνに咳蟲するものである。
また本発明は高圧ナトリウムランプには限らず１発光管
内にタリウムやカドニウムなどを封入したランプやその
他メタルパライトを封入したうｙプなどにおいてもアル
ミナセラミック管を使用することがあるので、これらに
も実施可能である。
内にタリウムやカドニウムなどを封入したランプやその
他メタルパライトを封入したうｙプなどにおいてもアル
ミナセラミック管を使用することがあるので、これらに
も実施可能である。
以上詳述した通り本発明は、アルミナセラミック管の内
径が１５ｍｍ以上のものにおいて、１１≦２．５１ ｔＳＺ軸≦３ ４０■〉ｈ≧１８■ の＠園に規制したから、内径１５■以上のランプにおい
てしばしば発生が見られる慣クラックを結上することが
でき、長寿命でｆｒ頼性の高いランプを得ることができ
る。
径が１５ｍｍ以上のものにおいて、１１≦２．５１ ｔＳＺ軸≦３ ４０■〉ｈ≧１８■ の＠園に規制したから、内径１５■以上のランプにおい
てしばしば発生が見られる慣クラックを結上することが
でき、長寿命でｆｒ頼性の高いランプを得ることができ
る。
ｉ＠１図は本発明の背景および本発明の一実施例を説明
するための発光管の断面図、嘱２図（ａ）ないしくＣ）
は理論的解明を示すもので、（１）は発光管の要部の断
面図、（ｂ）は管壁の製置特性を示す図、（Ｃ）は管ｎ
ａｓの熱膨張状態を示す図、第３−（ａ） ７ｍ−いし
くりはそれぞれ封着体の変形例を示す凶である。 ｌ・・・アルミナセラミック管、２・・・アルミナセラ
ミック封着体、４，４・・・ｍｍ。 出頭人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１ｍ１ （ａ） （ｂ） （ｃ
）（ｄ） 第３１１ （ｂ） （ｃ） （ｅ） （＋）
するための発光管の断面図、嘱２図（ａ）ないしくＣ）
は理論的解明を示すもので、（１）は発光管の要部の断
面図、（ｂ）は管壁の製置特性を示す図、（Ｃ）は管ｎ
ａｓの熱膨張状態を示す図、第３−（ａ） ７ｍ−いし
くりはそれぞれ封着体の変形例を示す凶である。 ｌ・・・アルミナセラミック管、２・・・アルミナセラ
ミック封着体、４，４・・・ｍｍ。 出頭人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１ｍ１ （ａ） （ｂ） （ｃ
）（ｄ） 第３１１ （ｂ） （ｃ） （ｅ） （＋）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 α） 両端開口部がアルミナセラミック封着体で閉塞さ
れたアルミナセラミック管の内部に１上記麹着体に支持
された一対の電極を配設し１このアルミナセラミック管
内に緩衝金属と発光金属および始動用希ガスを封入した
金属蒸気放電灯において、上記アルミナセラミック管の
内１ｉＤがｌ！ｓ■以上のものにあっては、上記アルミ
ナセラミック管の肉厚をｔｌ 、アルミナセラミック到
着体の厚みを１重 、電極の突出＾さをｈとしたとき、 ｔ１≦２．５■ １ ｍ ／ １％＃３ ４０箇〉ｈ≧１８■ としたことを特徴とする金ＪＩＩＪＩ気放厘灯。 偉） 膣紀緩倚金属は水銀であり一発光金属はナトリウ
ムとし、かつ始動用希ガスはキセノンガスであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載の金属蒸気放電灯
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13319381A JPS5834559A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 金属蒸気放電灯 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13319381A JPS5834559A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 金属蒸気放電灯 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5834559A true JPS5834559A (ja) | 1983-03-01 |
| JPH0210544B2 JPH0210544B2 (ja) | 1990-03-08 |
Family
ID=15098878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13319381A Granted JPS5834559A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 金属蒸気放電灯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5834559A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57199682A (en) * | 1981-06-01 | 1982-12-07 | Nippon Koki Kk | Electrical transfer of pattern to aluminum or its alloy |
| JPS62192552U (ja) * | 1986-05-29 | 1987-12-07 | ||
| JP2008533667A (ja) * | 2005-03-09 | 2008-08-21 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 放電管 |
-
1981
- 1981-08-25 JP JP13319381A patent/JPS5834559A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57199682A (en) * | 1981-06-01 | 1982-12-07 | Nippon Koki Kk | Electrical transfer of pattern to aluminum or its alloy |
| JPS62192552U (ja) * | 1986-05-29 | 1987-12-07 | ||
| JP2008533667A (ja) * | 2005-03-09 | 2008-08-21 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 放電管 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0210544B2 (ja) | 1990-03-08 |
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