JPS5832030B2 - Ｎｉ基耐熱合金の接合方法 - Google Patents
Ｎｉ基耐熱合金の接合方法Info
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- JPS5832030B2 JPS5832030B2 JP8742981A JP8742981A JPS5832030B2 JP S5832030 B2 JPS5832030 B2 JP S5832030B2 JP 8742981 A JP8742981 A JP 8742981A JP 8742981 A JP8742981 A JP 8742981A JP S5832030 B2 JPS5832030 B2 JP S5832030B2
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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- B23K1/19—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering taking account of the properties of the materials to be soldered
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＮｉ基耐熱合金で形成された熱機関部品１１例
えは高温ガスタービン翼のように複雑な形状をなす部品
を拡散接合により作成する際に適したＮ１基耐熱合金の
接合方法に関する。
えは高温ガスタービン翼のように複雑な形状をなす部品
を拡散接合により作成する際に適したＮ１基耐熱合金の
接合方法に関する。
通常、高温ガスタービン翼の材料としては、Ｎｉ基耐熱
合金が用いられており、動作温度を高くする為に、内部
に複雑な冷却通路を設けた冷却通路を設けた冷却翼構造
となっている。
合金が用いられており、動作温度を高くする為に、内部
に複雑な冷却通路を設けた冷却通路を設けた冷却翼構造
となっている。
その典形的な構造には（４）リターンフロ一式精密鋳造
翼と［Ｆ］）十数枚以上のウェハーを平面で接合構成し
たウェーハー翼があげられる。
翼と［Ｆ］）十数枚以上のウェハーを平面で接合構成し
たウェーハー翼があげられる。
このような複雑な冷却通路を設けた高温ガスタービン翼
を作成する場合、拡散接合法が重要な技術となる。
を作成する場合、拡散接合法が重要な技術となる。
すなわち、（４）の場合にはたとえば第１図に断面的に
示す如く、軸方向に沿って２分割した翼部材１，１′を
精密鋳造した後これらの接合曲面２にインサートフィラ
ーメタルを介在させて組合せた後拡散接合して一体化す
る。
示す如く、軸方向に沿って２分割した翼部材１，１′を
精密鋳造した後これらの接合曲面２にインサートフィラ
ーメタルを介在させて組合せた後拡散接合して一体化す
る。
このような広い曲面を接合するには、接合面の寸法精度
の点から厚いフィラーメタルが望ましい。
の点から厚いフィラーメタルが望ましい。
また（６）の場合は接合面が多くしかも平面の寸法精度
が高いため薄いフィラーメタルが望まれる。
が高いため薄いフィラーメタルが望まれる。
なお、曲面の拡散接合法として高温等圧圧縮法が用いら
れる例もあるが、プレスが特殊大形を要し、かつカプセ
ル技術やマスキング技術を駆使するなど複雑高価な工程
となり、実用化に問題がある。
れる例もあるが、プレスが特殊大形を要し、かつカプセ
ル技術やマスキング技術を駆使するなど複雑高価な工程
となり、実用化に問題がある。
（４）や（ｌＩ３）の作成に用いる拡散接合には通常、
接合の信頼性を得るため液相拡散接合法が用いられる。
接合の信頼性を得るため液相拡散接合法が用いられる。
すなわちＮｉ基耐熱合金を接合する場合、従来はＮ ｉ
−Ｐ 、Ｎ ｉ −８、Ｎ ｉ −Ｃｒ −Ｂ等から
なるフィラーメタルを用いていた。
−Ｐ 、Ｎ ｉ −８、Ｎ ｉ −Ｃｒ −Ｂ等から
なるフィラーメタルを用いていた。
つまりこの様なＮｉに低融点化元素Ｂ、Ｐ、Ｓｉなどを
添加したフィラーメタルは母材となるＮｉ基耐熱合金材
の融点より数十度以上低い温度で溶融して、一旦Ｎｉ基
耐熱合金材をぬらしてろう接した後、さらに長時間の加
熱によりＰ、Ｂ、Ｓなどが拡散して母材と同等に凝固す
る等温凝固を利用した強固な接合面を得るものである。
添加したフィラーメタルは母材となるＮｉ基耐熱合金材
の融点より数十度以上低い温度で溶融して、一旦Ｎｉ基
耐熱合金材をぬらしてろう接した後、さらに長時間の加
熱によりＰ、Ｂ、Ｓなどが拡散して母材と同等に凝固す
る等温凝固を利用した強固な接合面を得るものである。
（特開昭４９−１３０６０）しかし、従来のこの方法で
は接合の信頼性は優れているが、その反面問題点が２つ
ある。
は接合の信頼性は優れているが、その反面問題点が２つ
ある。
その１つは低融点化元素のＢやＰが接合部に含まれその
高温耐食性や高温延性が害なわれる心配がある。
高温耐食性や高温延性が害なわれる心配がある。
これは、本目的のかこくな高温作動条件で使用される同
−Ｎｉ基合金同志の構造部品接合方法としては必ずしも
充分でないことを示している。
−Ｎｉ基合金同志の構造部品接合方法としては必ずしも
充分でないことを示している。
その第２点は、フィラーメタルの供給方法の制約の問題
点である。
点である。
フィラーメタルは低融点化元素を含みこれがその加工性
を著しく害している。
を著しく害している。
このためフィラーとして粉末の有機バインダーによるシ
ートもしくは急速冷却法による非晶質リボンを用いてい
る。
ートもしくは急速冷却法による非晶質リボンを用いてい
る。
前者ではシートの取り扱いが不安定でかつバインダの残
渣による汚染や溶融時の寸法縮小の寸法精度の問題があ
り、後者は数十μｍの板厚しか出来ないという問題があ
り（４）や■のタービン翼作成に必要な薄形から厚形ま
でのフィラーメタルの厚みを自由に選択する事ができな
かった。
渣による汚染や溶融時の寸法縮小の寸法精度の問題があ
り、後者は数十μｍの板厚しか出来ないという問題があ
り（４）や■のタービン翼作成に必要な薄形から厚形ま
でのフィラーメタルの厚みを自由に選択する事ができな
かった。
またメッキや蒸着法も考えられるが、（特公昭４８−２
９９８４）前者は適用フィラー組成がＮ１−Ｐ等に限ら
れ、かつ湿式メッキ特有の表面汚染の問題があり、後者
は蒸着中の組成変動や均一性に問題があり実用上、自由
度の高いフィラーメタルの供給法がみあたらなかった。
９９８４）前者は適用フィラー組成がＮ１−Ｐ等に限ら
れ、かつ湿式メッキ特有の表面汚染の問題があり、後者
は蒸着中の組成変動や均一性に問題があり実用上、自由
度の高いフィラーメタルの供給法がみあたらなかった。
本発明は上記の点に鑑み、Ｎｉ基耐熱合金からなる強度
部材同志の接合方法において、その接合部の高温耐食性
を含めた高温強度を向上させ、かつ接合フィラーメタル
の供給も自由度の高いＮｉ基耐熱合金の接合方法を提供
する事を目的とする。
部材同志の接合方法において、その接合部の高温耐食性
を含めた高温強度を向上させ、かつ接合フィラーメタル
の供給も自由度の高いＮｉ基耐熱合金の接合方法を提供
する事を目的とする。
本発明は、Ｎ ｌ ａ Ａ ｌ系γ′相で強化されたＮ
ｉ基耐熱合金からなり、複数個に分割された同種合金構
造部材の少くとも接合面に、不活性雰囲気中でフィラー
メタルとなるＡ４層を形成した後、前記Ａ７が液相拡散
接合のフィラーとしてＮｉ基耐熱合金と反応接合し、接
合部をγ’−Ｎｔ３ＡＡ相が分散する組織とするもので
ある。
ｉ基耐熱合金からなり、複数個に分割された同種合金構
造部材の少くとも接合面に、不活性雰囲気中でフィラー
メタルとなるＡ４層を形成した後、前記Ａ７が液相拡散
接合のフィラーとしてＮｉ基耐熱合金と反応接合し、接
合部をγ’−Ｎｔ３ＡＡ相が分散する組織とするもので
ある。
本発明の対象となる被接合材は、γ′相を含まぬＮｉ合
金にも適用は可能であるが、γ′相を析出強化する程度
のＡｔ、又は（Ａｚ＋Ｔｉ）量を含むＮｉ基耐熱合金に
おいてその効果は一層発揮する。
金にも適用は可能であるが、γ′相を析出強化する程度
のＡｔ、又は（Ａｚ＋Ｔｉ）量を含むＮｉ基耐熱合金に
おいてその効果は一層発揮する。
本発明のフィラーメタルとしてのＡｔは、溶融Ａ７が固
体Ｎｉ合金と特異な急激合金反応をする事を利用したも
ので従来のＮｉ合金同志のぬれ反応による等温凝固現象
とは異なった機構の液相拡散法といえる。
体Ｎｉ合金と特異な急激合金反応をする事を利用したも
ので従来のＮｉ合金同志のぬれ反応による等温凝固現象
とは異なった機構の液相拡散法といえる。
このＡｔの供給方法には、当然ＡＡ箔を用いる手法が考
えられる。
えられる。
例えば特開昭５５−１３３８９３号に具体例が示されて
おり、この場合には接合部近傍に２７％ｗｔ以下のＡ４
が含有されているが事実接合の強度の程度をそれ程重要
視しない場合には、Ａ４箔のインサートが考えられるが
、活性金属のＡ４箔には必ず酸化皮膜が存在し接合後に
この悪影響が残る。
おり、この場合には接合部近傍に２７％ｗｔ以下のＡ４
が含有されているが事実接合の強度の程度をそれ程重要
視しない場合には、Ａ４箔のインサートが考えられるが
、活性金属のＡ４箔には必ず酸化皮膜が存在し接合後に
この悪影響が残る。
本発明は、接合強度の重要な接合法を目的とするもので
、このため不活性雰囲気中でのＡ４層の形成を特徴とす
る。
、このため不活性雰囲気中でのＡ４層の形成を特徴とす
る。
この具体的手法は、おもに真空中のＡｔ蒸着を考えてい
るが、スパッタ、イオンプレーテングなどの他のＰＶＤ
法や、ＣＶＤ法でも代用は可能である。
るが、スパッタ、イオンプレーテングなどの他のＰＶＤ
法や、ＣＶＤ法でも代用は可能である。
とくにこのＡ４フィラーメタルと真空蒸着の組合せは、
その被膜形成速度が早く、かつ単一元素のため、組成の
変動もなく、かつ数μ以下から数１００μまで厚さを自
由に形成出来さらに酸化による汚染がないという４重の
相互効果を発揮する新規の液相拡散法である。
その被膜形成速度が早く、かつ単一元素のため、組成の
変動もなく、かつ数μ以下から数１００μまで厚さを自
由に形成出来さらに酸化による汚染がないという４重の
相互効果を発揮する新規の液相拡散法である。
この溶融Ａｔによるろう液抜は、高温拡散処理により、
フィラーＡｔはＮｉ基耐熱合金母相に拡散し、Ｎ１ＡＡ
−β相→Ｎ ｉ ３ Ａ７−γ′相→Ｎｉ３Ａ７−γ′
＋γ相の組織に処理する。
フィラーＡｔはＮｉ基耐熱合金母相に拡散し、Ｎ１ＡＡ
−β相→Ｎ ｉ ３ Ａ７−γ′相→Ｎｉ３Ａ７−γ′
＋γ相の組織に処理する。
なおこの拡散接合の際に接合部近傍におけるＡ４含有量
は１０ ｗ ｔ％以下とする事が好ましい。
は１０ ｗ ｔ％以下とする事が好ましい。
とくに本発明の接合部高温強度を重視した場合は、Ｎｉ
Ａｔ−β相の残留は耐酸化性には有効ではあるが厳に抑
制すべきである。
Ａｔ−β相の残留は耐酸化性には有効ではあるが厳に抑
制すべきである。
以上述べた機能よりその作用効果をまとめるとつぎのよ
うになる。
うになる。
１）Ａ４層により液相拡散液合法特有の高い信頼性の接
合が得られる。
合が得られる。
２）低融点化元素のＢやＰなどを含まぬため高温耐食性
やぜい化の問題がなく、むしろ接合に用いたＡＡの富化
によりγ′相の生成による高温強度の向上や、耐酸化性
の向上が期待できる。
やぜい化の問題がなく、むしろ接合に用いたＡＡの富化
によりγ′相の生成による高温強度の向上や、耐酸化性
の向上が期待できる。
３）Ａ４蒸着法等のフィラー供給法によりフィラーメタ
ル自体の酸化汚染もなくかつ厚さの自由度が大きくかつ
組成変動の問題もない。
ル自体の酸化汚染もなくかつ厚さの自由度が大きくかつ
組成変動の問題もない。
４）接合面以外のＡ７７重膜は、拡散処理によりγ′相
に変化するが、アルミナイズ処理に準じた高温耐食性の
向上の効果が得られる。
に変化するが、アルミナイズ処理に準じた高温耐食性の
向上の効果が得られる。
なお本発明のＡ４層は、純Ａｔを基体とするが若干のＳ
ｉなどを含む合金でもよい。
ｉなどを含む合金でもよい。
以下、本発明方法を（４）のリターンフロー形タービン
翼成形の具体例で述べる。
翼成形の具体例で述べる。
まずＮｉ基耐熱合金から成る同種構造部材１，１′を精
密鋳造で作製する。
密鋳造で作製する。
これらの少くも接合表面を寸法合せをし、研磨・脱脂洗
滌後、第２図に示す如く第１真空槽３内に配置する。
滌後、第２図に示す如く第１真空槽３内に配置する。
この第１真空槽内を１Ｏ−４Ｔｏｒｒ以上に排気参ＥＢ
法でＡ４を蒸着しＡ４層を形成させる。
法でＡ４を蒸着しＡ４層を形成させる。
なお第２図においてＡｔ蒸発源６を用いたＥＢ蒸着法の
場合を示す。
場合を示す。
この構造部材１．１′表面に形成されるＡｔ層の厚さは
部品形状や目的により薄形から厚形まで調整すべきであ
る。
部品形状や目的により薄形から厚形まで調整すべきであ
る。
次に前記構造部材１，１′を予め１Ｏ−４Ｔｏｒｒ以上
に排気された第２真空槽４に移動させ真空ホットプレス
を行なう。
に排気された第２真空槽４に移動させ真空ホットプレス
を行なう。
（第２図ｂ）この場合、ＡＡ層の形成とホットプレスは
同一真空槽内にて行なってもよく、また一時的に真空槽
３，４より不活性ガスなどの雰囲気に取出しても良い。
同一真空槽内にて行なってもよく、また一時的に真空槽
３，４より不活性ガスなどの雰囲気に取出しても良い。
真空ホットプレスは、前記構造部材１，１′を配置後た
だちに加熱するが、可及時すみやかにＡ４溶融点の６６
０℃に加熱して１，１′の固体表面を溶融Ａ４層の合金
反応により接合部を完全にぬらし、接合の信頼性を向上
する。
だちに加熱するが、可及時すみやかにＡ４溶融点の６６
０℃に加熱して１，１′の固体表面を溶融Ａ４層の合金
反応により接合部を完全にぬらし、接合の信頼性を向上
する。
このまま拡散処理に入っても良いが通常はろう接が完了
後除荷して一体となった構造物を別の不活性ガス雰囲気
炉中で加熱し、Ａ４の拡散を進ませ、接合部がＮ１ＡＡ
−β相→Ｎ １ａＡｌ−γ′相→Ｎｉ３Ａｔ−γ′相＋
γ相の組織となるように加熱する。
後除荷して一体となった構造物を別の不活性ガス雰囲気
炉中で加熱し、Ａ４の拡散を進ませ、接合部がＮ１ＡＡ
−β相→Ｎ １ａＡｌ−γ′相→Ｎｉ３Ａｔ−γ′相＋
γ相の組織となるように加熱する。
つまり本発明方法における液相拡散接合の条件は、被接
合物の大きさ、形状により適宜選択できるが、通常６６
０’Ｃ〜１２５０℃の温度で０．５分〜２．００時間程
度の処理を施す事により接合部の組織を、β−ＮｉＡｔ
相を含ますγ’−Ｎｉ３ＡＡ相が分散した組織とする事
ができる。
合物の大きさ、形状により適宜選択できるが、通常６６
０’Ｃ〜１２５０℃の温度で０．５分〜２．００時間程
度の処理を施す事により接合部の組織を、β−ＮｉＡｔ
相を含ますγ’−Ｎｉ３ＡＡ相が分散した組織とする事
ができる。
また必要に応じ、フィラーメタルを溶融し、溶融Ａ７層
で接合部をぬらす熱処理と、γ’ Ｎｉ３Ａｔ相を分
散せしめる９００’Ｃ〜１２５０℃、１時間〜２００時
間程度の拡散熱処理との２段の工程とする事もできる。
で接合部をぬらす熱処理と、γ’ Ｎｉ３Ａｔ相を分
散せしめる９００’Ｃ〜１２５０℃、１時間〜２００時
間程度の拡散熱処理との２段の工程とする事もできる。
なお第２図ａ、ｂにおいて７，７′はダイスを示し８は
高周波コイルを、又９は構造部材１，１′を第１真空槽
３から第２真空槽４に移動させる際の分離バルブをそれ
ぞれ示す。
高周波コイルを、又９は構造部材１，１′を第１真空槽
３から第２真空槽４に移動させる際の分離バルブをそれ
ぞれ示す。
また接合温度は特に限定しないが９００〜１１５０℃が
最も良好である。
最も良好である。
また、接合面に外のＡｔ層はそのままホットプレスおよ
び拡散処理を経日することによりγ′相主体の冷却内部
耐酸化層として活用できる。
び拡散処理を経日することによりγ′相主体の冷却内部
耐酸化層として活用できる。
以下本発明の実施例において具体的な条件や効果を説明
する。
する。
実施例 １
本発明の有効性を示すため中厚形フィラーによる単純モ
デル試片にて拡散接合実験を行なった。
デル試片にて拡散接合実験を行なった。
すなわち構造部材として２ｏφ×２朋厚さのｌＮ７３８
ＬＣ鋳造材（Ｃｒ１５．９％、Ｍｏ１．６５％。
ＬＣ鋳造材（Ｃｒ１５．９％、Ｍｏ１．６５％。
Ｃｏ８．２１％、Ｗ２．４６％、Ｔｉ３．４１％、Ａｔ
３．６２％、Ｎｂ０．８６％、ＺｒＯ，０３％、Ｂｏ、
０１０％、ＦｅＯ，１３％、Ｔａ１．７１％、Ｃ０，０
９％残部Ｎ ｉ ）を被接合体３，３′として２個用意
し、接合面を＃１０００エメリー紙にて研磨後脱脂洗滌
した。
３．６２％、Ｎｂ０．８６％、ＺｒＯ，０３％、Ｂｏ、
０１０％、ＦｅＯ，１３％、Ｔａ１．７１％、Ｃ０，０
９％残部Ｎ ｉ ）を被接合体３，３′として２個用意
し、接合面を＃１０００エメリー紙にて研磨後脱脂洗滌
した。
これを第２図と同様の第１真空槽３に配設した。
真空槽内を５×１０−〇Ｔｏｒｒの真空度としたのちＡ
ｔ（９９，９９％）を構造部材の接合面に蒸着した。
ｔ（９９，９９％）を構造部材の接合面に蒸着した。
Ａｔのチャージ量から接合面のＡＡ熱蒸着さは概略１０
μｍであった。
μｍであった。
その後構造部材を予め５Ｘ １０−６Ｔｏｒｒの真空度
にした真空槽４へ移しホットプレス部にセットした。
にした真空槽４へ移しホットプレス部にセットした。
上下ダイス１０．１０’の間には１０ｋｇ／ｃＩ？Ｌの
圧力をかけ高周波加熱で１１００℃２ｍ１ｎで昇温し１
５ｍ１ｎ保持して冷却した。
圧力をかけ高周波加熱で１１００℃２ｍ１ｎで昇温し１
５ｍ１ｎ保持して冷却した。
この接合時の断面組織を第３図に示した。
その結果ろう接状況も非常に健全であった。
この溶融ＡｔによるＮｉ合金のろう液性を確認するため
に０．５ ｍ、口のｌＮ７３８ＬＣの細い棒材を溶融Ａ
４浴につけてその反応を実験で調査した。
に０．５ ｍ、口のｌＮ７３８ＬＣの細い棒材を溶融Ａ
４浴につけてその反応を実験で調査した。
その結果を第４図に示す。
これにより溶誘Ａ４がＮｉ合金と非常に良く反応してい
る事は明らかである。
る事は明らかである。
またこの実験において、試料棒材が大気と接触する近辺
では試料棒材表面に酸化膜が形成されている為に溶融Ａ
、ｆｆとの反応が極めて遅い事も確認された。
では試料棒材表面に酸化膜が形成されている為に溶融Ａ
、ｆｆとの反応が極めて遅い事も確認された。
さらにＦｅ合金で同様の実験を行ったがフラックスを用
いないとＦｅ合金とは反応が少ないことも確認出来た。
いないとＦｅ合金とは反応が少ないことも確認出来た。
他方、Ａ４フィラーをＡＡ箔で供給する従来方法を約４
０μの箔を用いて同様の方法でろう接した。
０μの箔を用いて同様の方法でろう接した。
これら両者について１１５０℃１５ｈｒの拡散処理を行
ない断面組織を調査したところ第５図、第６図がそれぞ
れ得られた。
ない断面組織を調査したところ第５図、第６図がそれぞ
れ得られた。
なおこの時の接合部近傍におけるＡ４含有量は３．７ｗ
ｔ％となっていた。
ｔ％となっていた。
接合自体は基本的に良好であるが、Ａ７箔を用いた比較
例（第５図）ではＡｔ層が厚いため拡散が完了せずＮ１
Ａ７−β相が中心部に残っており、拡散部分に酸化物が
点在していることが明らかである。
例（第５図）ではＡｔ層が厚いため拡散が完了せずＮ１
Ａ７−β相が中心部に残っており、拡散部分に酸化物が
点在していることが明らかである。
他方本発明の第６図ではこの加熱条件でＮ１ＡＡ−β相
も消滅し拡散は充分完了しており接合の痕跡もほとんど
ない。
も消滅し拡散は充分完了しており接合の痕跡もほとんど
ない。
この部分の電顕組織を第７図に示すが若干冬目のγ′析
出層が時効処理により得られている。
出層が時効処理により得られている。
つぎに従来のフィラーメタルの典形であるＣｒ１５％、
Ｂ４％残部Ｎｉの非晶質フィラーメタル４０μ厚を用い
て同様の液相拡散接合を行なった。
Ｂ４％残部Ｎｉの非晶質フィラーメタル４０μ厚を用い
て同様の液相拡散接合を行なった。
そしてフィラーメタルの影響をみるため、ろう接直後で
拡散処理を行なわぬ状態でのＮａ２ＳＯ４２０％＋■２
０５８０％の合成灰２０ｍ’！／ｃｒ？ｒ塗布して９０
００Ｃ３ｈｒのホットコロ−ジョン加速試験を行なった
。
拡散処理を行なわぬ状態でのＮａ２ＳＯ４２０％＋■２
０５８０％の合成灰２０ｍ’！／ｃｒ？ｒ塗布して９０
００Ｃ３ｈｒのホットコロ−ジョン加速試験を行なった
。
本発明の接合状態時も含めてその断面組織を第８図ａ、
ｂに示す。
ｂに示す。
Ｂを含有する接合部はａにみるようにホットコロ−ジョ
ンで接合面がかなり浸食されているがろう接時でも本発
明の接合部はｂに示すように異常はなく、従来のフィラ
ーの問題点が明瞭に示される。
ンで接合面がかなり浸食されているがろう接時でも本発
明の接合部はｂに示すように異常はなく、従来のフィラ
ーの問題点が明瞭に示される。
実施例 ２
冷却ガスタービン翼の高性能比には前述のごとく多数枚
のフォトエツチングしたウェーハーのＢ形の構造が望ま
しく、その接合箇所が多いため厚いフィラーメタルを用
いることは出来ない。
のフォトエツチングしたウェーハーのＢ形の構造が望ま
しく、その接合箇所が多いため厚いフィラーメタルを用
いることは出来ない。
そこで、本発明のうす形フィラーによる接合の可能性を
実験でたしかめた。
実験でたしかめた。
実施例１と同様の構造部材３枚を１ｍｍ厚さにして用意
した。
した。
これらの研磨、脱脂およびＡｔ蒸着を同様に行ない約２
μのＡｔ蒸着膜を形成した。
μのＡｔ蒸着膜を形成した。
これらを重ねて拡散ろう接したところ実施例と同様全面
にわたり健全なろう接が得られ、拡散処理によりほぼ均
一な接合部が得られた。
にわたり健全なろう接が得られ、拡散処理によりほぼ均
一な接合部が得られた。
このようにウェーハ翼への点用にはＮ１−Ｃｒ−Ｂなど
のフィラーに比較しＡ４の真空蒸着法は品質管理も含め
て容易ですぐれたものである。
のフィラーに比較しＡ４の真空蒸着法は品質管理も含め
て容易ですぐれたものである。
以上の説明にはガスタービン冷却構造成形について述べ
たが、本発明は、ガスタービン翼同志のタンデム接合や
、インサート接合、および燃焼器のＮｉ合金接合などに
も応用が出来ることは明白である。
たが、本発明は、ガスタービン翼同志のタンデム接合や
、インサート接合、および燃焼器のＮｉ合金接合などに
も応用が出来ることは明白である。
第１図はリターンフロ一式接合タービン翼の構成例を示
す断面図、第２図ａおよびｂは本発明方法を用いた装置
例を示す概略図、第３図は本発明方法による蒸着Ａ４の
ろう接時の断面組織図、第４図は溶融Ａ４と固体Ｎｉ合
金とのろう接反応を示す浸食試験の結果を示す図、第５
図は酸化膜を有するＡ４渣を用いてろう接および拡散処
理した時の断面組織図、第６図は本発明方法による第３
図の試料を拡散処理した時の断面組織図、第７図は第５
図の高倍率電顕写真でγ’ −Ｎ ｉ ３ Ａ７析出相
を示す組織図、第８図は液相拡散接合部の腐食合成灰に
よるホットコロ−ジョン試験後の断面組織図ａ、 Ｎｉ
−Ｃｒ−Ｂフィラーメタルによる従来法、ｂ本発明方
法。 １．１′・・・・・・構造部材、２・・・・・・接合面
、３，４・・・・・・第１および第２真空槽、５・・・
・・・蒸着用ＥＢガン、６・・・・・・蒸着源、γ・・
・・・・ホットプレス荷重軸。
す断面図、第２図ａおよびｂは本発明方法を用いた装置
例を示す概略図、第３図は本発明方法による蒸着Ａ４の
ろう接時の断面組織図、第４図は溶融Ａ４と固体Ｎｉ合
金とのろう接反応を示す浸食試験の結果を示す図、第５
図は酸化膜を有するＡ４渣を用いてろう接および拡散処
理した時の断面組織図、第６図は本発明方法による第３
図の試料を拡散処理した時の断面組織図、第７図は第５
図の高倍率電顕写真でγ’ −Ｎ ｉ ３ Ａ７析出相
を示す組織図、第８図は液相拡散接合部の腐食合成灰に
よるホットコロ−ジョン試験後の断面組織図ａ、 Ｎｉ
−Ｃｒ−Ｂフィラーメタルによる従来法、ｂ本発明方
法。 １．１′・・・・・・構造部材、２・・・・・・接合面
、３，４・・・・・・第１および第２真空槽、５・・・
・・・蒸着用ＥＢガン、６・・・・・・蒸着源、γ・・
・・・・ホットプレス荷重軸。
Claims (1)
- ｌ Ｎｉ３ＡＡ系ｒ′相で強化されたＮｉ基耐熱合金
からなり、複数個に分割された構造部材の少なくとも接
合面に不活性雰囲気中でＡ４層を形成する工程と、液相
拡散接合により接合部を、βＮｉＡｔ相を含む事なくγ
’ Ｎｔ３ＡＺ相が分散した組織とする工程とを具備
した事を特徴とするＮ１基耐熱合金の接合方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8742981A JPS5832030B2 (ja) | 1981-06-09 | 1981-06-09 | Ｎｉ基耐熱合金の接合方法 |
| DE8282105066T DE3267769D1 (en) | 1981-06-09 | 1982-06-09 | Method of joining ni-base heat-resisting alloys |
| EP82105066A EP0066895B1 (en) | 1981-06-09 | 1982-06-09 | Method of joining ni-base heat-resisting alloys |
| US06/782,163 US4681251A (en) | 1981-06-09 | 1985-10-02 | Method of joining Ni-base heat resisting alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8742981A JPS5832030B2 (ja) | 1981-06-09 | 1981-06-09 | Ｎｉ基耐熱合金の接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57202963A JPS57202963A (en) | 1982-12-13 |
| JPS5832030B2 true JPS5832030B2 (ja) | 1983-07-09 |
Family
ID=13914619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8742981A Expired JPS5832030B2 (ja) | 1981-06-09 | 1981-06-09 | Ｎｉ基耐熱合金の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5832030B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI469940B (zh) * | 2011-03-31 | 2015-01-21 | Avanstrate Inc | Method for manufacturing glass substrates |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9561558B2 (en) | 2012-01-10 | 2017-02-07 | United Technologies Corporation | Diffusion bonding machine and method |
| FR3009842B1 (fr) * | 2013-08-20 | 2015-08-28 | Snecma | Procede d'assemblage de deux pales d'un distributeur de turbomachine |
-
1981
- 1981-06-09 JP JP8742981A patent/JPS5832030B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI469940B (zh) * | 2011-03-31 | 2015-01-21 | Avanstrate Inc | Method for manufacturing glass substrates |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57202963A (en) | 1982-12-13 |
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