JPS58304A - ロ−ルクロス圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 コノ発明は、ロールクロス方式の圧延機を用いて板材を
圧延する方法に関する。

近年、圧延製品の板幅方向の厚み精度に対する要求は益
々厳しくなつ℃おり、これに対し現状では圧延荷重によ
るロールの撓みをキャンセルするために、イニシアルク
ラウンをロールにつけることにより、対処しているが、
板材の板幅、厚さなどの圧延条件が変化する場合には、
別のクラウンのロールに交換する必要があるので、多種
類のイニシアルクラウンを有するロールを保有してお（
必要があり、またロール交換のために圧延機の稼動率の
低下を招き、さらに圧延作業の進行に伴うロール摩耗と
熱膨張のためロールのクラウンが著しく変化するので、
従来からロールを交換することなしに板材の板幅方向の
厚み分布を制御する手段が業界で要望されていた。

この制御方法として、周知の如くワークロールのベンデ
ィング法が開発され、ある程度の効果を挙げているが、
この方法ではワークロールのロールネックの強度上、ワ
ークロールに加えうるペンディング力に限界があるため
、十分な板幅方向の厚み分布修正能力を得る事ができな
かった。

これに対して、ロールの軸心を水平面内でわずかに交叉
させて圧延する事によって板幅方向の厚み分布を修正す
る技術が公知である。すなわち例えば特開昭５３−７６
１５０には第１図（ａ）及び第１図（ｂ）に示すように
、板厚形状を検出すると共に、この検出値に応じて上下
ワークロール１．２の軸心な水平面内で反対方向に角度
θだけ傾は又厚み分布を制御する方法が開示されている
。、また特開昭５−６４９０８には第２図（ａ）及び第
２図（ｂ）に示すように。

上のワークロール１と上のバックアップロール３及び下
のワークロール２と下のバックアップロール４の軸心を
平行に保った状態にして夫々上ペアロール及び下ペアロ
ールを構成し、上下ベアロールの軸心な水平面内で交叉
させて板材を圧延する技術が開示され℃いる。

このような上記先行技術に例、示する如く、上下ワーク
ロール１．２の細心を水平面内でわずかに交叉させて板
材を圧延するいわゆるロールクロス圧延方法は、板幅方
向の厚み分布を修正するという本来の目的には有効であ
る事が公知であるが、この方法には次のような欠点があ
った。

すなわち、上下ワークロールの軸心を水平面内でわずか
に傾けて圧延を行なうと、ロール軸に平行な方向の力（
以後これをスラスト力と、呼ぶ）が発生し、このスラス
ト力を支える軸受等の機構が大きなものになり、圧延条
件によっては上記スラスト受は機構が破損して重大な設
備事故になる可能性があった。ロールクロス圧延法ζこ
おいて大きなスラスト力が発生する事は従来から知られ
ていたのであるが、圧延条件とスラスト力との定量的な
関係が十分把握されておらず、このため従来は単にスラ
スト受は機構を強大なものにするという設計上の考慮が
されたのみであり、圧延機の製造コスト上不利であるば
かりでな（、スラスト軸受での発熱のため高速圧延を行
なう事が困難な場合もあった。

これに対して本発明者等はロールクロス圧延法における
スラスト力の生じる原因及び圧延条件とスラスト力との
関係について詳細な研究を行ない、本発明をなしたもの
であり、その目的とする所は上記したロールクロス圧延
法における過大なスラスト力の発生を防止し、もってス
ラスト受は機構の構造を簡素にできる技術を提供する事
にあり。

その要旨とする所は、上下ワークロールの軸を水平面内
でわずかに交叉させて板材を圧延する方法において、板
材を圧延していない空転状態においては、上下ロールの
押し付は力が零かあるいは十分小さくなる程度にロール
開度を設定しておき、板材を噛み込んだ後に所定のロー
ル開度にまで設定を変更して板材を圧延し、さらに板材
が抜けて空転状態になる前に、空転状態における上下ロ
ールの押し付は力が零かあるいは十分小さくなる程度に
ロール開度な再設定する事を特徴とするロールクロス圧
延方法にある。

以下本発明の要旨を理解するために本発明者等の研究結
果にもとづいて詳細に説明する。

第３図は板材を圧延中に生じるスラスト力を実験で求め
た結果を示した図である。実験は第２図（ａ）、　（ｂ
）に示したロールクロス圧延によって鋼板の熱間圧延を
行なったもので、クロス角θ（定義は第１図（ａ）参照
）及び圧下率ｒを種々変えて行なつた。第３図はスラス
ト力ＦＴと圧下率ｒとの関係なθ＝０．５°及び１．０
°の場合を示したものであるが、同図より圧下率が上昇
してもスラスト力はあまり太き（ならない事がわかる。

圧下率ｒを大きくしてゆくと圧延荷重Ｐは大きくなるが
、スラスト力ＦＴはほとんど変わらないという事は、ス
ラスト力ＦＴの圧延荷重Ｐに対する比μＴ（これをスラ
スト係数と呼ぶ）が第４図に示したように圧下率ｒの増
大に伴なって減少する事を意味している。

このように圧下率ｒが増大してもスラスト係数μ。

が減少するため、スラスト力Ｆ、があまり大きくならな
い理由はここでの議論には特に重要ではないので詳細は
省略するが、〜スラスト力の発生する圧延ロールと板材
との接触域′において、板材が塑性変形しているためで
あるとして説明する事ができるＯ 上記のように板材を圧延している間は、スラスト力ＦＴ
はあまり大きくはならず、圧延機の強度と比較研究した
結果、従来公知の技術を用いて簡素な設計のスラスト受
は機構を採用することが可能な事がわかった。

さらに本発明者等は、ロールクロス圧延方法においては
、板材を圧延している時だけでなく、板材を圧延してい
ない空転時においても、上下ロールの押し付は力が大き
い、いわゆるキスロール状態でロールを空転する場合が
あり、このようなキスロール状態でもスラスト力が発生
する事に着目して実験を行なった。

第５図は、ロールクロス圧延法で鋼板の熱間圧延を行な
う場合のキスロール時のスラスト係数を実験した結果を
示す図である。同図より、潤滑をほどこさない場合、キ
スロール時のスラスト係数μアは３０１以上にも達する
事がわかる。同図にはまたキスロール時のスラスト力を
軽減するために潤滑をほどこす事も有効である事もあわ
せて示されているが、潤滑によってスラスト力を低減す
るためには潤滑油の供給装置を必要とし、また板材の噛
み込み性のため適用できｋい場合があるのに対して、本
発明は、潤滑の有無にかかわらず有効でかつ特別な潤滑
装置を必要とせずに、スラスト力を軽減する方法を提供
するものである。

このようにキスロール時のスラスト係数が、板材を圧延
中のスラスト係数と異なる理由は、キスロール時にはス
ラスト力の発生する場所が、互の軸線が第１図（ａ）に
示した如く、交叉角２θを持って水平面内で交叉してい
る上下ワークロール１．２の接触している頒域であり、
ここでは上下ワークロール１．２がたかだか弾性変形し
かしておらず、板材を圧延中の板材Ｓと上下ロール１．
２のいずれかとの接触域では板材Ｓが塑性変形をしてい
る状態と本質的に異なった状態にあるためである。

以上述べたように、ロールクロス圧延方法において大き
なスラスト力の発生するのは、キスロール時であって、
板材を圧延している間はあまり大きなスラスト力が発生
しない事が明らかになった。

本発明者等は上記の発見にもとづいて種々研究を行なっ
た結果、キスロール時の上下ロールの押し付は力が小さ
く、シたがってスラスト力（これはスラスト係数Ｘ押し
付は力に等しい）が十分小さくなる程度にロール開度を
設定しておき、板材を噛み込んで後に所定のロール開度
にまで設定変更し、さらに板材が抜ける前に再度ロール
開度を変更して、板材が抜けた後のキスロール時におけ
る上下ロールの押し付は力が十分小さくなるようにする
事が合理的な解決策であるとの結論に達し、本発明をな
したものである。

以下本発明の作用効果を明らかにするために実施例に従
がってさらに詳細に説明する。

実施例１：　単パス圧延の場合の例 ３．０ｍｍ厚Ｘ　１．６００龍幅の鋼板をワークロール
径６００龍φの４段圧延機を用いて、ロールクロス圧延
方法によって２．０闘厚にまで１パスで熱間圧延する場
合を例にとって具体的な数値例を用いて説明する。この
時鋼板の温度は８５０℃であり、圧延荷重Ｐを３０００
　Ｔｏｎとする。Ｑ−ル開度設定Ｓと出側板厚りとの関
係は周知のようにミル剛性をＫとして ｈ＝ｓ＋−・・・・・（１） で表わされる。ミル剛性Ｋを６００Ｔｏｎ／ｊ１１＋　
とすると、この場合ｈ−２，０を得るためにはロール開
度Ｓは（１）式より ５＝ｈ−一二一３．０ に となる。すなわち、ロール開度が零の状態からさらに３
　ｍｍだけ余分に締め込んだ設定をする必要があり、本
発明を適用せずに、板材を噛む前あるいは板材の抜けた
後の空転時のロール開度設定を板材を圧延中と同じにし
たままにしておくと、空転時の上下ロールの押し付は力
は１８００　Ｔｏｎという大きな値になり、クロス角θ
が０．３度以上の場合キスロールのスラスト係数を３０
チとして５７０　Ｔｏｎもの大きなスラスト力が生じて
スラスト受は機構が急速に損傷してしまう事になる。

これに対して本発明の方法では空転時のロール開度の設
定を例えばＳ＝−１ｍｍとしておき、板材を圧延中のみ
Ｓ　＝−３ａｍとすればよく、空転時の上下ロールの押
し付は力はイに軽減し、従がってスラスト力も１８０　
Ｔｏｎという小さな値におさめる事ができる。また板材
を圧延中は圧下率が３３％であるから、クロス角θを１
度までとっても第４図の実験結果よりスラスト係数μｍ
は５チ程度であり、スラスト力ＦＴは０．０５　Ｘ　３
０００＝　１５０　Ｔｏｎ　にしかならず、十分支持す
る事ができる程度におさまっている。

この時のロール開度Ｓが時間あるいは対応する板材の場
所によって変化する様子を第６図に例示する。同図には
又、上下ロールの押し付は力または圧延荷重Ｐ１スラス
トカＦＴ、および板材の圧延後の板厚りをもあわせて示
す。

まず板材の圧延が始まる前の空転時のロール開度はＳニ
ー１，０龍となしている。Ａの時点で上下ロールの押し
付は力Ｐの変化がロードセルで検出され、ロール開度設
定変更を指令する信号が油圧圧下系統に送られる。実際
には油圧圧下系統の電気的および機械的な応答遅れのた
め、Ａの時点よりわずかに遅れたＢの時点にロール開度
Ｓの設定変更が始まり、−１１Ｉｍから−３１１１にま
でロール開ｙｓが締め込まれ、Ｃの時点以降りの時点ま
で定常的な圧延が行なわれる。

Ｄの時点から板材が抜けた後のロール開度設定を目標に
設定変更を開始し、Ｅの時点で完了し、Ｆの時点で板材
の後端が抜ける。Ｄの時点を決定するためには、板材の
長さからあらかじめ計算で決めてお（か、圧延機の入側
の適当な場所で板材後端が通過した事を検出する装置を
設け、この検出信号と同期あるいは一定の時間遅れをと
ってＤの時点を決める等の方法を用い、Ｅの時点がてき
るだけ板材後端に近くなるようにすればよい。

上下ロールの押し付は力または圧延荷重Ｐは図示したよ
うに、空転中は６００　Ｔｏｎであり、板材圧延中はロ
ール開度変更に対応して２０００　Ｔｏｎ　から３００
０　Ｔｏｎまで変化している。スラスト力ＦＴは板材の
噛み込み時点Ａの直後および、後端の抜けた時点Ｆの直
後に若干の遷移期間が見られるが、既に述べたように１
８０　Ｔｏｎ以下の小さな値におさまっている事がわか
る。

この時圧延後の板材の厚さｈは目標板厚２朋に対して、
先端部ＡＢ間、および後端部のＥＦ間では２．３０にな
り、ロール開度変更を行なっているＢＣ間及びＤＥ間で
は対応して２．０〜２．３關の間で変化している。この
ように先端の非定常部ＡＣ間及び後端の非定常部ＤＦ間
ではオフゲージになるが、油圧圧下装置を備えた圧延機
ではこの時間は通常１〜２秒程度であり、板材の長さに
すると圧延速度が１００ｍ／ａｍの場合１．７〜３．３
ｍのオフゲージにしかならず、切り捨てても大きな歩留
低下にはならない。

実施例２：　多パス圧延の場合の実施例上記実施例にお
いては、板材の先端及び後端近くのロール開度の設定変
更を行なっている非定常部に生じるオフゲージについて
は切捨ててスクラップにしていた。しかしながら、圧延
速度が大きくなると、このオフゲージ長は相当長くなり
、このため歩留の低下が問題になる。このような場合は
、通常圧延が多パスで行なわれる事を利用して、空転時
の過大なスラスト力を避けるためにロール開度変更を行
なうロールクロスパスの前段あるいは後段のパスで上記
ロール開度変更に伴なう板厚変化を相殺するようなロー
ル開度変更を行なえばよい。

以下ミル剛性６００　Ｔｏｎ／ｍｍの圧延機を用いて、
厚さ１２龍、幅１５５０ｍｍの鋼板を３ノ（スで２．５
ｍ茂厚さまで圧延する場合を例に環体的な数値例を上げ
て説明する。

本実施例の場合、望ましい圧下スケジュールは、板厚を
１２→７゜５（１パス目）→４．２　（２）２ス目）→
２．５ｍｍ（３パス目）となるように圧延してゆ（もの
であり、各パスの圧延荷重およびロール開度設定は第１
表に示す通りである。

第１表　　実施例２の標準圧下スケジュール本発明の方
法を用いずに、空転時のロール開度設定を圧延中と同じ
にしておくと、特に３パス目には１０００　Ｔｏｎの上
下ロールの押し付は力が生じ、クロス角θを０．３度以
上にとると３００　Ｔｏｎのスラスト力が発生する事が
わかる。

このため本実施例においては、３パス目のロール開度を
第７図に示した如（、板材先端部及び後端部近（では−
ｌＷＩＩｍにして空転時の上下押し付は力を６００　Ｔ
ｏｎ程度にしておき、定常部分（ＣＤ間）ではロール開
度を−１＃　６８　ｍ１１まで締め込むという方法をと
る。この時１パス目及び２ノ（ス目のロール開度を第１
表で示した一定の値にしたままで圧延を行なうと第７図
の荷重Ｐ及び３）くス後板厚りて示したようになる事は
既に実施例１で説明した通りである。

このため本実施例においては、２ノ（ス目のロール開度
を、前述した３パス目のロール開度変更のタイミングに
対応させて第８図に示すように板材先端及び後端の非定
常部では定常部の設定（＋０．０３１１ｍ）よりも余計
に締め込んで圧延を行なう。このようにする事によって
、３パス目入側すなわち２パス目出側の板厚が一様では
な（、先後端部が定常部より薄くなっている。本実施例
においてはこの厚さの不均一さが適正になるように２パ
ス目のロール開度変更量を選んであるため％　３）（ス
目て前記したのと同様にロール開度変更をした時、３パ
ス圧延後の板材すなわち成品の板厚が均一にする事がで
きるわけである。

２パス目の適正なロール開度変更量を決定するためには
厚さが変わった時に圧延荷重を推定する式と、ミル剛性
式（既述した（１）式）とを用いて、あらかじめ計算で
求める事ができる。さらに２ノくス目と３パス目のロー
ル開度変更のタイミングの対応は板材を噛み込んだ時点
を基準にした時間と圧延速度とを用いて、Ａ、Ｂ、・・
・等の対応する点が同じ板材の部分になるようにする必
要があるが、公知の方法を応用して容易に行なう事がで
きる。

本実施例に見る如く、キスロール時の過大なスラスト力
の発生を避けるべく、ロール開度の変更を行なうロール
クロスパス（ここでは３パス目）の前段のパス（ここで
は２パス目）において、適正な過圧下設定を行なうこと
によって、板材先後端部のオフゲージをなくする事が可
能である。このような過圧下設定は必ずしも直前のパス
で行なう必要はなく、より上流のパス、あるいは前段の
複数パス、さらには場合によっては後段のパスによって
も可能な事は容易に理解されるであろう。

実施例３： 次にホットストリップミルの６スタンド連続式仕上圧延
機で全スタンドｌこロールクロス圧延を実施する場合の
設定値の例を示す。圧延する材料は１．６ｍｉ＋厚Ｘ１
５５０ｉｎ幅の硬質材で仕上入ロバー厚は３２ｕ＋であ
る。

この実施例の場合は、長尺のストリップがいくつかのス
タンドで同時に圧延されているため、圧下位置の変更を
行なうにあたって、各スタンドの速度も同時に変更しな
くてはならない。本実施例における各スタンドの出口板
厚、圧下位置、速度が各タイミングによってどのように
変わっているかを第２表に示す。ここで圧下位置はキス
荷重を１５００　Ｔｏｎになる状態をロール開ＦＩ　Ｏ
ｓｎとし、この状態を基準に示したものである。

ロールクロスを行なわず、従ってスンストカが問題にな
らない場合の望ましい負荷配分は第２表のＢに示したも
のであり、圧延上の種々の条件をの為後段の負荷を相対
的に重くしている。これに対して、ロールクロス行なう
場合は、既に述べたように板材を圧延していない空転時
に過大なキス荷重をかける事はできず、このため、第３
表に示した圧下位置以上に締め込む事は許されない。

第２表のスケジュールＢはＦ４とＦ５の圧下位置が許容
下限値を下廻っている。そこでこれをそれぞれの下限値
である１２６．１７７まで引き上げる様に負荷配分を変
更して求めたスケジュールが第２表のＡスケジュールで
あり、これによって材料噛込前の設定を行う。この時の
キスロール荷重がいずれのスタンドでも制限値以下とな
ることは云うまでもない。そして、材料が噛込んだスタ
ンドから逐次Ｂスケジュールに走間変更を行う。通板完
了後圧延機の速度はズームアツプされるし、材料の入側
温度が下ること、　ＡＧＣが作動することなどの為各ス
タンドの圧下、速度が変化する。しかし負荷配分はは譬
一定に保持される。そして、材料が尻抜ける直前番こは
、Ｃスケジュールになっている。このま＼材料が尻抜け
すると、　Ｆ４、Ｆ５の圧下位置Ｉ、１８がそれぞれ許
容下限値を下廻っているため、キスロール荷重が制限値
を越えてしまう。

この為、この実損データを用いて再度負荷配分を修正し
てＦ４、Ｆ５の圧下位置を許容下限まで引き上げるスケ
ジュールＤを求めて材料灰抜は完了前に走間変更を完了
する。この結果材料灰抜は後のキスロール荷重はいずれ
のスタンドでも許容下限内におさめる事ができる。

なお圧下スケジュール変更はできるだけ大幅に行なわな
い事が望ましく、このため、キスロール荷重は上限ぎり
ぎりを狙うようなスケジュールを採用することも考えら
れ、この為には各スタンドβ 毎に、圧下位置の常温を行った時初期値し、その後、圧
延中のロール膨張分を学習等によって逐次修正していく
等の技術も応用できる事はもちろんである。

本実施例の場合は、圧延中の圧下変更に伴なってロール
速度をも同時に変える必要があり、第２表にはその時の
ロール速度もあわせて示した。

走間セット替に際しては既に公知となっている走間板厚
変更とはｙ同じテクニックを利用することにより、スタ
ンド間の張力の変動を発生させることなく、スムースに
材料の同一点に対し、上流側スタンドから逐次セット替
を行っていくことが出来る。但しこの場合、負荷配分変
更であって板厚変更ではないので最終出口板厚は同一値
に保たれ、最終スタンドの速度も変化しない。

なお、定常圧延中にスケジュールＡまたはＤで圧延しな
いでスケジュールＢに変更する理由は、前段の負荷を相
対的に重くしたスケジュールＡ。

Ｄではロール肌荒れ等の問題があるので、この様な負荷
配分はあくまで空転時の過大キスロール荷重防止対策に
とどめ、材料の先端、尾端を除く大部分の圧延において
は圧延に適した負荷配分すなわちスケジュールＢにて圧
延することが重要であるためである。

以上本実施例に見る如く、タンデム圧延でロールクロス
圧延を行なうにあたり、材料の先端部分で１回目の負荷
配分変更を行うべく、圧下速度比の走間セット替を行っ
てキスロール荷重対策を施した負荷配分から圧延に適し
た負荷配分へ移行させ、次に材料の尾端よりセット替に
必要な時間を確保するだけ若干内側に入った部分に対し
て２回目の負荷配分変更を行うべく圧下、速度比の走間
セット替を行って、圧延に適した負荷配分からキスロー
ル荷重対策を施した負荷配分へ移行させる事によって、
板厚精度、歩留を確保しながらロールキス時の過大なス
ラスト力の発生を防止し、かつロールの負荷も望ましい
状態でロールクロス圧延を行なう事が可能である。

第３表　空転時許容圧下位置下限の例 （圧下の零点はロールを１５００　　に締切った所とし
ている。　単位ｉ／ｘｏｏｉａｉｇ）

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）、（ｂ）は公知のロールクロス圧延方法を
示す平面図と側面図、第２図（ａ）、（ｂ）は別の公知
のロールクロス圧延方法を示す正面図と側面図、第３図
は板材の圧延中に生ずるスラスト力を示す図表、第４図
は板材圧延中のスラスト係数を示す図表、第５図はロー
ルクロス圧延におけるキスロール時のスラスト係数を示
す図表、第６図は本発明の実施例１のロール開度を例示
する図、第７図は本発明の実施例２の最終バスのみロー
ル開度を変更した時を例示する図、第８図は実施例２の
２パス目及び３バス目のロール開度を変更した時を例示
する図である。 特許出願人　代理人 弁理士　矢葺知之 （ほか１名） 第　１図 （ａ） 笛２閃 （ｃｌ）（シ） 第３図 笛４図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　上下ワークロールの軸を水平面内でわずかに
   交叉させて板材を圧延する方法において、板材を圧延し
   ていない空転状態においては、上下ロールの押し付は力
   が零かあるいは十分小さくなる程度にロール開度を設定
   しておき、板材を噛み込んだ後に所定のロール開度にま
   で設定を変更して板材を圧延し、さらに板材が抜けて空
   転状態になる前に、空転状態における上下ロールの押し
   付は力が零かあるいは十分小さくなる程度にロール開度
   を再設定する事を特徴とするロールクロス゛圧延方法。
2. （２）上下ワークロールの軸を水平面内でわずかに交叉
   させて板材を圧延するロールクロスパスを少なくともｌ
   パス含む複数パスで板材を圧延する方法において、板材
   を圧延していない空転状態においては、上下ロールの押
   し付は力が零かあるいは十分小さくなる程度にロール開
   度を設定しておき、板材を噛み込んだ後に所定のロール
   開度にまで設定を変更して板材を圧延し、さらに板材が
   抜けて空転状態になる前に、空転状態における上下ロー
   ルの押し付は力が零かあるいは十分小さくなる程度にロ
   ール開度を再設定する如き、少なくとも１つのロールク
   ロスパスを含み、さらに前記ロールクロスパスによって
   板材の先端及び後端部に生じるゲージの非定常部を消去
   すべく、予め前記非定常部を相殺するに必要な過“　圧
   下設定をする前段バス、或は前記非定常部を消去する圧
   下設定をする後段バスを含む事を特徴とするロールクロ
   ス圧延方法。
3. （３）板材を圧延中に、板材が複数個のスタンドで同時
   に圧延され、かつ複数個のスタンドでロール開度の変更
   を行なうと共に、前記ロール開度の変更量に対応して上
   記複数個のスタンドの相対速度を設定変更する事を特徴
   とする特許請求の範囲第２項記載の圧延方法。
4. （４）　　ロールクロス圧延を行うスタンドを１ケ以上
   含んだ板材のタンデム圧延機において、材料が各スタン
   ドに噛込むまではロールクロス圧延を行ういずれのスタ
   ンドにおいても、キスロール荷重が制限値を越える様な
   締込状態が発生しない様な負荷配分を用いて求めた圧下
   位置、速度で圧延機を暫定的に設定し、材料が各スタン
   ドに噛込んだ時、すみやかに、圧延に適した負荷配分と
   なる様な圧下位置、速度比に走間セット替をすると共に
   、材料が各スタンドを尻抜けする直前に、負荷配分を再
   変更して、圧下位置、速度比の走間セット替を行い、ロ
   ールクロス圧延を行ういずれのスタンドにおいても、材
   料尻抜后に、キスロール荷重が制限値を越える様な締込
   状態が発生しない様にすることを特徴としたロールクロ
   ス圧延方法。