JPS5823774B2 - 増幅装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は一般的に電子回路に関し、より特定的には、
ＲＦ増幅器を不適当なアンテナ負荷のための破壊から保
護するための回路に関する。

多数の形態において電力増幅器が多くの形式の自動同調
アンテナカプラでインタフェイスされるとき、同調と同
時に増幅器の出力装置を破壊から保護することを可能に
するために、可変Ｖ ５ＷＲ（電圧定在波比）負荷（Ｖ
ＳＷＲ負荷とは、信号源に対して電圧定在波が存在する
負荷を意味する。

：にできるだけたくさんの電力を供給することが必要に
なる。

この過負荷保護はソリッドステートの装置においては極
めて重要である。

ここに概説された概念は、アンテナカプラの同調と同時
に増幅器コンポーネントを無傷で維持することを可能に
するために、広い範囲のＶＳＷＲ負荷への出力電力の最
大化を許容する。

考えられる先行技術のよい例が「ＥＩｅｃｔｒｏｎｉｃ
Ｄｅｓｉｇｎ ｍａｇａｚｉｎｅ ： １９７５年１月
」の１１０頁で始まる第４章に説明されている。

一般に、先行技術は、最終の増幅器のコレクタ電流、温
度、ＶＳＷＲ１増幅器のピーク出力電圧またはこれらの
幾つかの組合わせを検知することを含む。

検出された値は、これらの値を容認できるレベルに維持
するために、駆動レベルを調整するために用いられる。

この容認できるレベルは、増幅器の能力に関して必然的
に過度にひかえめである。

無条件に安定した増幅器において負荷の変更によって増
幅器の出力段の破壊が引き起こされるとき、その破壊は
出力段の装置への熱的なまたは電圧の過負荷のどちらか
のためであるということが、よく考えてみると理解され
るであろう。

また、通常、増幅器を危険にさらすことなく負荷への電
力出力能力を最大にしうろことが最も望ましいと考えら
れている。

それゆえに、単に各潜在的に破壊的な条件のために、い
くらかの所定の量だけ電力出力を減じるよりむしろ、装
置の熱としての損失がパラメータであり、そのパラメー
タは大きなＶＳＷＲ範囲を有する負荷への電力出力を最
大にするように、可変的に制御されるべきである。

もし装置の熱としての損失が装置の出力ポートの瞬間電
圧に関連してコントロールされれば、出力段の装置の破
壊は防止されうる。

先行技術は、装置の熱としての損失および出力の瞬間電
圧のこれら２つの量を適当にモニタしなく、そしてそれ
ゆえに変化する負荷条件への出力電力を最高に活用で。

きない。

それゆえに、この発明の目的は改良された増幅装置を提
供することである。

この発明の他の目的および利点は図面に関連する明細書
および特許請求の範囲の理解から明らか。

となろう。

第１図において、入力リード１０がＡＬＣ（ａｕｔｏｍ
ａｔ ｉｃ １ｅｖｅｌ ｃｏｎｔｒｏｌ ）ブロック
のゲインコントロール手段ないしフィードバックコント
ローラ１２へＲＦ倍信号与える。

このコントロ。−ラは、ＡＬＣコントローラに共通する
早い立ち上がりおよび遅い立ち下がり特性を有している
。

ＲＦ倍信号装置の同調の目的のための注入キャリヤ信号
であってよく、または受信機への無線送信のための情報
を含む変調された信号であってもよ。

い。

ＡＬＣブロック１２の出力はり一ド１４でＲＦ増幅器１
６に供給される。

ＡＬＣブロック１２へのコントロール入力はリード１８
で与えられ、かつ従って入力１０での入力信号はそれら
がリード１４で出力されるより前に、リード１８での入
力にしたがって振幅変調される。

ＲＦ増幅器１６はリード２０で信号出力をローパスフィ
ルタ２２に与え、そのローパスフィルタ２２はリード２
４で信号を方向性電力計２６へ供給する。

図示されているように、ＲＦ増幅器１６は、コレクタ電
圧検出器３２およびダイオード３４を含む点線のブロッ
ク３０へ、リード２８で検知信号を与える。

リード２８のその信号は増幅器の出力段のコレクタでの
瞬間電圧を表わし、そしてこれらの信号は出力トランジ
スタの電圧破壊を引き起こす高い誘導電圧の表示を与え
るために用いられる。

ＲＦ増幅器１６からの検知リード３６は、ＲＦ増幅器１
６の出力装置への瞬間電流入力を表わす信号を与え、か
つ平均入力電力検出器３８へ与えられる。

平均入力電力検出器３８は電源端子４０からの入力電力
を受ける。

平均入力電力検出器３８からの出力信号は減算回路（ま
たは熱としての損失の検出器）４２へ供給され、その回
路４２は出力がダイオード４４を通し、かつ次いでリー
ド４６へ与えられる。

総括的に４８として示すスイッチは、このスイッチ４８
がＴＩＰ状態にあるとき、信号をリード１８へ戻す。

ここに示されるように、それはＴＩＰ状態にある。

方向性電力計２６は、リード５２によって第３のスイッ
チ５４に接続されたスイッチ４８の他の段である総括的
に５０として示すスイッチへ、出力信号を供給する。

スイッチ４８，５０および５４の全ては、同時に動作す
るように一本に結合されていて、通常のＲＦ増幅器の使
用の間ＴＩＰ状態にある。

ＴＩＰ状態は「同調の進行中」のためであり、そしてそ
れはある動作周波数での使用のために増幅器を準備する
ためにだけ用いられ、それによってアンテナカプラがそ
の特定の周波数に関して最適条件のためにインピーダン
スレベルを調整しようとする。

スイッチがＴＩＰ状態にあるとき、方向性電力計２６の
出力は減衰器５６に供給され、かつ次いでスイッチ５４
を通してリード５８へ出力され、このリード５８はその
出力がアンテナ６２へ接続されたアンテナカプラ６０に
接続されている。

方向性電力計２６はこの電力計２６を通した順方向電圧
を表わす出力信号を、リード６４で点線のブロック６６
へ与える。

ブロック６６の中で、リード６４の信号が２乗回路６８
へ与えられ、この２乗回路６８は電力を表わす出力信号
をリード７０で差回路７２へ与える。

負荷から反射された電圧を表わす信号がリード７４で方
向性電力計２６からブロック６６内へすなわち２乗回路
７６へ供給され、この２東回路７６は負荷から（負荷に
よって使用されない）反射された電力を表わす出力信号
をリード７８で差回路７２へ与える。

ブロック６６は真の順方向電力回路と呼ばれてもよく、
リード８０でのその出力は順方向電力と反射された電力
との瞬間の差かつ従って負荷によって使用された電力す
なわち負荷に与えられまたは熱として消費した電力の表
示である。

リード８０の信号は、点線の形で示される高速平均電力
検出器８６へのみならず、平均電力検出器８２およびピ
ーク検出器８４に与えられる。

８６のような高速平均電力検出回路は、動作状態の下で
の有利な使用が見い出されるであろう。

このような動作状態では、検出器８２が急速に変化する
負荷に発生した平均電力を適当に追従するのに遅すぎる
変調の期間にわたって平均化しなければならないので、
増幅器の出力装置の熱時間定数は変調期間よりも非常に
少ない。

同調がキャリヤのみによって生じるので、検出器８６は
キャリア期間にわたってだけ平均化しなければならず、
したがって、検出器８２よりも早い反応であろう。

しかしながら、このような検出器はこの発明に用いられ
ていない。

なぜなら出力装置の熱時間定数がこの検出器８６の余計
な費用を正当化するのに十分短かくないからである。

図示されているように、スイッチ８８は、同調および通
常の動作状態の両方のために平均電力検出器８２を用い
るよりもむしろ、同調のために高速検出器に切換えるた
めに用いられている。

図示されているように、スイッチ８８（それは検出器８
６が使用されるとき他のスイッチと結合される）は、平
均電力検出器８２からの出力信号がリード９０で熱損失
検出回路４２の第２の入力に供給される、そのようなＴ
ＩＰ状態にある。

信号は、また、リード９０でダイオード９２を通してリ
ード９４へ供給され、かつスイッチ４８を通してブロッ
ク１２のコントロール入力へ供給される。

ピーク検出器８４からの出力信号は、リード９６で、ダ
イオード９８を通してリード９４へ与えられる。

リード７４は、また、反射された電圧を表わす信号をし
きい値検出器１００へ供給し、このしきい値検出器１０
０はリード１０２で出力信号を再同調指令ラインへ与え
、かつまたこれらの信号をダイオード１０４を通してリ
ード９４へ供給する。

第２図において、第１図において用いられているのと同
じ番号が同じリードを示すために用いられている。

注目すべきは、１対のピンダイオード１１２および１１
４を有する総括的に１１０として示す減衰器によって変
調されるように、信号がリード１０で与えられかつリー
ド１４で出力される。

１対のピンダイオード１１２および１１４の電流は、リ
ード１８のコントロール信号に応答して作用するトラン
ジスタ１１６によってコントロールされる。

第３図において、フィルタが、バンド１のみが詳細に示
される６つの動作周波数を有するように示されている。

他のバンド２ないし６は構造において同様である。

信号は入力２０から総括的に１２１として示す多数位置
スイッチを通して与えられ、かつ同様のスイッチ１２３
によってフィルタ２２から出力される。

フィルタ２２からの信号出力は総括的に２６とし一〇示
す方向性電力計へ通過され、かつリード５０で減衰器５
６へ通過される。

このスイッチは、ＴＩＰ状態にあるように図示されてい
て、そしてもしその切換位置に変えられれば、抵抗１２
５をそこを通って通過する信号に直列に接続し、かつ信
号をシャントする抵抗１２７を信号を減衰させるように
接地に接続する。

第４ａ図、第４ｂ図および第４Ｃ図において、第１図に
おいて用いられているのと同じ番号が相当するところに
用いられている。

順方向電圧および反射された電圧信号はリード６４およ
び７４でそれぞれ総括的に６６として示す順方向電力回
路へ与えられる。

この電力回路は減算回路７２の関数を与えるために演算
増幅器を含む。

この特定的な実施例においては、実現が一層容易である
ので、２つの２乗関数の差の１次近似値が利用されてい
る。

負荷インピーダンスの変化が同調の間減衰器によって制
限されるので、この近似値が利用されかつ許容される。

電力回路６６の出力は、次いで、平均電力検出器８２お
よびＰＥＰ（ＰｅａｋＥｎｖｅ ｌｏｐ Ｐｏｗｅｒ
）検出器８４へ与えられる。

これらの回路の各々は再び演算増幅器を含む。

ブロック８２における演算増幅器はポテンショメータ１
５０を含み、そのポテンショメータ１５０はリード１５
２で適当なりＣアナログ出力信号を発生するために調整
される。

この信号は熱損失検出器４２に与えられ、かつダイオー
ド１５４を通してＡＬＣ増幅器１５８に供給される。

注目すべきは、第４図における他のものと同じように、
ダイオード１５４は第１図において示されている方向か
ら逆の論理方向で動作される。

しかしながら、その実現された論理はまだ全く同じであ
る。

ピーク検出器８４は、また、ダイオード１５６を通して
、同じ逆のダイオード論理を用いるＡＬＣ増幅器へ信号
を供給する。

熱的な保護信号が、また、送風装置が破壊した場合には
、ＡＬＣ増幅器１５８へ与えられることに注目されよう
。

平均入力電力検出器３８は抵抗１６０を経由した増幅器
の出力段への電流を検出する。

この検出された信号で得られる電圧は、演算増幅器１６
２において基準に対して比較され、かつ信号が平均電力
検出器８２から得られるものと比較される熱損失検出器
４２に出力される。

この比較は１６４と番号のつけられた演算増幅器におい
て行う。

増幅器１６４の出力はダイオード１６６を通してＡＬＣ
増幅器１５８に供給される。

Ｔ Ｉ Ｐ ＩＪ−ド１６８はしきい値検出器１００の
ダイオード１７０に信号を供給する。

同調動作の間リード７４における反射された電圧信号が
早まってしきい値検出器に行くので、このリード１６８
のゼロ電圧がこの同調動作の間しきい値検出器を不能動
化する。

しかしながら、同調状態の間検出器８２によって検出さ
れるような負荷への平均電力は、出力装置の熱損失を適
当に追従するために熱損失検出器４２に許容している公
知の制御された立ち上がり時間で上節から始まる。

スイッチ４８はこの詳細な回路図では明らかに出てきて
いない。

なぜなら論理的な等個物が以下の考察のために実現され
るからである。

（１）同調状態の下では、負荷における電力は小さく、
シたがって負荷においてリード９６および９０に現われ
るピーク電力および平均電力は、＆ｆｔｂ 、−同調の
間小さく、そのためにそれらの出力は直接にリード１８
へ結ばれうる。

（２）特定のシステム動作において遭遇する負荷のＱに
関連して用いられる増幅装置の特性のために、特定の実
施例のためにどんなコレクク電圧検出器も用いられない
。

（３）検出器８２および８６の目的を達成するために検
出器８２だけが用いられる。

このことは、増幅器のための最も低い変調周波数と増幅
装置の熱時間定数との間の関係のために許容されている
。

（４）スイッチの機能はまだしきい値検出器を能動化お
よび不能動化するために必要とされていて、これはリー
ド１６８およびダイオード１７０によって達成されてい
る。

この発明の部分ではないが、「内部保護」および「側音
能動化」として指定された特定の回路がＲＦ増幅器の付
加的な保護を与える。

すなわち、側音能動化回路は負荷に供給されている電力
が低くかつシステムの故障があるという表示を与える。

ＡＬＣ回路１２における故障の場合、内部保護回路がＡ
ＬＣコントロールの代わりに用いられる。

動作において、この発明の好ましい実施例としての第１
図を参照する。

初期設定状態において、特定の周波数がＲＦ倍信号送信
のために選択される。

その選択の後同時に、増幅器にある負荷インピーダンス
が通常非最適条件になっている。

不適当な負荷インピーダンスは高いＶＳＷＲを作るであ
ろう。

もし、負荷インピーダンスが非常に低ければ、ＲＦ増幅
装置はアンテナへ信号を送ろうとする大きな量の電流を
導通させ、潜在的に増幅器において破壊を生じる。

他方、もしアンテナインピーダンスが極端に高ければ、
高電圧が出力トランジスタ（増幅装置）に誘導され、そ
れによってそれらの仕様を起える電圧にトランジスタを
服従させ、増幅器１６の出力段におけるトランジスタの
パンチスルーおよび起こりうる破壊を結果的に生じる。

したがって、同調状態の間、減衰器５６がＲＦ増幅器の
負荷インピーダンスを所定の限度内に保つために、直列
および並列インピーダンスを与える うに挿入される。

この技術に熟達するものによって、後のことがらの理解
から、ブロック５６の減衰がゼロのように小さい減衰を
持ちうろことが理解されよう。

アンテナカプラ６０はアンテナと増幅器の出力とをマツ
チングするために増幅器の負荷インピーダンスによって
動作し、そのために同調の完了時に適当なインピーダン
ス、１つの実施例ではおよそ５０オームを増幅器１６に
与える。

減衰器５６が２つの機能をもつことがこのようにして決
定されるであろう。

第１に、それは同調の問いつも増幅器１６へ公称負荷を
与え、それによって同調状態の下での増幅器の安定化の
役目を一層容易にさせる。

第２に、熱損失検出回路が所要の積分時間のために必ず
遅れを有しかっこの遅れが装置の熱時間定数のオーダで
ありうるために、減衰器はその時間に関連して負荷イン
ピーダンスの変化の率を制限し、それによって熱損失検
出回路が負荷電力を追跡するのを許容し、したがって装
置の熱としての損失をコントロールする。

減衰器の他の利益は、このようにして制限される増幅器
１６の負荷インピーダンスとともに、実際に２つの２乗
の差を直接にとる一層高価な回路を実際に用いるよりも
、むしろ真の順方向電力回路６６内で達成される（Ｖｐ
） （ＶＲ，） の関数を１次的に近似すること
ができるという点である。

回路が同調されている間、熱損失検出器４２は、検出器
３８からのＲＦ増幅器のＤＣ入力電力と検出器８２から
の負荷電力との間の差をとり、そして２つ（本質的には
増幅器１６における電力の熱としての損失の大きさであ
る）の間の差を用いて、コントロールブロック１２を通
して通過する信号の振幅を調整する。

同調状態の間負荷条件が一層速く変化しうるので、同調
状態のための点線のブロック８６によって示されるよう
な非常に速い速度の平均電力検出器をもつことが望まし
いであろう。

このようにして、増幅器１６の出力が出力信号における
激しい変化の場合にも非常に速く制限される。

また、説明したように、負荷における条件が出力段のコ
レクタでの高い誘導電圧を作る場合がある。

したがって、点線のブロック３０が、好ましい実施例に
おいて、含まれていて、それは出力段のコレクタ電圧が
予め定める制限を超えた場合、コントロール機能を引き
つぐ。

このような場合において、検出器３２からの信号は、熱
損失検出器４２から得られる信号に優位を与え、そして
コレクタ電圧をもはや超えないようになるまで出力電力
をきびしく減じる。

確められるように、熱損失追跡回路（検出器３８（８６
または８２）および減算器４２）ならびに同調の間のコ
レクタ電圧検出器の第１の目的は、アンテナへ流れる最
大信号を維持することであり、そのためカプラ６０が十
分な「同調電力」を供給し、したがってそれが適当に調
整されうるとともに熱または電圧過負荷のための破壊か
ら増幅器を保護する。

同調が完了すると、減衰器５６は回路から取除かれ、増
幅器の出力がアンテナカプラ６０を通してアンテナ６２
へ伝わる。

アンテナ負荷が増幅器の出力と完全にマツチングしてい
るとき、反射される電力はなく、したがって平均電力検
出器８２は順方向電圧および反射された電圧（増幅器１
６からの成る出力のための）との間の最大の差を見つけ
、したがってコントロールブロック１２内で減衰回路を
コントロールする。

注目されるように、これらの信号は方向性電力計２６か
ら供給され、この方向性電力計２６は順方向電圧および
ラインに沿って反射された電圧のそれぞれに比例するリ
ード６４および７４での出力信号を有する。

出力信号の電圧は負荷の回路網において熱として損失さ
れた電力に比例し、その出力信号は電圧を２乗しかつ負
荷における電力に対したアナログとしての差をとること
によって得られる。

上のことから、平均電力検出器８２は時定数をもたなけ
ればならず、その時定数は少なくとも最も低いキャリア
周波数で適当に積分するのに十分な遅さであるというこ
とが決定されうる。

事実、もし検出器８２だけが用いられ、検出器８６が用
いられなければ、回路はまた変調周波数で積分するに十
分な遅さとされるべきである。

もし、負荷インピーダンスが低下すれば、増幅器の出力
装置において、バランスした状態で通常得られるより多
くの熱としての損失があるであろう。

したがって、検出器８２からよりも大きな信号が検出器
３８から供給され、そしてこのことがリード１４におけ
る信号の低下をもたらし、それによって増幅器１６の出
力装置における熱損失が安全な限度まで戻る。

装置が通常の送信モードにあるとき、反射された電圧（
ＶＲ，）の瞬間のサンプリングがリード７４において、
しきい値検出器１００によって負荷が変化しないのを確
実にするために、要求される。

突然のかつ過度な負荷変化の場合においては、電圧■Ｒ
は新しい同調サイクルを始動するためにゼロより十分大
きく上昇し、かつ増幅器１６への入力駆動を減少させる
。

通常のシステム動作においては、アンテナカプラは、電
圧■Ｒのサンプリングがゼロでない任意のとき、再同調
指令を受ける。

再同調が始まりかつＴＩＰ状態が達成される前に同調サ
イクルが始まるまで、増幅器はその駆動を速やかに減少
させなければならない。

理解されるように、負荷変化の検出は保護されている出
力段の装置の熱時間定数よりも速くなければならない。

詳細な説明から注目されるように、しきい値検出器１０
０は単なる検出器であり、それは同調状態の間熱損失検
出器４２からの出力を圧倒する出力を与える。

このようにして、第１図のスイッチ４８または第４ｂ図
の回路のような幾つかの手段が、同調状態の間、この検
出器がコントロールブロック１２に影響を及ぼすのを除
くために必要とされる。

動作の通常モード（ＴＩＰ）において、検出器８２およ
び８４が同調された負荷へ与えられる平均電力およびピ
ーク電力をそれぞれ設定するために用いられている。

一般に、増幅器のピーク電力および平均電力の能力は異
なり、２つの検出器の使用を必要としている。

この技術における当業者にとって明らかであるように、
平均電力検出器８２は増幅器１６の平均出力電力をコン
トロールするために用いられている。

他方、ピーク検出器８４は増幅器１６の出力レベルをコ
ントロールするために用いられ、そのため増幅器１６を
通した信号のスペクトルの内容が劣化されない。

上のことから要約的に、この発明がアンテナ６２のよう
な負荷に向けられて増幅器の能力の限度内で最大電力（
正確な動作と調和した）を保持するために動作するとい
うことが決められよう。

このことは、１：１以外のＶＳＷＲを表わす負荷への出
力電力を最大にし得るための不十分な変数を処理した先
行技術と対照をなす。

所望の結果を与えるために、平均負荷電力検出手段（６
６および８２）が用いられ、それは順方向電力と反射さ
れた電力との間の差を検出し、これを増幅器１６への入
力信号の振幅をコントロールするために検出器３３から
得られるような増幅器１６のＤＣ入力電力を表わす信号
と比較する。

これは同調の間通常のコントロール信号である。

同調状態の間、感度および給電線の形式ならびに長さの
異なる多数のアンテナカプラの形式とのインタフェイス
を許容するように、ＲＦ増幅器からの最大電力を有する
ことが望ましい。

これはＲＦ増幅器の平均入力電力とＡＬＣブロック１２
をコントロールするための平均負荷電力との差を用いる
ことによって達成され、それによって増幅器１６への入
力信号の振幅を調整する。

出力段のコレクタでの高電圧がまた出力トランジスタを
破壊するので、コレクタ電圧検出器３２が高いコレクタ
電圧の場合にフィードバック機能を引きつぐために説明
された。

同調が完了すると、スイッチはＴＩＰ状態に戻る。

この状態において、順方向電力と反射された電力との間
の差が平均電力検出器８２およびピーク検出器８４へ供
給される。

これら２つの検出器の１つは適当なダイオードを介して
信号を通し、コントロール信号ヲ’）−ド１８でコント
ロールブロック１２へ与える。

アンテナカプラ６０とともにアンテナが同調されたまま
である限りは、反射された電圧は実質的に上節であり、
かつ従ってリード７８には出力はないであろう。

この作用で、リード８０の信号は、順方向電圧２乗回路
６８からリード７０に現われる信号と実質的に等しい。

変調のエンベロープが実質的に一定の状態では、フィー
ドバック信号が最初に検出器８２から得られる。

変調のエンベロープが実質的に変わるとき、フィードバ
ック信号は最初に増幅器１６の直線性を維持するために
ピーク検出器８４から得られる。

ＴＩＰ状態の間、アンテナ負荷インピーダンスにおける
変化がリード８０に現われる信号を低くする。

したがって、システムが初期設定状態または再同調指令
状態（ＴＩＰ）に戻されてしまいかつ減衰器が回路に再
び挿入されるまで、反射された電圧によって決められる
ように、１００のようなしきい値検出器が突然の負荷変
化に反応するために要求されている。

一方、第１図のブロックダイアグラムにローパスフィル
タ２２が図示されていて、このようなフィルタが増幅器
１６からの出力信号のスプリアスレベルが電力計２６の
適正な動作を許容するに十分低いときには必要でない。

また、リード１４の反射された電圧信号およびリード８
０での負荷へ与えられた平均電力を得るために用いられ
る装置は、減算回路とともに方向性電力計と電圧２乗回
路とを含み、これらの信号が他の回路によっても得られ
るということはこの技術に熟達するものにとって明らか
であろう。

上の議論から、発明の１つの実施例の実際の実現は、特
定の応用の特別な要求にあうコスト的に効果的な態様で
実現される。

特定の実施例においては、増幅器１６の出力段のコレク
タの過大な電圧は増幅器に組込まれた出力装置の形式の
ために問題ではないということが決められる。

さらに、８６のような高速平均電力検出器は検出器８２
の時定数に関連して用いられる出力装置の熱時間定数の
ために必要とされないことが決定された。

最後に、スイフチ４８に用いられている好ましい論理や
種々の逆バイヤスダイオードは、実際に、通常（ＴＩＰ
）の間活動化するよりもむしろ、同調動作の間しきい値
検出器１００を不動作化するような、第１図において示
されたものと論理的に等しいものを用いて実現される。

特定の実現およびブロックダイアグラムは同じではない
が、概念は同じのままであり、ブロック３２および８６
の実現は、特に検出器８６が単にフィードバック回路に
おける時定数を変えることによって検出器８２と同じも
ので実現され、かつ検出器３０が検出器１００と同じで
しきい値の設定の異なるもので実現されうるので、この
技術に熟達する誰にも第２図ないし第４図の特定の回路
における情報を用いて完全に明らかとなるものと確信す
る。

１つのブロックダイアグラムと１つの特定の実現を示し
たが、特許請求の範囲による発明の概念によってのみ限
定されるべきである。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の概念の一実施例のブロックダイアグ
ラムである。 第２図はこの発明の概念のＡＬＣ（自動レベルコントロ
ール）フロック部分を示す回路図である。 第３図は第１図におけるフィルタ、方向性電力計および
減衰器部分のブロックを示す回路図である。 第４ａ図、第４ｂ図、第４ｃ図は第１図のＲＦ増幅器お
よび検出器の部分のための特定的な回路図を示す。 図において、１２はＡＬＣコントロールブロック、１６
はＲＦ増幅器、２２はローパスフィルタ、２６は方向性
電力計、３２はコレクタ電圧検出器、３８は平均入力電
力検出器、４２は熱としての損失の検出器、５６は減衰
器、６０はアンテナカプラ、６８，７６は２乗回路、７
２は差回路、８２は平均電力検出器、８４はピーク検出
器、８６は高速平均電力検出器、１００はしきい値検出
器を・示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ アンテナ負荷へ接続するための増幅装置であって、 ＲＦ信号入力手段、ゲインコントロール手段およびＲＦ
   信号出力手段を含むＲＦ増幅手段と、前記ＲＦ増幅手段
   の前記信号出力手段と前記ゲインコントロール手段との
   間に接続されて、前記負荷へ与えられる平均電力と増幅
   器へ供給される平均ＤＣ入力電力との差に従って、所定
   の限度内で前記ＲＦ増幅手段の出力段における熱として
   の損失を維持するように前記ＲＦ増幅手段のレベルをコ
   ントロールする平均電力検出手段とを備え、前記平均電
   力検出手段は、前記増幅装置と前記負荷との同調動作の
   間能動化される増幅装置。 ２ 前記ＲＦ増幅手段の前記ＲＦ信号出力手段に接続さ
   れて、前記負荷から反射された信号が予め定められた値
   を越えるときに、前記増幅装置と前記負荷との同調動作
   を始めるための初期設定信号を前記ＲＦ増幅手段へ与え
   るしきい値検出手段をさらに備える、特許請求の範囲第
   １項記載の増幅装置。 ３ 前記ＲＦ増幅手段の前記ＲＦ出力手段に接続されて
   、前記同調動作の間前記増幅手段の出力負荷回路に保護
   インピーダンス手段を挿入する手段をさらに備える、特
   許請求の範囲第１項記載の増幅装置。