JPS5823406A - 希土類永久磁石 - Google Patents
希土類永久磁石Info
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- JPS5823406A JPS5823406A JP56122009A JP12200981A JPS5823406A JP S5823406 A JPS5823406 A JP S5823406A JP 56122009 A JP56122009 A JP 56122009A JP 12200981 A JP12200981 A JP 12200981A JP S5823406 A JPS5823406 A JP S5823406A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
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- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/0555—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 pressed, sintered or bonded together
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＳｍ、 ＣｏＨ型結晶を用いた析出硬化型磁石
に関するものである。さらに詳しく述べれば、８ｍ−Ｃ
ｏ−Ｃｕ−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｃ−Ｍ（Ｍは、Ｓ。
に関するものである。さらに詳しく述べれば、８ｍ−Ｃ
ｏ−Ｃｕ−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｃ−Ｍ（Ｍは、Ｓ。
Ｓｅｔ Ｔｅ＋ Ｃｅ＋ ｐｂ、 ｃａ、 Ｂｉｔ Ｓ
ｉの中の少くとも１種以上を示す。以下この表記に従う
。）合金の溶解鋳造時、炭素Ｃと該特殊元素Ｍの効果に
より、該合金の鋳造マクロ組織をできるだけ多く柱状晶
化させ、該柱状晶の多い合金を磁気硬化のための熱処理
を行々い、その後、粉砕、磁場成形し、バインダーによ
り結合強化した永久磁石に関するものである。
ｉの中の少くとも１種以上を示す。以下この表記に従う
。）合金の溶解鋳造時、炭素Ｃと該特殊元素Ｍの効果に
より、該合金の鋳造マクロ組織をできるだけ多く柱状晶
化させ、該柱状晶の多い合金を磁気硬化のための熱処理
を行々い、その後、粉砕、磁場成形し、バインダーによ
り結合強化した永久磁石に関するものである。
本発明の目的は、Ｓｍ −ＣＯ−Ｃｕ −Ｆｅ −Ｚｒ
−Ｃ＝Ｍよりなる合金の磁気性能を向上させるのに、
合金インボラートの鋳造組織をできるだけ多く柱状晶化
させることにある。
−Ｃ＝Ｍよりなる合金の磁気性能を向上させるのに、
合金インボラートの鋳造組織をできるだけ多く柱状晶化
させることにある。
我々は、特願昭５５−３２２６号でＳｍ−Ｃｏ−Ｃｕ
−Ｆｅ −Ｚｒ系で、合金のインゴットを柱状晶にする
と、等輪島および、チル晶に比べて、この合金を使用し
た磁石の磁気性能が格段とよくなることを示した。本発
明は、該事実がｓｍ −Ｃｏ −Ｃｕ−Ｆｅ−Ｚｒ系合
金に炭素Ｃと特殊元素）ｌを複合添加して柱状組織を増
大させても、同様な効果が得られることを示したもので
ある。
−Ｆｅ −Ｚｒ系で、合金のインゴットを柱状晶にする
と、等輪島および、チル晶に比べて、この合金を使用し
た磁石の磁気性能が格段とよくなることを示した。本発
明は、該事実がｓｍ −Ｃｏ −Ｃｕ−Ｆｅ−Ｚｒ系合
金に炭素Ｃと特殊元素）ｌを複合添加して柱状組織を増
大させても、同様な効果が得られることを示したもので
ある。
本発明は、鋳造インゴットの塊をそのまま熱処理し、粉
砕、バインダーとの混合、磁場中成形、バインダーを結
合強化して磁石を製造する、樹脂、メタル、またはセラ
ミック結合型磁石の高性能化に極めて有効である。すな
わち、粉砕前までの工程は鋳造磁石と変らず、鋳造イン
ゴットの結晶状紗をそのまま用いるので、前記したよう
な高性能な磁気特性が得られる柱状晶を、鋳造インゴッ
トに微量添加した炭素Ｃと特殊元素Ｍの効果により、で
きるだけ多く生成゛させれば高性能の磁石を得ることは
可能である。
砕、バインダーとの混合、磁場中成形、バインダーを結
合強化して磁石を製造する、樹脂、メタル、またはセラ
ミック結合型磁石の高性能化に極めて有効である。すな
わち、粉砕前までの工程は鋳造磁石と変らず、鋳造イン
ゴットの結晶状紗をそのまま用いるので、前記したよう
な高性能な磁気特性が得られる柱状晶を、鋳造インゴッ
トに微量添加した炭素Ｃと特殊元素Ｍの効果により、で
きるだけ多く生成゛させれば高性能の磁石を得ることは
可能である。
一般に溶融金属が、るつぼから鋳型に注入されると、鋳
壁から凝固が開始する。これは、固体異物質と接解した
エンブリオ（８芽）は、接触しないで融液中に漂ってい
るものに比べて、安定核生成に対するエネルギー障壁が
小さくなるからと説明されている。鋳壁に生成した結晶
は、隣の結晶と相互に競争しつつ溶湯中に成長する。第
１図に示すような、鋳塊最外層の結晶の競争成長領域を
チル層と呼んでいる。結晶は成長速度に異方性があるた
め、最大成長速度をもつ方向が熱流の方向に平行である
ような結晶が、隣接の結晶成長を抑えて優先的に成長す
る。結晶の成長中、優先方位が熱流に近い程長く生き残
り、他の結晶は淘汰される結果、結晶の数は鋳塊内部に
ゆくに従って少〈な抄、柱状晶帯が形成される。、条件
が整えば柱状晶帯がぶつかり合い凝固は完了するが、通
常第１図に示すように、柱状晶の内部に等輪島が生成す
る。等輪島の半固については、以前はよく知られていな
かったが、現在では鋳壁とか冷却された湧面で形成され
た結晶が遊離して自由晶となり、この自由晶が等輪島体
を形成することが明らかになっている（ Ａ、０ｈｎｏ
、 Ｔ、Ｍｏｔｅｇｉ ａｎｄ Ｈ，５ｏｄａ ：Ｔｒ
ａｎｓ、 ｌ５ＩＪ、１１ （１９７１） １Ｂ）。
壁から凝固が開始する。これは、固体異物質と接解した
エンブリオ（８芽）は、接触しないで融液中に漂ってい
るものに比べて、安定核生成に対するエネルギー障壁が
小さくなるからと説明されている。鋳壁に生成した結晶
は、隣の結晶と相互に競争しつつ溶湯中に成長する。第
１図に示すような、鋳塊最外層の結晶の競争成長領域を
チル層と呼んでいる。結晶は成長速度に異方性があるた
め、最大成長速度をもつ方向が熱流の方向に平行である
ような結晶が、隣接の結晶成長を抑えて優先的に成長す
る。結晶の成長中、優先方位が熱流に近い程長く生き残
り、他の結晶は淘汰される結果、結晶の数は鋳塊内部に
ゆくに従って少〈な抄、柱状晶帯が形成される。、条件
が整えば柱状晶帯がぶつかり合い凝固は完了するが、通
常第１図に示すように、柱状晶の内部に等輪島が生成す
る。等輪島の半固については、以前はよく知られていな
かったが、現在では鋳壁とか冷却された湧面で形成され
た結晶が遊離して自由晶となり、この自由晶が等輪島体
を形成することが明らかになっている（ Ａ、０ｈｎｏ
、 Ｔ、Ｍｏｔｅｇｉ ａｎｄ Ｈ，５ｏｄａ ：Ｔｒ
ａｎｓ、 ｌ５ＩＪ、１１ （１９７１） １Ｂ）。
８ｍ−Ｃｏ−Ｃｕ−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｃ−Ｍ系の７元合金を
使用した磁石は、析出硬化型、あるいは２相分離型磁石
と呼ばれる。これは、マ） ＩＪフックス中異相を析出
させ、磁気硬化させるためである。
使用した磁石は、析出硬化型、あるいは２相分離型磁石
と呼ばれる。これは、マ） ＩＪフックス中異相を析出
させ、磁気硬化させるためである。
本系統の磁石は、最初Ｓｍ −Ｃｏ −ｑｕ Ｓ元系合
金で、主にＳｍｌ Ｃｏ□結晶を用いた組成で磁石化さ
れて以来、今日広く発展してきたものである。
金で、主にＳｍｌ Ｃｏ□結晶を用いた組成で磁石化さ
れて以来、今日広く発展してきたものである。
ＣＯをＦｅと置換してゆくと、ある量まで飽和磁化４π
Ｉ８が増大する範囲でしかも、結晶が一軸易方性を示す
のは、Ｓｍｌ （Ｃｏ１− ｘＦｅｘ ） １？で示す
と、Ｘが０〜α６の範囲である。この事実はＣＯとＣｕ
をある程度の量置換しても変らない。
Ｉ８が増大する範囲でしかも、結晶が一軸易方性を示す
のは、Ｓｍｌ （Ｃｏ１− ｘＦｅｘ ） １？で示す
と、Ｘが０〜α６の範囲である。この事実はＣＯとＣｕ
をある程度の量置換しても変らない。
Ｓｍｌ （Ｃｏ ＣｕＦｅ ） Ｂｙに、さらにＺｒを
加えると、ＺｒＯ量は微量でもたいへん磁気性能の向上
がはかられる。すなわち、ｚｒを加えると、ＣｕＯ量が
少なくなっても１、また鉄の量が多くなっても、実用磁
石として充分な保磁力１Ｈｃが得られ高エネルギー積の
磁石の作製が可能になった。
加えると、ＺｒＯ量は微量でもたいへん磁気性能の向上
がはかられる。すなわち、ｚｒを加えると、ＣｕＯ量が
少なくなっても１、また鉄の量が多くなっても、実用磁
石として充分な保磁力１Ｈｃが得られ高エネルギー積の
磁石の作製が可能になった。
本合金では前述したように、チル晶帯、柱状晶帯、そし
て等輪島帯のうちで注状晶帯が磁石にするのに最も優れ
ていることが明らかになった。オた、合金に炭素Ｃと特
殊元素Ｍを微量添加して、インゴット中の柱状晶帯域を
増大させたものの方が、同一条件で鋳込んだインゴット
と比較して優れている。今、例を樹脂結合型希土類コバ
ルト磁石にとって説明する。この磁石は第２図に示すよ
うな方法で磁石合金を磁石にする。製法を全く同じにし
て、等輪島合金、柱状晶合金とチル晶合金を磁石にして
みると、柱状晶合金が、飽和磁化４πＩｓ、保磁力１Ｈ
ｃ、 ｂＨｃあるいはヒステリシスループの角形性にと
、全ての性能にわたってすぐれていることが分った。逆
に、等輪島合金およびチル晶合金が性能的に劣っている
。また、同一条件で鋳込んだもので、炭素Ｃと特殊元素
Ｍを微量添加して柱状晶帯域を増大させたインゴットと
、炭素Ｃと特殊元素Ｍを添加しないインゴットでは、炭
素Ｃと特殊元素Ｍを複合添加して柱状晶帯域を増大させ
たものの方が性能が優れている。
て等輪島帯のうちで注状晶帯が磁石にするのに最も優れ
ていることが明らかになった。オた、合金に炭素Ｃと特
殊元素Ｍを微量添加して、インゴット中の柱状晶帯域を
増大させたものの方が、同一条件で鋳込んだインゴット
と比較して優れている。今、例を樹脂結合型希土類コバ
ルト磁石にとって説明する。この磁石は第２図に示すよ
うな方法で磁石合金を磁石にする。製法を全く同じにし
て、等輪島合金、柱状晶合金とチル晶合金を磁石にして
みると、柱状晶合金が、飽和磁化４πＩｓ、保磁力１Ｈ
ｃ、 ｂＨｃあるいはヒステリシスループの角形性にと
、全ての性能にわたってすぐれていることが分った。逆
に、等輪島合金およびチル晶合金が性能的に劣っている
。また、同一条件で鋳込んだもので、炭素Ｃと特殊元素
Ｍを微量添加して柱状晶帯域を増大させたインゴットと
、炭素Ｃと特殊元素Ｍを添加しないインゴットでは、炭
素Ｃと特殊元素Ｍを複合添加して柱状晶帯域を増大させ
たものの方が性能が優れている。
柱状晶合金は、結晶が揃っているので磁石にした時の一
軸方向への配向性がよくなる。また、該合金は、熱処理
によってできる析出物が他のものに比べ均一になると考
えられる。このためヒステリシスの角形性がよくなる。
軸方向への配向性がよくなる。また、該合金は、熱処理
によってできる析出物が他のものに比べ均一になると考
えられる。このためヒステリシスの角形性がよくなる。
また析出物の結晶構造。
形襲も等輪島のものに比べｉＨｃをよく高める方向に形
成されると考えられる。
成されると考えられる。
このため、本合金を鋳壁近傍のチル晶体は柱状チル晶に
して、他の部分は柱状晶にする製造法がよい磁石を得る
ために大切である。チル晶帯は合金全体では量が少いの
で、製造上置も大切なことは、等輪島帯を防ぎ柱状晶帯
の比率を大きくすることである。このようなことから、
ｓｍ−ｃｏ −Ｃｕ −Ｆｅ −Ｚｒ系合金に、Ｃと８
ＸＳｅ、Ｔｅ。
して、他の部分は柱状晶にする製造法がよい磁石を得る
ために大切である。チル晶帯は合金全体では量が少いの
で、製造上置も大切なことは、等輪島帯を防ぎ柱状晶帯
の比率を大きくすることである。このようなことから、
ｓｍ−ｃｏ −Ｃｕ −Ｆｅ −Ｚｒ系合金に、Ｃと８
ＸＳｅ、Ｔｅ。
Ｃｅ、Ｐｂ、Ｃｄ、Ｂｉ、Ｓｌ等を微量添加して鋳造す
ることによ抄、融体かも結晶化の核生成を促進させる酸
化物や、窒化動勢を炭化物硫化物等で包み込んで核作用
を不活化させたり、炭素Ｃ１特殊元素Ｍと、融体中の酸
素、窒素等が結合して、結晶生成の核となる酸化物、窒
化物等の発生を少くして、等輪島の形成をできるだけ抑
えている。この場合、添加元素によりその効果は必ずし
も同等ではないが、柱状晶を促進させるのに果す役割り
は同じである。
ることによ抄、融体かも結晶化の核生成を促進させる酸
化物や、窒化動勢を炭化物硫化物等で包み込んで核作用
を不活化させたり、炭素Ｃ１特殊元素Ｍと、融体中の酸
素、窒素等が結合して、結晶生成の核となる酸化物、窒
化物等の発生を少くして、等輪島の形成をできるだけ抑
えている。この場合、添加元素によりその効果は必ずし
も同等ではないが、柱状晶を促進させるのに果す役割り
は同じである。
また組成的には柱状晶化によって最も効果が期得される
のは、組成を原子比を用いた組成式で、Ｓｍ（Ｃｏ１−
ｕ−ｖ−Ｗ−ｘ−ＹＣｕｕＦｅｖＺｒｗＣｘＭＹ）ＺＯ
〈ｕ＜Ｃ５ ０〈ｖ〈 Ｃ６ ０＜ｖ＜（Ｌｌ ０ 〈ｘ〈 α０５ Ω ＜ｙ＜ Ｃ１ ５，０＜ｚ ＜ ９．０ であることが確認された。また高性能な磁石を得るため
により好ましい組成範囲は、 ０ ＜ ｕ ＜［１２ ０〈ｖくＣ５ ０くｗ＜１１ ０〈ｘ〈α０５ ０ （Ｙ （（Ｌｌ ６．５＜Ｚ＜９．０ である。これは、特許請求範囲に示しである組成域と同
一である。それでは以下に成分と組成域を限定した理由
を述べる。
のは、組成を原子比を用いた組成式で、Ｓｍ（Ｃｏ１−
ｕ−ｖ−Ｗ−ｘ−ＹＣｕｕＦｅｖＺｒｗＣｘＭＹ）ＺＯ
〈ｕ＜Ｃ５ ０〈ｖ〈 Ｃ６ ０＜ｖ＜（Ｌｌ ０ 〈ｘ〈 α０５ Ω ＜ｙ＜ Ｃ１ ５，０＜ｚ ＜ ９．０ であることが確認された。また高性能な磁石を得るため
により好ましい組成範囲は、 ０ ＜ ｕ ＜［１２ ０〈ｖくＣ５ ０くｗ＜１１ ０〈ｘ〈α０５ ０ （Ｙ （（Ｌｌ ６．５＜Ｚ＜９．０ である。これは、特許請求範囲に示しである組成域と同
一である。それでは以下に成分と組成域を限定した理由
を述べる。
本合金系およびその組成域においては、８ｍ−Ｃｅ系が
基本である。Ｃｕは８ｍｌ Ｃｏｐｙ型合金で保磁力を
得るために加えられるものであり、Ｃｕを入れることで
ｉＨｃは向上する。しかし、４πＩｓは低下する。この
ため、実用磁石材料としては、ａｍ（Ｃｏ１− ｕ Ｃ
ｕｕ）ｚ中のＵの値は、α２ｔでか限度である。２の値
が５＜：ｚくＣ５の間にある時には、Ｓｍ−Ｃｏ合金は
８ｍＣｏ−型化合物と８ｍ１Ｃｏ、ｇ型化合物に分離す
る。４π工８の値は、Ｓｍ１Ｃｏ、７の方が２０チ高い
。依り、て、高４π工８を実現するためには、ｚＦｉ＆
５以上が望ましい。一方２が９０以上になると、ｉＨｃ
は著しく低下するとともに、Ｃｏ−Ｆｅ相が多く出てし
まいヒステリシスループの角形性を悪くするので好まし
くない。
基本である。Ｃｕは８ｍｌ Ｃｏｐｙ型合金で保磁力を
得るために加えられるものであり、Ｃｕを入れることで
ｉＨｃは向上する。しかし、４πＩｓは低下する。この
ため、実用磁石材料としては、ａｍ（Ｃｏ１− ｕ Ｃ
ｕｕ）ｚ中のＵの値は、α２ｔでか限度である。２の値
が５＜：ｚくＣ５の間にある時には、Ｓｍ−Ｃｏ合金は
８ｍＣｏ−型化合物と８ｍ１Ｃｏ、ｇ型化合物に分離す
る。４π工８の値は、Ｓｍ１Ｃｏ、７の方が２０チ高い
。依り、て、高４π工８を実現するためには、ｚＦｉ＆
５以上が望ましい。一方２が９０以上になると、ｉＨｃ
は著しく低下するとともに、Ｃｏ−Ｆｅ相が多く出てし
まいヒステリシスループの角形性を悪くするので好まし
くない。
Ｚｒは著しく合金の４πＩｓを低下させるので、α１以
上入れると、Ｆｅを増やし、Ｃｕを低減して４πＩｓを
高めた意味がなくなる。
上入れると、Ｆｅを増やし、Ｃｕを低減して４πＩｓを
高めた意味がなくなる。
Ｃは、多くなるに従って４πＩｓ、 ｉＨｃが低下す
るので、その限界を考Ｉして上限を００５とした。
るので、その限界を考Ｉして上限を００５とした。
Ｍは、添加元素により″多少効果は異なるが、多くなる
に従って４πＩｓ、ｉＨｃが低下するので、その限界を
考慮して上限をａｌとした。伺これらは複合添加の合計
量を示しており、その比率は特に規定しない。
に従って４πＩｓ、ｉＨｃが低下するので、その限界を
考慮して上限をａｌとした。伺これらは複合添加の合計
量を示しており、その比率は特に規定しない。
バインダーは各種ポリマー、例えば、エポキシ、フェノ
ール、ゴム、ポリエステルなど又は、メタルバインダー
で、融点が４００℃以下の低融点合金が好ましい。
ール、ゴム、ポリエステルなど又は、メタルバインダー
で、融点が４００℃以下の低融点合金が好ましい。
以下実施例に従って本発明を説明する。
実施例１
鋳造後１３ｍ（ＣＯＯ，ＳｌＣｕＯ，０７１ｆ’Ｑ０．
３７．ｒｏ、０２ Ｃ０，６２３０，０１）ｓ、２の組
成になるよう原料を調合し、全部で１Ｋｆの合金を、高
周波炉を用いてＡｒガス雰囲気中で溶解し、第５図に示
されるような鉄製の鋳型Ｋ、湯温１５５０℃で鋳込んだ
。溶湯は主に側壁から冷却され、第１図に示すような組
織形押をとった。第１図はインゴットを中心で切断した
ときの組織を示す。これらの部分で、チル層をＡ１柱状
組織をＢ１そして等軸組縁をＣとする。合金インゴット
のＡ１ＢＸＣ部より、それぞれの鋳造塊を切り出し、第
２図に示す製法１に従い樹脂結合磁石を作製した。
３７．ｒｏ、０２ Ｃ０，６２３０，０１）ｓ、２の組
成になるよう原料を調合し、全部で１Ｋｆの合金を、高
周波炉を用いてＡｒガス雰囲気中で溶解し、第５図に示
されるような鉄製の鋳型Ｋ、湯温１５５０℃で鋳込んだ
。溶湯は主に側壁から冷却され、第１図に示すような組
織形押をとった。第１図はインゴットを中心で切断した
ときの組織を示す。これらの部分で、チル層をＡ１柱状
組織をＢ１そして等軸組縁をＣとする。合金インゴット
のＡ１ＢＸＣ部より、それぞれの鋳造塊を切り出し、第
２図に示す製法１に従い樹脂結合磁石を作製した。
溶体化処理は、１１５０℃で２０時間、時効処理は８０
０℃で２０時間アルゴン雰囲気中で行った。ボールミル
法により平均粒度１０μに粉砕された磁石微粉末に、バ
インダーとしてのエポキシ樹脂ｔａｗｔ、＊を混練した
。この混練した混合物を１６ＫＧ磁場中でプレス成形し
、成形体に適度な熟を加えて樹脂を硬化させ（キエア処
理）、磁石を完成させた。結果を第１表に示す。表より
分かるように、Ｂ部の柱状晶帯より得た磁気性能は、０
部の等輪島帯より得たものより、たいへん優れている。
０℃で２０時間アルゴン雰囲気中で行った。ボールミル
法により平均粒度１０μに粉砕された磁石微粉末に、バ
インダーとしてのエポキシ樹脂ｔａｗｔ、＊を混練した
。この混練した混合物を１６ＫＧ磁場中でプレス成形し
、成形体に適度な熟を加えて樹脂を硬化させ（キエア処
理）、磁石を完成させた。結果を第１表に示す。表より
分かるように、Ｂ部の柱状晶帯より得た磁気性能は、０
部の等輪島帯より得たものより、たいへん優れている。
Ａ部のチル晶帯は、Ｂ部のものと比べて低いとはいえ、
０部よりも優れている。
０部よりも優れている。
第 １ 表
ただし、ＳＱとはヒステリシスループの角形性を示す指
標で、 ＳＱ ＝ Ｈｋ ／ ｉＨｃ で与えられる。Ｈｋは、４πＩ−Ｈ減磁曲線上で１１９
Ｂｒで与える磁場の大きさである。これらの結果より、
Ｂ部の柱状晶の部分が最も性能が優れていることが明ら
かになった。Ａ部のチル晶帯は、鋳壁のごく近傍のみに
生成するもので、インゴット全体ではごくわずかである
から、インゴット製造１最も大切なことは、いかにして
等輪島の生成を抑え、柱状晶を発達させるかである。ｆ
−１本実施例に用いたＡ部にはくＡ部の発生状況からし
て、ある程度の柱状晶Ｂの部分が入っていると、■われ
る。
標で、 ＳＱ ＝ Ｈｋ ／ ｉＨｃ で与えられる。Ｈｋは、４πＩ−Ｈ減磁曲線上で１１９
Ｂｒで与える磁場の大きさである。これらの結果より、
Ｂ部の柱状晶の部分が最も性能が優れていることが明ら
かになった。Ａ部のチル晶帯は、鋳壁のごく近傍のみに
生成するもので、インゴット全体ではごくわずかである
から、インゴット製造１最も大切なことは、いかにして
等輪島の生成を抑え、柱状晶を発達させるかである。ｆ
−１本実施例に用いたＡ部にはくＡ部の発生状況からし
て、ある程度の柱状晶Ｂの部分が入っていると、■われ
る。
実施例２
実施例１と同様な方法で、第２表に示されている組成の
合金から樹脂結合磁石を製造した。但し、溶体化処理は
１１２０〜１１８０℃の間で最も適切な温度で２０時間
行った。
合金から樹脂結合磁石を製造した。但し、溶体化処理は
１１２０〜１１８０℃の間で最も適切な温度で２０時間
行った。
第 ２ 表
本実施例は、Ｂ、０部のインゴットに対して行なりた。
結果を第４図に示す。ＦｅＯ量が増加していっても、柱
状晶帯Ｂの方が良い磁気性能が得られる。これにより、
ある程度Ｆｅの量を高めても、ある程度のｉＨｃが得ら
れることが明らかになった。
状晶帯Ｂの方が良い磁気性能が得られる。これにより、
ある程度Ｆｅの量を高めても、ある程度のｉＨｃが得ら
れることが明らかになった。
実施例６
実施例２と全く同じ方法で、第３表の組成の合金から樹
脂結合磁石を製造した。結果を第５図に示す。Ｓｍ（Ｃ
ｏＣｕＦｅＺｒＣＭ）＋を型の合金では、Ｃ’ｕの量が
低くなると、ｉＨｃは低下するが柱状晶のものでは、等
輪島のものに比べて、低Ｃｕ組成でｉＨｃは高い値が得
られることが分かる。また、角形性も柱状晶部の方が優
れている。
脂結合磁石を製造した。結果を第５図に示す。Ｓｍ（Ｃ
ｏＣｕＦｅＺｒＣＭ）＋を型の合金では、Ｃ’ｕの量が
低くなると、ｉＨｃは低下するが柱状晶のものでは、等
輪島のものに比べて、低Ｃｕ組成でｉＨｃは高い値が得
られることが分かる。また、角形性も柱状晶部の方が優
れている。
第 ３ 表
実施例４
実施例２と全く同じ方法で、第４表の組成の合金から樹
脂結合磁石を製造した。合金鋳造時の湯温は１６００℃
である。鋳造インゴットは第１図に示すような断面マク
ロ組織になっている。Ｂの柱状組織の割合は、合金Ａ１
では約５５チ、合金屑２〜４では８０〜９１チ、合金Ａ
５〜６では７０〜８０％であった。柱状組織の割合はイ
ンゴット断面を顕微鐘で観察し、メツシー法で推定した
。
脂結合磁石を製造した。合金鋳造時の湯温は１６００℃
である。鋳造インゴットは第１図に示すような断面マク
ロ組織になっている。Ｂの柱状組織の割合は、合金Ａ１
では約５５チ、合金屑２〜４では８０〜９１チ、合金Ａ
５〜６では７０〜８０％であった。柱状組織の割合はイ
ンゴット断面を顕微鐘で観察し、メツシー法で推定した
。
第 ４ 表
結果を第５表に示す。第５表から分かる通り、柱状組織
が最も多いものが、最も磁気性能が優れている。このよ
うに、合金組成に、８，８ｅ、ＴｅＣｅ 、 Ｐｂ 、
Ｃｄ 、 Ｂｉ 、 Ｓｉ等の特殊元素Ｍと炭素Ｃを
複合微量添加して、柱状組織をできるだけ促進させるよ
うにすることにより、磁気性能の向上がはかられている
ことが分かる。
が最も多いものが、最も磁気性能が優れている。このよ
うに、合金組成に、８，８ｅ、ＴｅＣｅ 、 Ｐｂ 、
Ｃｄ 、 Ｂｉ 、 Ｓｉ等の特殊元素Ｍと炭素Ｃを
複合微量添加して、柱状組織をできるだけ促進させるよ
うにすることにより、磁気性能の向上がはかられている
ことが分かる。
第 ５ 表
実施例５
第６表に示す組成の合金を、実施例２と全く同、 じ
方法で樹脂結合磁石を製造した。結果を＃ｇ７表に示す
。
方法で樹脂結合磁石を製造した。結果を＃ｇ７表に示す
。
第６表
第 ７ 表
上記のごとく、ｚの値を変化させても充分高い磁気性能
を有する磁石を得ることができた。
を有する磁石を得ることができた。
このように、Ｓｍ −Ｃｏ −Ｃｕ −Ｆｅ −Ｚｒ
合金に、炭素ＣとＳ 、 Ｓｅ 、 Ｔｅ、 Ｃｅ
、 Ｐ（１、Ｂｉ 。
合金に、炭素ＣとＳ 、 Ｓｅ 、 Ｔｅ、 Ｃｅ
、 Ｐ（１、Ｂｉ 。
８１等を複合添加することにより、合金インゴットの柱
状晶化を一層促進させ、樹脂、メタル、またはセラミッ
ク結合の８ｍ２ Ｃｏ、、型磁石の高性能化がなされた
。本発明の高性能磁石は、時計用ステップモーター、マ
イクロスピーカー、コアレスモーター、磁気センサーな
ど広く工業的用途を持つものである。
状晶化を一層促進させ、樹脂、メタル、またはセラミッ
ク結合の８ｍ２ Ｃｏ、、型磁石の高性能化がなされた
。本発明の高性能磁石は、時計用ステップモーター、マ
イクロスピーカー、コアレスモーター、磁気センサーな
ど広く工業的用途を持つものである。
第１図は、鋳型に鋳込んだインゴットの中心を縦方向に
切断したときの断面である。Ａ、Ｂ、Ｃはそれぞれチル
層、柱状層、そして等軸層を示す。 Ｄは金型の断面である。 第２図は、樹脂結合型磁石の製造工程を示す。 第５図は、鉄製鋳型を示す。１肉厚はすべて１５■であ
る。長さの単位は鴫である。 第４図は、ｓ ｍ （ｃｏｏ、５ａ−ｌｖｃｕｏ、ｏｙ
ＦｅｖＺｒｏ、ｏｚ ＣＱ、０２３ｏ、ｏｔ ）ＥＬ
？の組成において、■を変化させた時の樹脂結合磁石の
磁気性能を示す。 第５図は、Ｓｍ（Ｃｏｏ、ｙａｓ−ｕｃｕｕＦｅｏ、ｚ
ｚ ｚｒｏ、ｏｘｓ ｃｏ、ｏｚ ＳＧ、０１ ）ａｘ
の組成において、Ｕを変化させた時の樹脂結合磁石の磁
気性能を示す。 以上 出願人 株式会社諏訪精工舎 代理人 弁理士 最上 務 第１図 第２図 〜し′ 第 下→ 第４図 ３図 第５ｒ：ＩＪ
切断したときの断面である。Ａ、Ｂ、Ｃはそれぞれチル
層、柱状層、そして等軸層を示す。 Ｄは金型の断面である。 第２図は、樹脂結合型磁石の製造工程を示す。 第５図は、鉄製鋳型を示す。１肉厚はすべて１５■であ
る。長さの単位は鴫である。 第４図は、ｓ ｍ （ｃｏｏ、５ａ−ｌｖｃｕｏ、ｏｙ
ＦｅｖＺｒｏ、ｏｚ ＣＱ、０２３ｏ、ｏｔ ）ＥＬ
？の組成において、■を変化させた時の樹脂結合磁石の
磁気性能を示す。 第５図は、Ｓｍ（Ｃｏｏ、ｙａｓ−ｕｃｕｕＦｅｏ、ｚ
ｚ ｚｒｏ、ｏｘｓ ｃｏ、ｏｚ ＳＧ、０１ ）ａｘ
の組成において、Ｕを変化させた時の樹脂結合磁石の磁
気性能を示す。 以上 出願人 株式会社諏訪精工舎 代理人 弁理士 最上 務 第１図 第２図 〜し′ 第 下→ 第４図 ３図 第５ｒ：ＩＪ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 サマリウム（Ｓｍ）、コバルト（ＣＯ）、銅（Ｃｕ）、
鉄（Ｆｅ）、ジルコニウム（Ｚｒ）“、炭素（Ｃ）、お
よびＭ（Ｍは、イオウ（Ｓ）、セレン（Ｂｅ）、テルル
（Ｔｅ）、セリウム（Ｃｅ）、鉛（Ｐｂ）、カドミウム
（Ｃｄ）、ビスマス（Ｂ１）、ケイ素（Ｓｌ）の中の少
くとも１種以上〕からなる合金において、その組成が原
子比を用いた組成式で、 ８ｍ（Ｃｏ １−ｕ−Ｖ−Ｗ−Ｘ−Ｙ Ｃｕ ｕ Ｆｅ
ｖ Ｚｒｗ Ｃｘ ＭＹ） ｚと表現した時、組成の範
囲が、 ０〈ｕ〈α２ ０（ｖ（（Ｌ５ ０〈ｗ＜Ｑ、１ ０ （ｘ （［１０５ ０（Ｙ （０，１ ４５＜ｚ ＜９．０ であるところのＳ ｍ ？００１７型結晶を主体とした
合金で、しかも鋳造時のインゴットのマクロ組織が主に
柱状組織である該合金からなることを特徴とする希土類
コバルト永久磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56122009A JPS5823406A (ja) | 1981-08-04 | 1981-08-04 | 希土類永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56122009A JPS5823406A (ja) | 1981-08-04 | 1981-08-04 | 希土類永久磁石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5823406A true JPS5823406A (ja) | 1983-02-12 |
| JPH031802B2 JPH031802B2 (ja) | 1991-01-11 |
Family
ID=14825302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56122009A Granted JPS5823406A (ja) | 1981-08-04 | 1981-08-04 | 希土類永久磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5823406A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000026926A1 (en) * | 1998-10-30 | 2000-05-11 | Santoku America, Inc. | Sm(Co, Fe, Cu, Zr, C) COMPOSITIONS AND METHODS OF PRODUCING SAME |
| US8445556B2 (en) | 2006-12-29 | 2013-05-21 | Rubberlite, Inc. | Cellular elastomer compositions |
| CN106222489A (zh) * | 2016-08-25 | 2016-12-14 | 绵阳西磁磁业有限公司 | 一种钐钴边角余料再生工艺 |
-
1981
- 1981-08-04 JP JP56122009A patent/JPS5823406A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000026926A1 (en) * | 1998-10-30 | 2000-05-11 | Santoku America, Inc. | Sm(Co, Fe, Cu, Zr, C) COMPOSITIONS AND METHODS OF PRODUCING SAME |
| US6565673B1 (en) | 1998-10-30 | 2003-05-20 | Santoku Corporation | Sm(Co, Fe, Cu, Zr, C) compositions and methods of producing same |
| US8445556B2 (en) | 2006-12-29 | 2013-05-21 | Rubberlite, Inc. | Cellular elastomer compositions |
| CN106222489A (zh) * | 2016-08-25 | 2016-12-14 | 绵阳西磁磁业有限公司 | 一种钐钴边角余料再生工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH031802B2 (ja) | 1991-01-11 |
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