JPS58224152A - 大型軸受用鋼 - Google Patents
大型軸受用鋼Info
- Publication number
- JPS58224152A JPS58224152A JP10667782A JP10667782A JPS58224152A JP S58224152 A JPS58224152 A JP S58224152A JP 10667782 A JP10667782 A JP 10667782A JP 10667782 A JP10667782 A JP 10667782A JP S58224152 A JPS58224152 A JP S58224152A
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- JP
- Japan
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- steel
- less
- resistance
- tempering
- bearings
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は軸受用鋼に関し、特に圧延機用、火力および
水力発電機用等の大型軸受用素材として有利に使用する
ことができる軸受用鋼に関するものである。
水力発電機用等の大型軸受用素材として有利に使用する
ことができる軸受用鋼に関するものである。
従来、軸受用鋼としては、機械構造用炭素鋼(S−CK
)、機械構造用合金鋼(SNC。
)、機械構造用合金鋼(SNC。
SNCM、8Cr 、SCM、SMn)、高炭素高クロ
ム軸受鋼(SUJ)等の鋼材が使用されているが、特に
圧延機や発電機等の大型製品の軸受用素材として使用し
た場合には、靭性がいまひとつ十分でなく、耐疲労特性
や転勤寿命が劣っているという問題を有していた。
ム軸受鋼(SUJ)等の鋼材が使用されているが、特に
圧延機や発電機等の大型製品の軸受用素材として使用し
た場合には、靭性がいまひとつ十分でなく、耐疲労特性
や転勤寿命が劣っているという問題を有していた。
この発明は、上記した従来の問題点に着目してなされた
もので、焼もどし抵抗性にすぐれていると共に、耐疲労
特性や転勤寿命にもすぐれ、小型軸受のみならず大型軸
受においてもその耐用寿命を大幅に延長することができ
る軸受用鋼管得ることを目的としている。
もので、焼もどし抵抗性にすぐれていると共に、耐疲労
特性や転勤寿命にもすぐれ、小型軸受のみならず大型軸
受においてもその耐用寿命を大幅に延長することができ
る軸受用鋼管得ることを目的としている。
この発明の軸受用鋼は、重量%で、C: 0.1〜0.
35 %、St : 0.5〜1.5 %、Mn :
2%以下、Ni:5チ以下、Cr : 2チ以下、At
: 0.051以下、O: 0.002 %以下、必要
に応じて、焼入性向上のためKMo : 2.5 %以
下、結晶粒微細化のためにNb 、 Ta 、 V 、
Tl t Zr を総瞼で1%以下、耐候性向上のた
めにCu : 5%以下、被剛性向上o+めにS 、
Pb 、 s6 、 ’l’e 、 Bi ’i各々0
.3%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物よ
りなることを特徴としている。
35 %、St : 0.5〜1.5 %、Mn :
2%以下、Ni:5チ以下、Cr : 2チ以下、At
: 0.051以下、O: 0.002 %以下、必要
に応じて、焼入性向上のためKMo : 2.5 %以
下、結晶粒微細化のためにNb 、 Ta 、 V 、
Tl t Zr を総瞼で1%以下、耐候性向上のた
めにCu : 5%以下、被剛性向上o+めにS 、
Pb 、 s6 、 ’l’e 、 Bi ’i各々0
.3%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物よ
りなることを特徴としている。
次に、この発明に係る軸受用鋼の化学成分範囲(重量q
b)の限定理由について説明する。
b)の限定理由について説明する。
C(炭X ) : 0.1〜0.3+5%Cは構造部品
すなわち軸受として必要な強度を得るとともに、浸炭処
理後に十分な表面硬さを確保するのに有効な元素である
が、0−1%よりも少々いと上記した強度および表面硬
さを得ることができず、また、0.35チを超えると靭
性ならびに被剛性が低下するので、0.1〜0.35%
の範囲とする。
すなわち軸受として必要な強度を得るとともに、浸炭処
理後に十分な表面硬さを確保するのに有効な元素である
が、0−1%よりも少々いと上記した強度および表面硬
さを得ることができず、また、0.35チを超えると靭
性ならびに被剛性が低下するので、0.1〜0.35%
の範囲とする。
St (ケイ素) : 0.5〜1.5%Slは焼入マ
ルテンサイト組織を緻密なものとし、鋼の靭性や耐疲労
特性を向上させるのに有効な元素であるが、0.5チよ
りも少ないとこのよう1 な効果を得ることができず
、また、1.5%を超えると靭性ならびに加工性を劣化
させるので、0.5〜1.5チの範囲とする。
ルテンサイト組織を緻密なものとし、鋼の靭性や耐疲労
特性を向上させるのに有効な元素であるが、0.5チよ
りも少ないとこのよう1 な効果を得ることができず
、また、1.5%を超えると靭性ならびに加工性を劣化
させるので、0.5〜1.5チの範囲とする。
Mn (マンガン):2%以下
MTIは鋼の溶解時における脱酸ならびに脱硫元素とし
て作用すると共に、鋼の焼入性を高めるのに有効な元素
であるが、含有量が多すぎると加工性ならびに被剛性を
劣化させるので、2チ以下とする必要があシ、より望ま
しくは上記した効果を一考朦して0.1〜1.5%の範
囲とするのが良い。
て作用すると共に、鋼の焼入性を高めるのに有効な元素
であるが、含有量が多すぎると加工性ならびに被剛性を
劣化させるので、2チ以下とする必要があシ、より望ま
しくは上記した効果を一考朦して0.1〜1.5%の範
囲とするのが良い。
Ni にッケル):5チ以下
Niは鋼の焼入性および焼入焼もどし後の靭性を向上さ
せるのに有効な元素であるが、多すぎると鋼の靭性およ
び加工性を低下させるので、5チ以下とする必要があり
、より望ましくは鋼の焼入性を向上させるために1〜4
.5チの範囲で含有させるのが良い。
せるのに有効な元素であるが、多すぎると鋼の靭性およ
び加工性を低下させるので、5チ以下とする必要があり
、より望ましくは鋼の焼入性を向上させるために1〜4
.5チの範囲で含有させるのが良い。
Cr(クロム):2−以下
Crは鋼の焼入性および焼入焼もどし後の強度ならびに
靭性を向上させるのに有効な元素であるが、多すぎると
複炭化物が形成されて、焼入性お □。
靭性を向上させるのに有効な元素であるが、多すぎると
複炭化物が形成されて、焼入性お □。
よび被削性ヲ害するので、2%以下とする必要があり、
より望ましくは0.3〜1.5 %の範囲で含有させる
のが良い。
より望ましくは0.3〜1.5 %の範囲で含有させる
のが良い。
At(アルミニウム) : 0.05%以下ktは高温
での熱処理時においてオーステナイト結晶粒の粗大化を
防止するのに有効な元素であるが、多すぎると鋼の清浄
度が低下すると共に、結晶粒の粗大化防止効果がかえっ
て低下するため、0.05 %以下とする必要があり、
より望ましくは上記効果を考慮して0゜01〜0.05
%の範囲とするのが良い。
での熱処理時においてオーステナイト結晶粒の粗大化を
防止するのに有効な元素であるが、多すぎると鋼の清浄
度が低下すると共に、結晶粒の粗大化防止効果がかえっ
て低下するため、0.05 %以下とする必要があり、
より望ましくは上記効果を考慮して0゜01〜0.05
%の範囲とするのが良い。
0(酸素) : 0.002憾以下
0含有員が多すぎると鋼の清浄度が悪くなり、特にS
tO,系の大型介在物が増加してSlの添加効果を阻害
し、疲れ強さの低下をきたすので、0.002−以下と
する必要がある。
tO,系の大型介在物が増加してSlの添加効果を阻害
し、疲れ強さの低下をきたすので、0.002−以下と
する必要がある。
MO(モリブデン):2゜5チ以下
MOは鋼の焼入性および焼入焼もどし後の強度ならびに
靭性を向上させるのに有効な元素であるが、多量に含有
すると複炭化物が形成され、焼入性が低下すると同時に
被削性が劣化するので、2.5%以下とする必要があり
、より望ましくけ上記効果を考慮して0.1〜2%の範
囲とするのが良い。
靭性を向上させるのに有効な元素であるが、多量に含有
すると複炭化物が形成され、焼入性が低下すると同時に
被削性が劣化するので、2.5%以下とする必要があり
、より望ましくけ上記効果を考慮して0.1〜2%の範
囲とするのが良い。
そのほか、Nb にオブ) 、 Ta (タンタル)。
■(バナジウム) 、 Ti (チタン) 、 Zr
(ジルコニウム)は結晶粒の微細化に寄与する元素であ
るが、含有量が多すぎると上記結晶粒微細化効果がなく
なるため、総量で1−以下とするのが良く、耐候性向上
のためにCu : 5チ以下、被削性向上のためにS
、 Pb 、 Se 、 To 、 Bi f各々0.
3%以下の範囲で含有させるのも良い。
(ジルコニウム)は結晶粒の微細化に寄与する元素であ
るが、含有量が多すぎると上記結晶粒微細化効果がなく
なるため、総量で1−以下とするのが良く、耐候性向上
のためにCu : 5チ以下、被削性向上のためにS
、 Pb 、 Se 、 To 、 Bi f各々0.
3%以下の範囲で含有させるのも良い。
以下、実施例について説明する。
第1表に示す化学成分の鋼をそれぞれ50′Kg誘導溶
解炉で溶製し、次いで直径100+e++の棒材を作製
した。続いて、この棒材のうち、(A−1)材、(B−
1)材、(B−2)材についてこれらを850℃X 1
hr油冷の条件で焼入れした後、種々の温度で焼もど
しを行い、6鋼の焼もどし抵抗性を調べた。この結果を
第1図に示す。第1図に示すように、本発明鋼の方が比
較鋼よりも焼もどし抵抗性がすぐれていることが明らか
である。
解炉で溶製し、次いで直径100+e++の棒材を作製
した。続いて、この棒材のうち、(A−1)材、(B−
1)材、(B−2)材についてこれらを850℃X 1
hr油冷の条件で焼入れした後、種々の温度で焼もど
しを行い、6鋼の焼もどし抵抗性を調べた。この結果を
第1図に示す。第1図に示すように、本発明鋼の方が比
較鋼よりも焼もどし抵抗性がすぐれていることが明らか
である。
貫た、上記棒材のうち、(A−2)材、(C−1)材、
(C−2)材についてこれら1920’c浸炭→85
0℃焼入の条件で浸炭焼入を行い、次に種々の温度で焼
もどしを行って、6鋼の浸炭部の焼もどし抵抗性を調べ
纜。なお、硬度の測定は最表層で行った。この結果を第
2図に示す。第2図に示すように、本発明鋼の方が比較
鋼よりも浸炭部の焼もどし抵抗性がすぐれていることが
明らかである。
(C−2)材についてこれら1920’c浸炭→85
0℃焼入の条件で浸炭焼入を行い、次に種々の温度で焼
もどしを行って、6鋼の浸炭部の焼もどし抵抗性を調べ
纜。なお、硬度の測定は最表層で行った。この結果を第
2図に示す。第2図に示すように、本発明鋼の方が比較
鋼よりも浸炭部の焼もどし抵抗性がすぐれていることが
明らかである。
次に、上記した直径100111111の棒材のうち、
(A−1)、(B−1)、(B−2)の棒材から鍛造に
よって直径20wll11とし、機械加工忙よって直径
8簡、平行部長さ50+s+の回転曲げ疲労試験片を作
製し、この試験片に対して第2表に示す条件で熱処理を
施したのち、小野式回転曲げ試験機により疲労試験を行
つ次。この結果を同じく第2表に示す。
(A−1)、(B−1)、(B−2)の棒材から鍛造に
よって直径20wll11とし、機械加工忙よって直径
8簡、平行部長さ50+s+の回転曲げ疲労試験片を作
製し、この試験片に対して第2表に示す条件で熱処理を
施したのち、小野式回転曲げ試験機により疲労試験を行
つ次。この結果を同じく第2表に示す。
第 2 表
第2表に示すように、本発明鋼は比較鋼に比べて耐疲労
特性が著しくすぐれていることが明らかである。
特性が著しくすぐれていることが明らかである。
続いて、上記した直径100情の棒材のうち、(A−2
)、(C−1)、(C−2)の棒材から鍛造によシ直径
20wl1l+とし、機械加工によって直径12+m、
長さ22劉の円筒試験体を製作し、この試験体に対して
第3表に示す条件で浸炭処理を施したのち、負荷応力6
00 Kff / tta”で転勤寿命試験を行つ友。
)、(C−1)、(C−2)の棒材から鍛造によシ直径
20wl1l+とし、機械加工によって直径12+m、
長さ22劉の円筒試験体を製作し、この試験体に対して
第3表に示す条件で浸炭処理を施したのち、負荷応力6
00 Kff / tta”で転勤寿命試験を行つ友。
この結果を同じく第3表に示す。
なお、このときの転勤寿命は累積折損率10チの値で示
した。
した。
第3表
16 第3表に示すように1本発明鋼は比較鋼に比べ
て転勤寿命がかなりすぐれていることが明らかである。
て転勤寿命がかなりすぐれていることが明らかである。
次に、第1表に示す(A−2)、(C−1)。
(C−2)の鋼から圧延機用の大型軸受を製作し、2o
この大型軸受を組込んだ圧延機によって鋼板全圧延
した場合の圧延総重量を調べたところ、第4表に示す結
果となった。
この大型軸受を組込んだ圧延機によって鋼板全圧延
した場合の圧延総重量を調べたところ、第4表に示す結
果となった。
第 4 表
第4表に示すように、本発明鋼より製作した圧延機用軸
受の耐用寿命は、従来鋼より製作した圧延機用軸受のそ
れに比べて著しく増大していることが明らかである。
受の耐用寿命は、従来鋼より製作した圧延機用軸受のそ
れに比べて著しく増大していることが明らかである。
以上説明してきたように、この発明の軸受用鋼によれば
、焼入れ後の焼もどし抵抗性および浸炭焼入れ後の浸炭
部の焼もどし抵抗性にすぐれていると共に、耐疲労特性
や転勤寿命にもすぐれ、小型の軸受のみならず、特に大
型の軸受にも十分適1,4 用することができ、靭
性のすぐれた耐用寿命の長い軸受を得ることができると
いう著大なる効果を有する。
、焼入れ後の焼もどし抵抗性および浸炭焼入れ後の浸炭
部の焼もどし抵抗性にすぐれていると共に、耐疲労特性
や転勤寿命にもすぐれ、小型の軸受のみならず、特に大
型の軸受にも十分適1,4 用することができ、靭
性のすぐれた耐用寿命の長い軸受を得ることができると
いう著大なる効果を有する。
第1図は鋼の焼もどし抵抗性vf−調べ九結果を示すグ
ラフ、第2図社鋼の浸炭部の焼もどし抵抗性を調べた結
果を示すグラフである。 特許出砿へ 大同特殊鋼株式会社
ラフ、第2図社鋼の浸炭部の焼もどし抵抗性を調べた結
果を示すグラフである。 特許出砿へ 大同特殊鋼株式会社
Claims (2)
- (1)重量−で、C: 0.1〜0.35チ、81 :
0.5〜1.5 %、Mn : 2 To以下、Ni
: 5%以下、Cr:2チ以下、kt : 0.05
S 以下、0 : d、002 % 以下、残部Fe
および不可避的不純物よシなることを特徴とする軸受用
鋼。 - (2) 重量%で、C: 0.1〜0.35チ、si
: 0.5〜1.5 S、Mn : 2 %以下、N
I:51%以下、Cr:2−以下、MO: 2.5チ以
下、At: 0.05チ以下、0 : 0.002%以
下、残部1i’eおよび不可避的不純物よりなることを
特徴とする軸受用鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10667782A JPS58224152A (ja) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | 大型軸受用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10667782A JPS58224152A (ja) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | 大型軸受用鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58224152A true JPS58224152A (ja) | 1983-12-26 |
JPH0214416B2 JPH0214416B2 (ja) | 1990-04-09 |
Family
ID=14439696
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10667782A Granted JPS58224152A (ja) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | 大型軸受用鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58224152A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0230733A (ja) * | 1988-04-04 | 1990-02-01 | Koyo Seiko Co Ltd | 高炭素クロム系軸受鋼 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4871319A (ja) * | 1971-12-28 | 1973-09-27 | ||
JPS525003A (en) * | 1975-06-30 | 1977-01-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Pump |
JPS5948949A (ja) * | 1982-09-13 | 1984-03-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 混成集積回路部品 |
-
1982
- 1982-06-23 JP JP10667782A patent/JPS58224152A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4871319A (ja) * | 1971-12-28 | 1973-09-27 | ||
JPS525003A (en) * | 1975-06-30 | 1977-01-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Pump |
JPS5948949A (ja) * | 1982-09-13 | 1984-03-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 混成集積回路部品 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0230733A (ja) * | 1988-04-04 | 1990-02-01 | Koyo Seiko Co Ltd | 高炭素クロム系軸受鋼 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0214416B2 (ja) | 1990-04-09 |
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