JPS5822332A - 延性および耐2次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法 - Google Patents
延性および耐2次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法Info
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- JPS5822332A JPS5822332A JP12165581A JP12165581A JPS5822332A JP S5822332 A JPS5822332 A JP S5822332A JP 12165581 A JP12165581 A JP 12165581A JP 12165581 A JP12165581 A JP 12165581A JP S5822332 A JPS5822332 A JP S5822332A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は延性および耐2次加工脆性の良好な低降伏比高
張力鋼板の製造方法に係り、特に引彊強さ501u−以
上の高張力鋼板のコストが低摩な製造方法に関する。
張力鋼板の製造方法に係り、特に引彊強さ501u−以
上の高張力鋼板のコストが低摩な製造方法に関する。
近年、自動車の安全性や軽量化の観点からバンパーやド
アーガードパーなどの強度部材KjI!III強さ50
ktz−以上の高張力薄鋼板が多用されつつある。
アーガードパーなどの強度部材KjI!III強さ50
ktz−以上の高張力薄鋼板が多用されつつある。
このような用途に適Mされる祈料の譬性とし【引張強さ
が高いと同時Kll性が良好で更に車体の組立時あるい
は綴文後にはメボット111111iI憔および耐2次
加工脆性が良好であることが要求される。最近フエライ
Fとマルテンナイシを主とする低温変態生成物から成る
温會縄繊鋼板がこのよ)な要求を構足する鋼板として多
く便用stしている。しかし従来の温金總繊鋼板で強直
を高めるにはMu、II、Nb、丁lなどの元*を多量
添加する必要があり、そのl1jI是はストの上昇をも
たらし1またMnや81などの多量添加は連Mill純
中に表頁酸化を起こし易くスボツF濤m性ヤ耐怠次加工
性を劣化させる間層があった。したがって従来は延性、
漠、ポ、ツノ)11m11141゜耐2次加工脆性がす
ぐれた高張力鋼板な低\・コストで製造することは―離
であった。
が高いと同時Kll性が良好で更に車体の組立時あるい
は綴文後にはメボット111111iI憔および耐2次
加工脆性が良好であることが要求される。最近フエライ
Fとマルテンナイシを主とする低温変態生成物から成る
温會縄繊鋼板がこのよ)な要求を構足する鋼板として多
く便用stしている。しかし従来の温金總繊鋼板で強直
を高めるにはMu、II、Nb、丁lなどの元*を多量
添加する必要があり、そのl1jI是はストの上昇をも
たらし1またMnや81などの多量添加は連Mill純
中に表頁酸化を起こし易くスボツF濤m性ヤ耐怠次加工
性を劣化させる間層があった。したがって従来は延性、
漠、ポ、ツノ)11m11141゜耐2次加工脆性がす
ぐれた高張力鋼板な低\・コストで製造することは―離
であった。
本511−り目的は、上記従来技術の関鳳点を解消し、
製造コストが低摩な駕Ik#よび耐2次加工脆性の良好
な低降伏比高張力鋼板の製造方法を提供するととkあゐ
。
製造コストが低摩な駕Ik#よび耐2次加工脆性の良好
な低降伏比高張力鋼板の製造方法を提供するととkあゐ
。
本発明のこの目的は次の2発明によって連成される。
第1発−の要旨とするところは次のとおりである。すな
わち、重量比にてC:亀02〜als%M鳳:U〜&S
翫P : (LO3〜へ1番翫ムl:へ10%以下を含
み、残部がF・および不可避的不純物より成る高張力薄
鋼板り製造方法において、前記鋼板の冷蔦後A6変履点
〜910℃の温度111iK10秒から10分関知熱す
る工程と、前記jIIIIIk工程終了後6OO〜5O
OC間の平均冷却速度が下記口)式で求ま番臨界冷却速
度CRC/−以上であり、かつ15〜bとなる如く冷却
する工程と、を有して成ることを特徴とする延性および
耐2次加工脆性の嵐好な低降伏比1lIli張力薄鋼板
の釈造方法である。
わち、重量比にてC:亀02〜als%M鳳:U〜&S
翫P : (LO3〜へ1番翫ムl:へ10%以下を含
み、残部がF・および不可避的不純物より成る高張力薄
鋼板り製造方法において、前記鋼板の冷蔦後A6変履点
〜910℃の温度111iK10秒から10分関知熱す
る工程と、前記jIIIIIk工程終了後6OO〜5O
OC間の平均冷却速度が下記口)式で求ま番臨界冷却速
度CRC/−以上であり、かつ15〜bとなる如く冷却
する工程と、を有して成ることを特徴とする延性および
耐2次加工脆性の嵐好な低降伏比1lIli張力薄鋼板
の釈造方法である。
m CP(C/sw)−−L12(M纏(%)十龜1デ
(%))+&95 −(1)jI2発−の要旨とすると
ころは次のとおりである。すなわち、M1発明と同一の
基本組傅のほかに%叉KSI:αl〜L5%Cr:α1
〜LO%MO:α1〜LO%B二5〜101911より
成るA群、Nb:α01〜α1 % T s :α01
−α2翫■:仇01〜12%より成る8群の)ちから遍
ばれたlaiまたは2穏以上を含み、かつMs%+(L
2@Sム%−1−龜6P%+13Cr’lr+Lfj
7Mo%≧α64%であ、シ勇部がr@および不可避的
不義物より成る1141にの冷罵後A0変態点〜950
℃の温度範囲klG秒から10分関知熱する工程と、前
記加熱工m*了後6GO〜300℃間の平均冷却速度が
下記口)式で求まる臨界冷却遮11jcILc/am以
上であり、かつ15〜2 G OC/&の範囲内となる
如く冷却する工程と、を有して成ることを特徴とする延
性および耐2次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板
の製造方法である。
(%))+&95 −(1)jI2発−の要旨とすると
ころは次のとおりである。すなわち、M1発明と同一の
基本組傅のほかに%叉KSI:αl〜L5%Cr:α1
〜LO%MO:α1〜LO%B二5〜101911より
成るA群、Nb:α01〜α1 % T s :α01
−α2翫■:仇01〜12%より成る8群の)ちから遍
ばれたlaiまたは2穏以上を含み、かつMs%+(L
2@Sム%−1−龜6P%+13Cr’lr+Lfj
7Mo%≧α64%であ、シ勇部がr@および不可避的
不義物より成る1141にの冷罵後A0変態点〜950
℃の温度範囲klG秒から10分関知熱する工程と、前
記加熱工m*了後6GO〜300℃間の平均冷却速度が
下記口)式で求まる臨界冷却遮11jcILc/am以
上であり、かつ15〜2 G OC/&の範囲内となる
如く冷却する工程と、を有して成ることを特徴とする延
性および耐2次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板
の製造方法である。
be CR(C/w)=−171(M1シ+α26!I
i%−+−15P%十tscr%4467Mo%)+l
L*1−(l (但しB添加の場合は上記裏1115は亀4・に変更)
すなわち本!羽は安値なPを強化元素として積極的Km
mL、?t Jl il ACs 〜I 50℃の温度
範囲に畑熱し、次いで冷却条件を制御するととkよって
PKよる耐2次加工脆性の劣化を抑制しかつ延性の良好
な低lII伏比高張力薄111[IIlの製造方法に関
するものである。
i%−+−15P%十tscr%4467Mo%)+l
L*1−(l (但しB添加の場合は上記裏1115は亀4・に変更)
すなわち本!羽は安値なPを強化元素として積極的Km
mL、?t Jl il ACs 〜I 50℃の温度
範囲に畑熱し、次いで冷却条件を制御するととkよって
PKよる耐2次加工脆性の劣化を抑制しかつ延性の良好
な低lII伏比高張力薄111[IIlの製造方法に関
するものである。
なおPv用いた高張力冷罵鋼板の製造方法に関スル技術
トシテ特[4!!0−43116と*m*5G−ISO
41Sがある。4111*5o−zsstsは高降伏点
鋼板な連am鋪、過時劾処瑠で製造する方法で得られる
鋼は7エラーイト、カーバイドから成る固擲強化鋼であ
り、遮IIIIla鈍後過時効麩瑠な行なわない本発明
とは異なる。
トシテ特[4!!0−43116と*m*5G−ISO
41Sがある。4111*5o−zsstsは高降伏点
鋼板な連am鋪、過時劾処瑠で製造する方法で得られる
鋼は7エラーイト、カーバイドから成る固擲強化鋼であ
り、遮IIIIla鈍後過時効麩瑠な行なわない本発明
とは異なる。
また41B唱50−6041−は調造条件、特に連続焼
鈍時の冷却速度が小さく、得られる組織はα相とその周
囲を均一にと鴨ま(可視な炭化物を多く含む7エテイト
相との複音組織であり1本願接衝の7エフイト相と、マ
ルテンサイト相を主体とする低温変態生成物および残留
オーステナイト相から成る混合組織鋼とは全く異なる。
鈍時の冷却速度が小さく、得られる組織はα相とその周
囲を均一にと鴨ま(可視な炭化物を多く含む7エテイト
相との複音組織であり1本願接衝の7エフイト相と、マ
ルテンサイト相を主体とする低温変態生成物および残留
オーステナイト相から成る混合組織鋼とは全く異なる。
先づ本発明を得た基本実験結果についてII!男する。
嬉1真に示す化学組成であってP含有量を変化させたα
8■厚の冷蔦鋼板を670℃XtO時間の従来のsm鈍
、および本発明による770℃X605mの加熱後60
0〜300℃間の平均冷却速度が40〜60℃/鋼のガ
スジェット冷却、更に冷却速度が約2000’C/mの
水冷による比較法の3種の塊鈍を行った。これらの鋼板
のカップの静的破壊荷重で示される耐2次加工脆性、[
1部の強直、延性比で示されるスポット溶接性、および
引値強さ・伸びの関係をそれぞれ第1aii、胤2図、
および第3図に示した。
8■厚の冷蔦鋼板を670℃XtO時間の従来のsm鈍
、および本発明による770℃X605mの加熱後60
0〜300℃間の平均冷却速度が40〜60℃/鋼のガ
スジェット冷却、更に冷却速度が約2000’C/mの
水冷による比較法の3種の塊鈍を行った。これらの鋼板
のカップの静的破壊荷重で示される耐2次加工脆性、[
1部の強直、延性比で示されるスポット溶接性、および
引値強さ・伸びの関係をそれぞれ第1aii、胤2図、
および第3図に示した。
511図において、耐2次加工脆性はいずれのm純条件
においてもP量の増加に伴ない劣化するが、ガスジェッ
ト冷却の本発明法による連続焼鈍材は劣化の一度が少な
く、P量がals%以下Kmいては、カップの静的破壊
荷重は80G−以上であって実用に十分耐えうる耐2次
加工脆性である。またスポットiI嬢性および引張強さ
・伸び関係とも本発明法によるものは良好な結果を示し
ている。
においてもP量の増加に伴ない劣化するが、ガスジェッ
ト冷却の本発明法による連続焼鈍材は劣化の一度が少な
く、P量がals%以下Kmいては、カップの静的破壊
荷重は80G−以上であって実用に十分耐えうる耐2次
加工脆性である。またスポットiI嬢性および引張強さ
・伸び関係とも本発明法によるものは良好な結果を示し
ている。
次11C*R@の成分限定11自につ〜1て説明する。
C:
Cは燗の基本成分の一つとして重要な元素である。 *
WC*藷@の場合にはα−r域に加熱した時のrsの体
験率は五に鋼中C量とその加熱f&度により決まりIK
冷却後のマルテンナイト量に4影響するためJ1要であ
る。 clllに上下繊をa電した@−は、191%未
満でも基本的に本j!@の目的とす4部合臘繊は得られ
るが、Ai点が急激に上昇しα−r2相になる温度領域
が狭くなり、その績l&−麺時の温度制御が非當に一1
IAになるため1繊をLQ2%とした。一方C量の増加
は5m度な増1させ、耐2次加工1m憾を改善するため
好ましいが。
WC*藷@の場合にはα−r域に加熱した時のrsの体
験率は五に鋼中C量とその加熱f&度により決まりIK
冷却後のマルテンナイト量に4影響するためJ1要であ
る。 clllに上下繊をa電した@−は、191%未
満でも基本的に本j!@の目的とす4部合臘繊は得られ
るが、Ai点が急激に上昇しα−r2相になる温度領域
が狭くなり、その績l&−麺時の温度制御が非當に一1
IAになるため1繊をLQ2%とした。一方C量の増加
は5m度な増1させ、耐2次加工1m憾を改善するため
好ましいが。
α1s%を越えるとスポット薯m妹が急激に劣化するた
めよ繊を1111%とした。
めよ繊を1111%とした。
N鳳:
Mmは一濤体強化元素であり、彊嵐を確保す番ために必
員で1為が1本癲’jljにおいては?とともに低温変
履t!i属物影威のためにも譬に重畳な元素tある0M
l1の下織は(υ、(2)式の臨昇冷却遍嵐C凰tlQ
Qtl:、メー以下にする曇f#によって決ま984.
Ct%緬・l′kt京ない場合は鼠鳳が仏Sう拳構では
(1)式のCRが20 Q C/am以上になるため工
員を18%に限定した。またml、Cr、M@、脇の1
種以上を含む場合には、これらの元素がCIL低減に効
果があるためMuの低減が可能であ番が 111m上の
観点からα意うな工員とし、かつ(至)式のC翼を20
0℃1m以下にするため次の条件が必張である。
員で1為が1本癲’jljにおいては?とともに低温変
履t!i属物影威のためにも譬に重畳な元素tある0M
l1の下織は(υ、(2)式の臨昇冷却遍嵐C凰tlQ
Qtl:、メー以下にする曇f#によって決ま984.
Ct%緬・l′kt京ない場合は鼠鳳が仏Sう拳構では
(1)式のCRが20 Q C/am以上になるため工
員を18%に限定した。またml、Cr、M@、脇の1
種以上を含む場合には、これらの元素がCIL低減に効
果があるためMuの低減が可能であ番が 111m上の
観点からα意うな工員とし、かつ(至)式のC翼を20
0℃1m以下にするため次の条件が必張である。
Mm%+r126111%+−3L5P%+L8Cr%
+!87Meシ≧1・4ラ一方舖鳳量の増加に応じCC
凰は減少し比較的小さな冷却適度で4hI的とする晶會
lIl織鯛が得られるがMm量が龜11越えるとCと同
様にスポット溶接性の劣化をもたらすため上@を龜暴う
に限定した。
+!87Meシ≧1・4ラ一方舖鳳量の増加に応じCC
凰は減少し比較的小さな冷却適度で4hI的とする晶會
lIl織鯛が得られるがMm量が龜11越えるとCと同
様にスポット溶接性の劣化をもたらすため上@を龜暴う
に限定した。
P:
Pは安価で國濤強化簡の大音いフェライト形成元素であ
るが、脆化を促進する欠点があるため従来その使用は限
定されていた0本Ji@者らは詳細な実験にもとず**
秦とは^なる知見を得た。
るが、脆化を促進する欠点があるため従来その使用は限
定されていた0本Ji@者らは詳細な実験にもとず**
秦とは^なる知見を得た。
すなわち?の添1量増加KIFない(1)、(2)式に
示す如(1台組織の得られる下織の冷却適度すなわち臨
界冷却遮嵐C凰は減少し、デはM騰と同様のr安定元拳
とし【の効果を有している。またJI1図に7jCす如
く特定のl&4壜粂件に@定した場合KPが(11s%
以下の範囲において耐2次加工脆性を表わす成形カップ
の液体烏温度におけ本静的破壊荷重の劣化程度が少ない
、また縞25AK示す如くスボツ)#接柱を表わす5e
tsの強度・蔦性比−Pがα1s%までの範8において
は劣化が少なく、α1i襲を越すと急激に劣化する。上
記り結果からPの上限なα1h%とした。また墨會!i
繊形虞に+最低仮03う必要なのでPの下限をα01%
に@定した。
示す如(1台組織の得られる下織の冷却適度すなわち臨
界冷却遮嵐C凰は減少し、デはM騰と同様のr安定元拳
とし【の効果を有している。またJI1図に7jCす如
く特定のl&4壜粂件に@定した場合KPが(11s%
以下の範囲において耐2次加工脆性を表わす成形カップ
の液体烏温度におけ本静的破壊荷重の劣化程度が少ない
、また縞25AK示す如くスボツ)#接柱を表わす5e
tsの強度・蔦性比−Pがα1s%までの範8において
は劣化が少なく、α1i襲を越すと急激に劣化する。上
記り結果からPの上限なα1h%とした。また墨會!i
繊形虞に+最低仮03う必要なのでPの下限をα01%
に@定した。
AI。
A1は脱酸元素として必要であるが過剰のAIはアルミ
ナクラスターな形成し、表面性状を劣化させ、また熱間
割れの危威が^くなるので上限なα10シに@定した。
ナクラスターな形成し、表面性状を劣化させ、また熱間
割れの危威が^くなるので上限なα10シに@定した。
上記C,Mn%P、Atの4臓定量を一つ【本発明の高
張力鋼板の基本成分とするが、更KA#とし【旧、Cr
、Mo、Bの各元素、B#としてNb、 Ti、 Vの
各元素を下記一定量においてIIIまたは2種以上な同
時に含有する高張力鋼板においても本発明の目的をより
有効に達成することができる。これらの限定ll自は次
の如くである。
張力鋼板の基本成分とするが、更KA#とし【旧、Cr
、Mo、Bの各元素、B#としてNb、 Ti、 Vの
各元素を下記一定量においてIIIまたは2種以上な同
時に含有する高張力鋼板においても本発明の目的をより
有効に達成することができる。これらの限定ll自は次
の如くである。
A評81、CrlMo、 a:
A群の元素は(2)式から明らかな如くいずれも混合組
織形成に必要な臨界冷却適度を下げると同時に低温変態
生成物の量を増しその1711釆強度増加の効果がある
。その効果が発揮すゐにはSi、Cr%M。
織形成に必要な臨界冷却適度を下げると同時に低温変態
生成物の量を増しその1711釆強度増加の効果がある
。その効果が発揮すゐにはSi、Cr%M。
の冬元素は象1%以上、1ota−以上が必要であり、
また過剰の添加は効果が飽和し;ストも上昇するので上
限をJllはlう以下、 Ct%M・はLO%以下、邸
は100111以下K11ji!した。また前記のII
自で下記隈定式の条件を満足する6畳がある。
また過剰の添加は効果が飽和し;ストも上昇するので上
限をJllはlう以下、 Ct%M・はLO%以下、邸
は100111以下K11ji!した。また前記のII
自で下記隈定式の条件を満足する6畳がある。
Mrs%+(12藝Si+aJP+LJCr4467M
eシ≧(L藝4%B群Nb%丁1、V: Nb、Ti%Vの壺元素はRWI化物形成元嵩元素りa
m化、析出物あるいはフェライト楊の再結晶抑制による
gIA度増加の効果がある。しかし各元素と4に101
%未満では上記の効果が十分あがらないので下限な&0
1%KJi足した。また過剰の添加は効果が飽和しコス
トも上昇するので、Nbは11%以下、?1%Vは仏2
%以下に限定した。
eシ≧(L藝4%B群Nb%丁1、V: Nb、Ti%Vの壺元素はRWI化物形成元嵩元素りa
m化、析出物あるいはフェライト楊の再結晶抑制による
gIA度増加の効果がある。しかし各元素と4に101
%未満では上記の効果が十分あがらないので下限な&0
1%KJi足した。また過剰の添加は効果が飽和しコス
トも上昇するので、Nbは11%以下、?1%Vは仏2
%以下に限定した。
なお上記A群、8群の各元素は単蝕に使用してそれぞれ
効果を発揮するが、**添加してもそれぞれの効果が相
殺されることはない。
効果を発揮するが、**添加してもそれぞれの効果が相
殺されることはない。
上記の如く成分組成を岨定した鋼を下記の如く熱処理条
件を限定管理するととによって延性および耐2次加工脆
性がともに良好−な混合組織低降伏比高張力薄鋼板を低
摩なコストで調造できる。
件を限定管理するととによって延性および耐2次加工脆
性がともに良好−な混合組織低降伏比高張力薄鋼板を低
摩なコストで調造できる。
本発v4fIj4は熱電、O1洗、冷延後連続焼繭され
る。
る。
熱地条件は通常の条件で行なわれるが、A強at得るた
めには600℃以下の低@4に取が好ましい。
めには600℃以下の低@4に取が好ましい。
次に本発明による熱飽壇方法の限定理山について説明す
る。
る。
焼鈍条件は本発明のもつともi貴な要件であり、まず加
熱温度は低温変態生成物の母相であるオーステナイト相
を得るためAcI膚以上としなければならない。またA
C1点以上においては1藏の増加に伴ないr@の量が増
加し、その結果冷却≠の低温変態生成物の量が増し、よ
り高強度が得られるためiA温鉤純が好ましいが、9s
O℃以上においては強度増加が飽和すると同時にテンパ
ーカラーやピックアップが発生するため上限を950C
とした。
熱温度は低温変態生成物の母相であるオーステナイト相
を得るためAcI膚以上としなければならない。またA
C1点以上においては1藏の増加に伴ないr@の量が増
加し、その結果冷却≠の低温変態生成物の量が増し、よ
り高強度が得られるためiA温鉤純が好ましいが、9s
O℃以上においては強度増加が飽和すると同時にテンパ
ーカラーやピックアップが発生するため上限を950C
とした。
ピックアップとは連l!mMフィン等で先行の銅帯から
落下した酸化スケールが後行の銅帯に付着する現象をい
う、一方Nb%TI、Vなどの元素を含む場合にはα−
r域の低温側で高強度が得られるため、α−r域の低温
!l@純が好ましい。
落下した酸化スケールが後行の銅帯に付着する現象をい
う、一方Nb%TI、Vなどの元素を含む場合にはα−
r域の低温側で高強度が得られるため、α−r域の低温
!l@純が好ましい。
加熱時間は所定量のr相を翼出させるため10秒以上の
保持が必要であり、また10分以上保持することはw!
a鈍炉の均熱帯を長くするかあるいは通板速度を低下さ
せる必要があり、いずれもコスト増加をもたらすため上
限を10分とした。
保持が必要であり、また10分以上保持することはw!
a鈍炉の均熱帯を長くするかあるいは通板速度を低下さ
せる必要があり、いずれもコスト増加をもたらすため上
限を10分とした。
加熱温度からの冷却は耐2次加工脆性に大きな影醤を与
えるためもつとも重要である。本発−によって製造され
る鋼の延性、スポット滴!1性、籍に耐2次加工脆性が
従来の常識に反して良好な場内は明らかでないが、高強
直と上lk!31?1性を良好ならしめる事件として冷
却這1範囲が決定される。
えるためもつとも重要である。本発−によって製造され
る鋼の延性、スポット滴!1性、籍に耐2次加工脆性が
従来の常識に反して良好な場内は明らかでないが、高強
直と上lk!31?1性を良好ならしめる事件として冷
却這1範囲が決定される。
まず第3EKおい【示される如く(1)、(2)式から
計算されるCR組以上遠度で冷却された混金駆織鋼板は
強度と延性の関係が良好である。また第1図から刊らか
なよ5に耐2次加工脆性は箱焼鈍すなわち冷却遠度の小
さいフェライト丸−パイド鋼では著しく劣化し、冷却速
度が01以上の混合組織鋼板においては夷好である。
計算されるCR組以上遠度で冷却された混金駆織鋼板は
強度と延性の関係が良好である。また第1図から刊らか
なよ5に耐2次加工脆性は箱焼鈍すなわち冷却遠度の小
さいフェライト丸−パイド鋼では著しく劣化し、冷却速
度が01以上の混合組織鋼板においては夷好である。
さら[111真のC#Iに対する耐2次加工脆性におよ
ばす冷却遠度の11係を第4図に示したが、C鋼のCR
は約I C/amであり、冷却遮118℃/mの空冷で
も混合!1繊は得られるが耐2次加工脆性すなわち大ツ
ブの静的破壊荷重は実用上の限界値800kgK遍しな
い。すなわち冷却遠度がI S C/am未満では混合
組織が得られても、耐2次加工脆性が向上しない。さら
に混合m繊鋼板の引張強さは冷却速度が大きいほど高く
なり、同一組成でより高強度を得るためには為冷却速度
が好ましい0以上の理由から冷却遠度は(1)式または
(2)式から計算される01以上としかつ15℃/票以
上の範BK@定した。
ばす冷却遠度の11係を第4図に示したが、C鋼のCR
は約I C/amであり、冷却遮118℃/mの空冷で
も混合!1繊は得られるが耐2次加工脆性すなわち大ツ
ブの静的破壊荷重は実用上の限界値800kgK遍しな
い。すなわち冷却遠度がI S C/am未満では混合
組織が得られても、耐2次加工脆性が向上しない。さら
に混合m繊鋼板の引張強さは冷却速度が大きいほど高く
なり、同一組成でより高強度を得るためには為冷却速度
が好ましい0以上の理由から冷却遠度は(1)式または
(2)式から計算される01以上としかつ15℃/票以
上の範BK@定した。
冷却適度が01以上であればいずれの適度でも混合組織
は得られるが看しく大音な冷却速度、例えば水冷の場合
は@1fldK示す如く耐2次加工脆性が劣化する。従
って冷却適度の上限をガスジェット冷却と水冷の中間の
冷却速度200℃/寓に設定した。なお上記の冷却適度
はいずれも600〜300℃間の平均速度であるが、馬
性向上あるいは低降伏応力を得るためにはフェライト中
の固溶C量を低減する必要があり、そのためには600
℃以上の高温域を20℃、4−以下の速度で徐冷するり
が好ましい。
は得られるが看しく大音な冷却速度、例えば水冷の場合
は@1fldK示す如く耐2次加工脆性が劣化する。従
って冷却適度の上限をガスジェット冷却と水冷の中間の
冷却速度200℃/寓に設定した。なお上記の冷却適度
はいずれも600〜300℃間の平均速度であるが、馬
性向上あるいは低降伏応力を得るためにはフェライト中
の固溶C量を低減する必要があり、そのためには600
℃以上の高温域を20℃、4−以下の速度で徐冷するり
が好ましい。
上記の如く本発明法は安価なPを使用し、焼純条件を限
定することKより混合組織とし、強度、電性、および耐
2次加工脆性ともKjL好な崗動車高張力鋼板の製造が
可鮨となった。
定することKより混合組織とし、強度、電性、および耐
2次加工脆性ともKjL好な崗動車高張力鋼板の製造が
可鮨となった。
実に偽り
第1弐に示す組成の鋼を仕上圧延温[830−870℃
巻取温度500〜550℃にて熱延し、つづい【冷延に
てα8■厚の冷延鋼板とし、670℃×10時閣の箱焼
鈍と770℃×@0秒間の加M俵SOU〜aOO℃間の
平均冷却速度が40−40℃/鯛のガスジェット冷却お
よび冷却速度が約2000℃、〆一の水冷と38Iの焼
鈍をわた。これらの鍋−板について引a特性、スポット
溶接性、k2次加工胤凰性調査した。スボツ)11接性
は加圧力5oob、通電時間8Hzの条件においてS接
電流を変えチリ発生限界電流を求め、それより50OA
低い電流で1lIliiシ、剪断引張および十字引張試
験を行った。また耐2次加工脆性+!3$−のカップを
絞り比2.06において成形後、耳を切削しカップ^さ
を26鵬とし液体掩中;で巴鑵台形状のポンチで圧縮し
破壊荷重を求めた。
巻取温度500〜550℃にて熱延し、つづい【冷延に
てα8■厚の冷延鋼板とし、670℃×10時閣の箱焼
鈍と770℃×@0秒間の加M俵SOU〜aOO℃間の
平均冷却速度が40−40℃/鯛のガスジェット冷却お
よび冷却速度が約2000℃、〆一の水冷と38Iの焼
鈍をわた。これらの鍋−板について引a特性、スポット
溶接性、k2次加工胤凰性調査した。スボツ)11接性
は加圧力5oob、通電時間8Hzの条件においてS接
電流を変えチリ発生限界電流を求め、それより50OA
低い電流で1lIliiシ、剪断引張および十字引張試
験を行った。また耐2次加工脆性+!3$−のカップを
絞り比2.06において成形後、耳を切削しカップ^さ
を26鵬とし液体掩中;で巴鑵台形状のポンチで圧縮し
破壊荷重を求めた。
lX1図に耐2次加工脆性におよぼすP量と焼結条件と
の関係を示したが前記の如く、P力tα15%以下の本
発明法におい【は40−・0℃/鋼冷却の場合を1静的
破壊強度はSO〇−以上あってすぐれた結果を示し【い
る、第2Eにスポット溶*aにおよぼすP蓋と焼鈍条件
を示したが、Pがa1s%以下の40〜b である箱焼鈍および水冷の連a焼純の場合に比較して、
十字引張および剪断引張試験値および′lI&性比が平
均し′cjllL好な値を示している。第3EKII張
彊さ・伸び関係におよぼすP量と焼鈍条件の影響を示し
たが、ム鋼およびE鋼はPが本発明の限定外であり、B
、C,D鋼は本発明の限定内の組成である。冷却速度が
CRI−200℃、/swのL C,D鋼が本発明法の
場合であるが、他の場合に比較して引張強さの伸び関係
が調和してすぐれた値を示している。冷却速度がCR以
下すなわち7エ2イトパーライト鋼の性質も比較のため
示した。第4図に第111i!のC鋼の冷罵鋼板を77
0℃X60秒の加熱後冷却速度を大幅に変化させtsM
を行いカップの静的破壊荷重との関係を示した。その結
果は前記の如く、冷却速度が1s〜200 C/asc
の本発明法の範囲内においては80G−以上のすぐれた
静的破壊強度を示している。
の関係を示したが前記の如く、P力tα15%以下の本
発明法におい【は40−・0℃/鋼冷却の場合を1静的
破壊強度はSO〇−以上あってすぐれた結果を示し【い
る、第2Eにスポット溶*aにおよぼすP蓋と焼鈍条件
を示したが、Pがa1s%以下の40〜b である箱焼鈍および水冷の連a焼純の場合に比較して、
十字引張および剪断引張試験値および′lI&性比が平
均し′cjllL好な値を示している。第3EKII張
彊さ・伸び関係におよぼすP量と焼鈍条件の影響を示し
たが、ム鋼およびE鋼はPが本発明の限定外であり、B
、C,D鋼は本発明の限定内の組成である。冷却速度が
CRI−200℃、/swのL C,D鋼が本発明法の
場合であるが、他の場合に比較して引張強さの伸び関係
が調和してすぐれた値を示している。冷却速度がCR以
下すなわち7エ2イトパーライト鋼の性質も比較のため
示した。第4図に第111i!のC鋼の冷罵鋼板を77
0℃X60秒の加熱後冷却速度を大幅に変化させtsM
を行いカップの静的破壊荷重との関係を示した。その結
果は前記の如く、冷却速度が1s〜200 C/asc
の本発明法の範囲内においては80G−以上のすぐれた
静的破壊強度を示している。
実施例2
縞2表に示す化学組成および熱罵条件の鋼板をつづいて
冷罵し、第1表に示す条件で連続焼鈍な行いその機械的
性質を同表に示した。
冷罵し、第1表に示す条件で連続焼鈍な行いその機械的
性質を同表に示した。
鋼橋/I62の冷却条件2 C7mは本発明法の限定外
であるが、その他は本発明法の範囲内であり、本発明法
の場合はすぐれた強度および電性を示している。
であるが、その他は本発明法の範囲内であり、本発明法
の場合はすぐれた強度および電性を示している。
上記の実施例からも―らかな如く、本発明法はPを積極
的に添加し、焼鈍条件を限定することにより、電性およ
び耐2次加工脆性の良好な低降伏比高張力鋼板を低摩な
コストで製造することができた。
的に添加し、焼鈍条件を限定することにより、電性およ
び耐2次加工脆性の良好な低降伏比高張力鋼板を低摩な
コストで製造することができた。
第1図は耐2次加工脆性におよぼすP量と焼鈍条件の影
響を示す相関図、*2WJはスボツ)II接性におよぼ
すP量と焼f14条件の影響を示す相関図、jI3図は
引張強さ・伸び関係におよばずP量と焼鈍条件の影響を
示す相関図、第4図は耐2次加工脆性と焼鈍冷却速度と
の関係を示す相関図である。 第1図 P量(11%)
響を示す相関図、*2WJはスボツ)II接性におよぼ
すP量と焼f14条件の影響を示す相関図、jI3図は
引張強さ・伸び関係におよばずP量と焼鈍条件の影響を
示す相関図、第4図は耐2次加工脆性と焼鈍冷却速度と
の関係を示す相関図である。 第1図 P量(11%)
Claims (1)
- (1) 重量比にて、C:α02〜α15%%Mn
:α8−45%P : (LO3〜11 !I%、A1
:α1G%以下を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物より成る高張力薄鋼板の製造方法において、前記鋼板
の冷鷺後Acx変態点〜910℃の温度1111KIO
秒から10分間加熱する工程と、前記加熱l1終了後6
0G−100c間の平均冷却速度が下記(1)式で求ま
る臨界冷却速度CRC/1111以上であり、かつ1s
〜200℃/−の範囲となる如(冷却する工1と、を有
して成ることを特徴とする延性および耐2次加工脆性の
嵐好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法。 k CR(C/m)−一173(M騰(シ)+15P(
う) )+&95−(1) (j 重量比にてC:CLO2〜α1番%、Mal :
L2〜3LI%p : ao s〜α1s%hAII
IOう以下を含む高張力薄鋼板の製造方法において、曽
記基本線成の峰かに更< Jl i : 11〜L!i
%%Ct:al〜LO翫M*:al〜LO翫Bi〜10
・−より虞るA詳、Nb:a01〜al翫Ti:(LO
I〜a8%a、V:aO1〜1當うより虞番n詳のうち
から選ばれた1mまたは211以上を會み、かつ M11%−)−0,2681%−+uP%+LSCr
9&−)−167M・5≧ 044%であり残部がr・
および不可避的不純物より成る7後60G〜300℃間
の平均冷却速度が下記(聯式で求まる臨界冷却速度CR
℃/sw以上であり、かつIB〜200℃/謝の範囲内
となる如く冷却する工程と、を有して成ることを特徴と
する蔦Ikおよび耐8次加工脆性の良好な低降伏比高張
力薄鋼板の製造方法。 1wCR(’C/w)−L73(Mn%+(L2G!I
f%−+−&5P9&1.3cr%−1467Me%)
+!L9 B−(り(但しBs加の場合は上記&■は&
40に変更)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12165581A JPS5822332A (ja) | 1981-08-03 | 1981-08-03 | 延性および耐2次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12165581A JPS5822332A (ja) | 1981-08-03 | 1981-08-03 | 延性および耐2次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5822332A true JPS5822332A (ja) | 1983-02-09 |
JPS6145687B2 JPS6145687B2 (ja) | 1986-10-09 |
Family
ID=14816620
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12165581A Granted JPS5822332A (ja) | 1981-08-03 | 1981-08-03 | 延性および耐2次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5822332A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6052528A (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-25 | Kawasaki Steel Corp | 延性およびスポツト溶接性の良好な高強度薄鋼板の製造方法 |
US4770719A (en) * | 1984-04-12 | 1988-09-13 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing a low yield ratio high-strength steel sheet having good ductility and resistance to secondary cold-work embrittlement |
KR20180119618A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
KR20180119617A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
KR20180120722A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-06 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고, 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 열처리판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0341290U (ja) * | 1989-08-31 | 1991-04-19 |
-
1981
- 1981-08-03 JP JP12165581A patent/JPS5822332A/ja active Granted
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6052528A (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-25 | Kawasaki Steel Corp | 延性およびスポツト溶接性の良好な高強度薄鋼板の製造方法 |
US4770719A (en) * | 1984-04-12 | 1988-09-13 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing a low yield ratio high-strength steel sheet having good ductility and resistance to secondary cold-work embrittlement |
KR20180119618A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
KR20180119617A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
KR20180120722A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-06 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고, 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 열처리판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
US11230744B2 (en) | 2016-03-31 | 2022-01-25 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet, plated steel sheet, method for producing hot-rolled steel sheet, method for producing cold-rolled full hard steel sheet, method for producing steel sheet, and method for producing plated steel sheet |
US11453926B2 (en) | 2016-03-31 | 2022-09-27 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet, plated steel sheet, method for producing hot-rolled steel sheet, method for producing cold-rolled full hard steel sheet, method for producing steel sheet, and method for producing plated steel sheet |
US11946111B2 (en) | 2016-03-31 | 2024-04-02 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet, coated steel sheet, method for producing hot-rolled steel sheet, method for producing cold-rolled full hard steel sheet, method for producing heat-treated steel sheet, method for producing steel sheet, and method for producing coated steel sheet |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6145687B2 (ja) | 1986-10-09 |
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