JPS5822332A - 延性および耐２次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法 - Google Patents
延性および耐２次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS5822332A JPS5822332A JP12165581A JP12165581A JPS5822332A JP S5822332 A JPS5822332 A JP S5822332A JP 12165581 A JP12165581 A JP 12165581A JP 12165581 A JP12165581 A JP 12165581A JP S5822332 A JPS5822332 A JP S5822332A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- tensile strength
- cooling
- thin steel
- resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は延性および耐２次加工脆性の良好な低降伏比高
張力鋼板の製造方法に係り、特に引彊強さ５０１ｕ−以
上の高張力鋼板のコストが低摩な製造方法に関する。
張力鋼板の製造方法に係り、特に引彊強さ５０１ｕ−以
上の高張力鋼板のコストが低摩な製造方法に関する。
近年、自動車の安全性や軽量化の観点からバンパーやド
アーガードパーなどの強度部材ＫｊＩ！ＩＩＩ強さ５０
ｋｔｚ−以上の高張力薄鋼板が多用されつつある。
アーガードパーなどの強度部材ＫｊＩ！ＩＩＩ強さ５０
ｋｔｚ−以上の高張力薄鋼板が多用されつつある。
このような用途に適Ｍされる祈料の譬性とし【引張強さ
が高いと同時Ｋｌｌ性が良好で更に車体の組立時あるい
は綴文後にはメボット１１１１１１ｉＩ憔および耐２次
加工脆性が良好であることが要求される。最近フエライ
Ｆとマルテンナイシを主とする低温変態生成物から成る
温會縄繊鋼板がこのよ）な要求を構足する鋼板として多
く便用ｓｔしている。しかし従来の温金總繊鋼板で強直
を高めるにはＭｕ、ＩＩ、Ｎｂ、丁ｌなどの元＊を多量
添加する必要があり、そのｌ１ｊＩ是はストの上昇をも
たらし１またＭｎや８１などの多量添加は連Ｍｉｌｌ純
中に表頁酸化を起こし易くスボツＦ濤ｍ性ヤ耐怠次加工
性を劣化させる間層があった。したがって従来は延性、
漠、ポ、ツノ）１１ｍ１１１４１゜耐２次加工脆性がす
ぐれた高張力鋼板な低＼・コストで製造することは―離
であった。
が高いと同時Ｋｌｌ性が良好で更に車体の組立時あるい
は綴文後にはメボット１１１１１１ｉＩ憔および耐２次
加工脆性が良好であることが要求される。最近フエライ
Ｆとマルテンナイシを主とする低温変態生成物から成る
温會縄繊鋼板がこのよ）な要求を構足する鋼板として多
く便用ｓｔしている。しかし従来の温金總繊鋼板で強直
を高めるにはＭｕ、ＩＩ、Ｎｂ、丁ｌなどの元＊を多量
添加する必要があり、そのｌ１ｊＩ是はストの上昇をも
たらし１またＭｎや８１などの多量添加は連Ｍｉｌｌ純
中に表頁酸化を起こし易くスボツＦ濤ｍ性ヤ耐怠次加工
性を劣化させる間層があった。したがって従来は延性、
漠、ポ、ツノ）１１ｍ１１１４１゜耐２次加工脆性がす
ぐれた高張力鋼板な低＼・コストで製造することは―離
であった。
本５１１−り目的は、上記従来技術の関鳳点を解消し、
製造コストが低摩な駕Ｉｋ＃よび耐２次加工脆性の良好
な低降伏比高張力鋼板の製造方法を提供するととｋあゐ
。
製造コストが低摩な駕Ｉｋ＃よび耐２次加工脆性の良好
な低降伏比高張力鋼板の製造方法を提供するととｋあゐ
。
本発明のこの目的は次の２発明によって連成される。
第１発−の要旨とするところは次のとおりである。すな
わち、重量比にてＣ：亀０２〜ａｌｓ％Ｍ鳳：Ｕ〜＆Ｓ
翫Ｐ ： （ＬＯ３〜へ１番翫ムｌ：へ１０％以下を含
み、残部がＦ・および不可避的不純物より成る高張力薄
鋼板り製造方法において、前記鋼板の冷蔦後Ａ６変履点
〜９１０℃の温度１１１ｉＫ１０秒から１０分関知熱す
る工程と、前記ｊＩＩＩＩＩｋ工程終了後６ＯＯ〜５Ｏ
ＯＣ間の平均冷却速度が下記口）式で求ま番臨界冷却速
度ＣＲＣ／−以上であり、かつ１５〜ｂとなる如く冷却
する工程と、を有して成ることを特徴とする延性および
耐２次加工脆性の嵐好な低降伏比１ｌＩｌｉ張力薄鋼板
の釈造方法である。
わち、重量比にてＣ：亀０２〜ａｌｓ％Ｍ鳳：Ｕ〜＆Ｓ
翫Ｐ ： （ＬＯ３〜へ１番翫ムｌ：へ１０％以下を含
み、残部がＦ・および不可避的不純物より成る高張力薄
鋼板り製造方法において、前記鋼板の冷蔦後Ａ６変履点
〜９１０℃の温度１１１ｉＫ１０秒から１０分関知熱す
る工程と、前記ｊＩＩＩＩＩｋ工程終了後６ＯＯ〜５Ｏ
ＯＣ間の平均冷却速度が下記口）式で求ま番臨界冷却速
度ＣＲＣ／−以上であり、かつ１５〜ｂとなる如く冷却
する工程と、を有して成ることを特徴とする延性および
耐２次加工脆性の嵐好な低降伏比１ｌＩｌｉ張力薄鋼板
の釈造方法である。
ｍ ＣＰ（Ｃ／ｓｗ）−−Ｌ１２（Ｍ纏（％）十龜１デ
（％））＋＆９５ −（１）ｊＩ２発−の要旨とすると
ころは次のとおりである。すなわち、Ｍ１発明と同一の
基本組傅のほかに％叉ＫＳＩ：αｌ〜Ｌ５％Ｃｒ：α１
〜ＬＯ％ＭＯ：α１〜ＬＯ％Ｂ二５〜１０１９１１より
成るＡ群、Ｎｂ：α０１〜α１ ％ Ｔ ｓ ：α０１
−α２翫■：仇０１〜１２％より成る８群の）ちから遍
ばれたｌａｉまたは２穏以上を含み、かつＭｓ％＋（Ｌ
２＠Ｓム％−１−龜６Ｐ％＋１３Ｃｒ’ｌｒ＋Ｌｆｊ
７Ｍｏ％≧α６４％であ、シ勇部がｒ＠および不可避的
不義物より成る１１４１にの冷罵後Ａ０変態点〜９５０
℃の温度範囲ｋｌＧ秒から１０分関知熱する工程と、前
記加熱工ｍ＊了後６ＧＯ〜３００℃間の平均冷却速度が
下記口）式で求まる臨界冷却遮１１ｊｃＩＬｃ／ａｍ以
上であり、かつ１５〜２ Ｇ ＯＣ／＆の範囲内となる
如く冷却する工程と、を有して成ることを特徴とする延
性および耐２次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板
の製造方法である。
（％））＋＆９５ −（１）ｊＩ２発−の要旨とすると
ころは次のとおりである。すなわち、Ｍ１発明と同一の
基本組傅のほかに％叉ＫＳＩ：αｌ〜Ｌ５％Ｃｒ：α１
〜ＬＯ％ＭＯ：α１〜ＬＯ％Ｂ二５〜１０１９１１より
成るＡ群、Ｎｂ：α０１〜α１ ％ Ｔ ｓ ：α０１
−α２翫■：仇０１〜１２％より成る８群の）ちから遍
ばれたｌａｉまたは２穏以上を含み、かつＭｓ％＋（Ｌ
２＠Ｓム％−１−龜６Ｐ％＋１３Ｃｒ’ｌｒ＋Ｌｆｊ
７Ｍｏ％≧α６４％であ、シ勇部がｒ＠および不可避的
不義物より成る１１４１にの冷罵後Ａ０変態点〜９５０
℃の温度範囲ｋｌＧ秒から１０分関知熱する工程と、前
記加熱工ｍ＊了後６ＧＯ〜３００℃間の平均冷却速度が
下記口）式で求まる臨界冷却遮１１ｊｃＩＬｃ／ａｍ以
上であり、かつ１５〜２ Ｇ ＯＣ／＆の範囲内となる
如く冷却する工程と、を有して成ることを特徴とする延
性および耐２次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板
の製造方法である。
ｂｅ ＣＲ（Ｃ／ｗ）＝−１７１（Ｍ１シ＋α２６！Ｉ
ｉ％−＋−１５Ｐ％十ｔｓｃｒ％４４６７Ｍｏ％）＋ｌ
Ｌ＊１−（ｌ （但しＢ添加の場合は上記裏１１１５は亀４・に変更）
すなわち本！羽は安値なＰを強化元素として積極的Ｋｍ
ｍＬ、？ｔ Ｊｌ ｉｌ ＡＣｓ 〜Ｉ ５０℃の温度
範囲に畑熱し、次いで冷却条件を制御するととｋよって
ＰＫよる耐２次加工脆性の劣化を抑制しかつ延性の良好
な低ｌＩＩ伏比高張力薄１１１［ＩＩｌの製造方法に関
するものである。
ｉ％−＋−１５Ｐ％十ｔｓｃｒ％４４６７Ｍｏ％）＋ｌ
Ｌ＊１−（ｌ （但しＢ添加の場合は上記裏１１１５は亀４・に変更）
すなわち本！羽は安値なＰを強化元素として積極的Ｋｍ
ｍＬ、？ｔ Ｊｌ ｉｌ ＡＣｓ 〜Ｉ ５０℃の温度
範囲に畑熱し、次いで冷却条件を制御するととｋよって
ＰＫよる耐２次加工脆性の劣化を抑制しかつ延性の良好
な低ｌＩＩ伏比高張力薄１１１［ＩＩｌの製造方法に関
するものである。
なおＰｖ用いた高張力冷罵鋼板の製造方法に関スル技術
トシテ特［４！！０−４３１１６と＊ｍ＊５Ｇ−ＩＳＯ
４１Ｓがある。４１１１＊５ｏ−ｚｓｓｔｓは高降伏点
鋼板な連ａｍ鋪、過時劾処瑠で製造する方法で得られる
鋼は７エラーイト、カーバイドから成る固擲強化鋼であ
り、遮ＩＩＩＩｌａ鈍後過時効麩瑠な行なわない本発明
とは異なる。
トシテ特［４！！０−４３１１６と＊ｍ＊５Ｇ−ＩＳＯ
４１Ｓがある。４１１１＊５ｏ−ｚｓｓｔｓは高降伏点
鋼板な連ａｍ鋪、過時劾処瑠で製造する方法で得られる
鋼は７エラーイト、カーバイドから成る固擲強化鋼であ
り、遮ＩＩＩＩｌａ鈍後過時効麩瑠な行なわない本発明
とは異なる。
また４１Ｂ唱５０−６０４１−は調造条件、特に連続焼
鈍時の冷却速度が小さく、得られる組織はα相とその周
囲を均一にと鴨ま（可視な炭化物を多く含む７エテイト
相との複音組織であり１本願接衝の７エフイト相と、マ
ルテンサイト相を主体とする低温変態生成物および残留
オーステナイト相から成る混合組織鋼とは全く異なる。
鈍時の冷却速度が小さく、得られる組織はα相とその周
囲を均一にと鴨ま（可視な炭化物を多く含む７エテイト
相との複音組織であり１本願接衝の７エフイト相と、マ
ルテンサイト相を主体とする低温変態生成物および残留
オーステナイト相から成る混合組織鋼とは全く異なる。
先づ本発明を得た基本実験結果についてＩＩ！男する。
嬉１真に示す化学組成であってＰ含有量を変化させたα
８■厚の冷蔦鋼板を６７０℃ＸｔＯ時間の従来のｓｍ鈍
、および本発明による７７０℃Ｘ６０５ｍの加熱後６０
０〜３００℃間の平均冷却速度が４０〜６０℃／鋼のガ
スジェット冷却、更に冷却速度が約２０００’Ｃ／ｍの
水冷による比較法の３種の塊鈍を行った。これらの鋼板
のカップの静的破壊荷重で示される耐２次加工脆性、［
１部の強直、延性比で示されるスポット溶接性、および
引値強さ・伸びの関係をそれぞれ第１ａｉｉ、胤２図、
および第３図に示した。
８■厚の冷蔦鋼板を６７０℃ＸｔＯ時間の従来のｓｍ鈍
、および本発明による７７０℃Ｘ６０５ｍの加熱後６０
０〜３００℃間の平均冷却速度が４０〜６０℃／鋼のガ
スジェット冷却、更に冷却速度が約２０００’Ｃ／ｍの
水冷による比較法の３種の塊鈍を行った。これらの鋼板
のカップの静的破壊荷重で示される耐２次加工脆性、［
１部の強直、延性比で示されるスポット溶接性、および
引値強さ・伸びの関係をそれぞれ第１ａｉｉ、胤２図、
および第３図に示した。
５１１図において、耐２次加工脆性はいずれのｍ純条件
においてもＰ量の増加に伴ない劣化するが、ガスジェッ
ト冷却の本発明法による連続焼鈍材は劣化の一度が少な
く、Ｐ量がａｌｓ％以下Ｋｍいては、カップの静的破壊
荷重は８０Ｇ−以上であって実用に十分耐えうる耐２次
加工脆性である。またスポットｉＩ嬢性および引張強さ
・伸び関係とも本発明法によるものは良好な結果を示し
ている。
においてもＰ量の増加に伴ない劣化するが、ガスジェッ
ト冷却の本発明法による連続焼鈍材は劣化の一度が少な
く、Ｐ量がａｌｓ％以下Ｋｍいては、カップの静的破壊
荷重は８０Ｇ−以上であって実用に十分耐えうる耐２次
加工脆性である。またスポットｉＩ嬢性および引張強さ
・伸び関係とも本発明法によるものは良好な結果を示し
ている。
次１１Ｃ＊Ｒ＠の成分限定１１自につ〜１て説明する。
Ｃ：
Ｃは燗の基本成分の一つとして重要な元素である。 ＊
ＷＣ＊藷＠の場合にはα−ｒ域に加熱した時のｒｓの体
験率は五に鋼中Ｃ量とその加熱ｆ＆度により決まりＩＫ
冷却後のマルテンナイト量に４影響するためＪ１要であ
る。 ｃｌｌｌに上下繊をａ電した＠−は、１９１％未
満でも基本的に本ｊ！＠の目的とす４部合臘繊は得られ
るが、Ａｉ点が急激に上昇しα−ｒ２相になる温度領域
が狭くなり、その績ｌ＆−麺時の温度制御が非當に一１
ＩＡになるため１繊をＬＱ２％とした。一方Ｃ量の増加
は５ｍ度な増１させ、耐２次加工１ｍ憾を改善するため
好ましいが。
ＷＣ＊藷＠の場合にはα−ｒ域に加熱した時のｒｓの体
験率は五に鋼中Ｃ量とその加熱ｆ＆度により決まりＩＫ
冷却後のマルテンナイト量に４影響するためＪ１要であ
る。 ｃｌｌｌに上下繊をａ電した＠−は、１９１％未
満でも基本的に本ｊ！＠の目的とす４部合臘繊は得られ
るが、Ａｉ点が急激に上昇しα−ｒ２相になる温度領域
が狭くなり、その績ｌ＆−麺時の温度制御が非當に一１
ＩＡになるため１繊をＬＱ２％とした。一方Ｃ量の増加
は５ｍ度な増１させ、耐２次加工１ｍ憾を改善するため
好ましいが。
α１ｓ％を越えるとスポット薯ｍ妹が急激に劣化するた
めよ繊を１１１１％とした。
めよ繊を１１１１％とした。
Ｎ鳳：
Ｍｍは一濤体強化元素であり、彊嵐を確保す番ために必
員で１為が１本癲’ｊｌｊにおいては？とともに低温変
履ｔ！ｉ属物影威のためにも譬に重畳な元素ｔある０Ｍ
ｌ１の下織は（υ、（２）式の臨昇冷却遍嵐Ｃ凰ｔｌＱ
Ｑｔｌ：、メー以下にする曇ｆ＃によって決ま９８４．
Ｃｔ％緬・ｌ′ｋｔ京ない場合は鼠鳳が仏Ｓう拳構では
（１）式のＣＲが２０ Ｑ Ｃ／ａｍ以上になるため工
員を１８％に限定した。またｍｌ、Ｃｒ、Ｍ＠、脇の１
種以上を含む場合には、これらの元素がＣＩＬ低減に効
果があるためＭｕの低減が可能であ番が １１１ｍ上の
観点からα意うな工員とし、かつ（至）式のＣ翼を２０
０℃１ｍ以下にするため次の条件が必張である。
員で１為が１本癲’ｊｌｊにおいては？とともに低温変
履ｔ！ｉ属物影威のためにも譬に重畳な元素ｔある０Ｍ
ｌ１の下織は（υ、（２）式の臨昇冷却遍嵐Ｃ凰ｔｌＱ
Ｑｔｌ：、メー以下にする曇ｆ＃によって決ま９８４．
Ｃｔ％緬・ｌ′ｋｔ京ない場合は鼠鳳が仏Ｓう拳構では
（１）式のＣＲが２０ Ｑ Ｃ／ａｍ以上になるため工
員を１８％に限定した。またｍｌ、Ｃｒ、Ｍ＠、脇の１
種以上を含む場合には、これらの元素がＣＩＬ低減に効
果があるためＭｕの低減が可能であ番が １１１ｍ上の
観点からα意うな工員とし、かつ（至）式のＣ翼を２０
０℃１ｍ以下にするため次の条件が必張である。
Ｍｍ％＋ｒ１２６１１１％＋−３Ｌ５Ｐ％＋Ｌ８Ｃｒ％
＋！８７Ｍｅシ≧１・４ラ一方舖鳳量の増加に応じＣＣ
凰は減少し比較的小さな冷却適度で４ｈＩ的とする晶會
ｌＩｌ織鯛が得られるがＭｍ量が龜１１越えるとＣと同
様にスポット溶接性の劣化をもたらすため上＠を龜暴う
に限定した。
＋！８７Ｍｅシ≧１・４ラ一方舖鳳量の増加に応じＣＣ
凰は減少し比較的小さな冷却適度で４ｈＩ的とする晶會
ｌＩｌ織鯛が得られるがＭｍ量が龜１１越えるとＣと同
様にスポット溶接性の劣化をもたらすため上＠を龜暴う
に限定した。
Ｐ：
Ｐは安価で國濤強化簡の大音いフェライト形成元素であ
るが、脆化を促進する欠点があるため従来その使用は限
定されていた０本Ｊｉ＠者らは詳細な実験にもとず＊＊
秦とは＾なる知見を得た。
るが、脆化を促進する欠点があるため従来その使用は限
定されていた０本Ｊｉ＠者らは詳細な実験にもとず＊＊
秦とは＾なる知見を得た。
すなわち？の添１量増加ＫＩＦない（１）、（２）式に
示す如（１台組織の得られる下織の冷却適度すなわち臨
界冷却遮嵐Ｃ凰は減少し、デはＭ騰と同様のｒ安定元拳
とし【の効果を有している。またＪＩ１図に７ｊＣす如
く特定のｌ＆４壜粂件に＠定した場合ＫＰが（１１ｓ％
以下の範囲において耐２次加工脆性を表わす成形カップ
の液体烏温度におけ本静的破壊荷重の劣化程度が少ない
、また縞２５ＡＫ示す如くスボツ）＃接柱を表わす５ｅ
ｔｓの強度・蔦性比−Ｐがα１ｓ％までの範８において
は劣化が少なく、α１ｉ襲を越すと急激に劣化する。上
記り結果からＰの上限なα１ｈ％とした。また墨會！ｉ
繊形虞に＋最低仮０３う必要なのでＰの下限をα０１％
に＠定した。
示す如（１台組織の得られる下織の冷却適度すなわち臨
界冷却遮嵐Ｃ凰は減少し、デはＭ騰と同様のｒ安定元拳
とし【の効果を有している。またＪＩ１図に７ｊＣす如
く特定のｌ＆４壜粂件に＠定した場合ＫＰが（１１ｓ％
以下の範囲において耐２次加工脆性を表わす成形カップ
の液体烏温度におけ本静的破壊荷重の劣化程度が少ない
、また縞２５ＡＫ示す如くスボツ）＃接柱を表わす５ｅ
ｔｓの強度・蔦性比−Ｐがα１ｓ％までの範８において
は劣化が少なく、α１ｉ襲を越すと急激に劣化する。上
記り結果からＰの上限なα１ｈ％とした。また墨會！ｉ
繊形虞に＋最低仮０３う必要なのでＰの下限をα０１％
に＠定した。
ＡＩ。
Ａ１は脱酸元素として必要であるが過剰のＡＩはアルミ
ナクラスターな形成し、表面性状を劣化させ、また熱間
割れの危威が＾くなるので上限なα１０シに＠定した。
ナクラスターな形成し、表面性状を劣化させ、また熱間
割れの危威が＾くなるので上限なα１０シに＠定した。
上記Ｃ，Ｍｎ％Ｐ、Ａｔの４臓定量を一つ【本発明の高
張力鋼板の基本成分とするが、更ＫＡ＃とし【旧、Ｃｒ
、Ｍｏ、Ｂの各元素、Ｂ＃としてＮｂ、 Ｔｉ、 Ｖの
各元素を下記一定量においてＩＩＩまたは２種以上な同
時に含有する高張力鋼板においても本発明の目的をより
有効に達成することができる。これらの限定ｌｌ自は次
の如くである。
張力鋼板の基本成分とするが、更ＫＡ＃とし【旧、Ｃｒ
、Ｍｏ、Ｂの各元素、Ｂ＃としてＮｂ、 Ｔｉ、 Ｖの
各元素を下記一定量においてＩＩＩまたは２種以上な同
時に含有する高張力鋼板においても本発明の目的をより
有効に達成することができる。これらの限定ｌｌ自は次
の如くである。
Ａ評８１、ＣｒｌＭｏ、 ａ：
Ａ群の元素は（２）式から明らかな如くいずれも混合組
織形成に必要な臨界冷却適度を下げると同時に低温変態
生成物の量を増しその１７１１釆強度増加の効果がある
。その効果が発揮すゐにはＳｉ、Ｃｒ％Ｍ。
織形成に必要な臨界冷却適度を下げると同時に低温変態
生成物の量を増しその１７１１釆強度増加の効果がある
。その効果が発揮すゐにはＳｉ、Ｃｒ％Ｍ。
の冬元素は象１％以上、１ｏｔａ−以上が必要であり、
また過剰の添加は効果が飽和し；ストも上昇するので上
限をＪｌｌはｌう以下、 Ｃｔ％Ｍ・はＬＯ％以下、邸
は１００１１１以下Ｋ１１ｊｉ！した。また前記のＩＩ
自で下記隈定式の条件を満足する６畳がある。
また過剰の添加は効果が飽和し；ストも上昇するので上
限をＪｌｌはｌう以下、 Ｃｔ％Ｍ・はＬＯ％以下、邸
は１００１１１以下Ｋ１１ｊｉ！した。また前記のＩＩ
自で下記隈定式の条件を満足する６畳がある。
Ｍｒｓ％＋（１２藝Ｓｉ＋ａＪＰ＋ＬＪＣｒ４４６７Ｍ
ｅシ≧（Ｌ藝４％Ｂ群Ｎｂ％丁１、Ｖ： Ｎｂ、Ｔｉ％Ｖの壺元素はＲＷＩ化物形成元嵩元素りａ
ｍ化、析出物あるいはフェライト楊の再結晶抑制による
ｇＩＡ度増加の効果がある。しかし各元素と４に１０１
％未満では上記の効果が十分あがらないので下限な＆０
１％ＫＪｉ足した。また過剰の添加は効果が飽和しコス
トも上昇するので、Ｎｂは１１％以下、？１％Ｖは仏２
％以下に限定した。
ｅシ≧（Ｌ藝４％Ｂ群Ｎｂ％丁１、Ｖ： Ｎｂ、Ｔｉ％Ｖの壺元素はＲＷＩ化物形成元嵩元素りａ
ｍ化、析出物あるいはフェライト楊の再結晶抑制による
ｇＩＡ度増加の効果がある。しかし各元素と４に１０１
％未満では上記の効果が十分あがらないので下限な＆０
１％ＫＪｉ足した。また過剰の添加は効果が飽和しコス
トも上昇するので、Ｎｂは１１％以下、？１％Ｖは仏２
％以下に限定した。
なお上記Ａ群、８群の各元素は単蝕に使用してそれぞれ
効果を発揮するが、＊＊添加してもそれぞれの効果が相
殺されることはない。
効果を発揮するが、＊＊添加してもそれぞれの効果が相
殺されることはない。
上記の如く成分組成を岨定した鋼を下記の如く熱処理条
件を限定管理するととによって延性および耐２次加工脆
性がともに良好−な混合組織低降伏比高張力薄鋼板を低
摩なコストで調造できる。
件を限定管理するととによって延性および耐２次加工脆
性がともに良好−な混合組織低降伏比高張力薄鋼板を低
摩なコストで調造できる。
本発ｖ４ｆＩｊ４は熱電、Ｏ１洗、冷延後連続焼繭され
る。
る。
熱地条件は通常の条件で行なわれるが、Ａ強ａｔ得るた
めには６００℃以下の低＠４に取が好ましい。
めには６００℃以下の低＠４に取が好ましい。
次に本発明による熱飽壇方法の限定理山について説明す
る。
る。
焼鈍条件は本発明のもつともｉ貴な要件であり、まず加
熱温度は低温変態生成物の母相であるオーステナイト相
を得るためＡｃＩ膚以上としなければならない。またＡ
Ｃ１点以上においては１藏の増加に伴ないｒ＠の量が増
加し、その結果冷却≠の低温変態生成物の量が増し、よ
り高強度が得られるためｉＡ温鉤純が好ましいが、９ｓ
Ｏ℃以上においては強度増加が飽和すると同時にテンパ
ーカラーやピックアップが発生するため上限を９５０Ｃ
とした。
熱温度は低温変態生成物の母相であるオーステナイト相
を得るためＡｃＩ膚以上としなければならない。またＡ
Ｃ１点以上においては１藏の増加に伴ないｒ＠の量が増
加し、その結果冷却≠の低温変態生成物の量が増し、よ
り高強度が得られるためｉＡ温鉤純が好ましいが、９ｓ
Ｏ℃以上においては強度増加が飽和すると同時にテンパ
ーカラーやピックアップが発生するため上限を９５０Ｃ
とした。
ピックアップとは連ｌ！ｍＭフィン等で先行の銅帯から
落下した酸化スケールが後行の銅帯に付着する現象をい
う、一方Ｎｂ％ＴＩ、Ｖなどの元素を含む場合にはα−
ｒ域の低温側で高強度が得られるため、α−ｒ域の低温
！ｌ＠純が好ましい。
落下した酸化スケールが後行の銅帯に付着する現象をい
う、一方Ｎｂ％ＴＩ、Ｖなどの元素を含む場合にはα−
ｒ域の低温側で高強度が得られるため、α−ｒ域の低温
！ｌ＠純が好ましい。
加熱時間は所定量のｒ相を翼出させるため１０秒以上の
保持が必要であり、また１０分以上保持することはｗ！
ａ鈍炉の均熱帯を長くするかあるいは通板速度を低下さ
せる必要があり、いずれもコスト増加をもたらすため上
限を１０分とした。
保持が必要であり、また１０分以上保持することはｗ！
ａ鈍炉の均熱帯を長くするかあるいは通板速度を低下さ
せる必要があり、いずれもコスト増加をもたらすため上
限を１０分とした。
加熱温度からの冷却は耐２次加工脆性に大きな影醤を与
えるためもつとも重要である。本発−によって製造され
る鋼の延性、スポット滴！１性、籍に耐２次加工脆性が
従来の常識に反して良好な場内は明らかでないが、高強
直と上ｌｋ！３１？１性を良好ならしめる事件として冷
却這１範囲が決定される。
えるためもつとも重要である。本発−によって製造され
る鋼の延性、スポット滴！１性、籍に耐２次加工脆性が
従来の常識に反して良好な場内は明らかでないが、高強
直と上ｌｋ！３１？１性を良好ならしめる事件として冷
却這１範囲が決定される。
まず第３ＥＫおい【示される如く（１）、（２）式から
計算されるＣＲ組以上遠度で冷却された混金駆織鋼板は
強度と延性の関係が良好である。また第１図から刊らか
なよ５に耐２次加工脆性は箱焼鈍すなわち冷却遠度の小
さいフェライト丸−パイド鋼では著しく劣化し、冷却速
度が０１以上の混合組織鋼板においては夷好である。
計算されるＣＲ組以上遠度で冷却された混金駆織鋼板は
強度と延性の関係が良好である。また第１図から刊らか
なよ５に耐２次加工脆性は箱焼鈍すなわち冷却遠度の小
さいフェライト丸−パイド鋼では著しく劣化し、冷却速
度が０１以上の混合組織鋼板においては夷好である。
さら［１１１真のＣ＃Ｉに対する耐２次加工脆性におよ
ばす冷却遠度の１１係を第４図に示したが、Ｃ鋼のＣＲ
は約Ｉ Ｃ／ａｍであり、冷却遮１１８℃／ｍの空冷で
も混合！１繊は得られるが耐２次加工脆性すなわち大ツ
ブの静的破壊荷重は実用上の限界値８００ｋｇＫ遍しな
い。すなわち冷却遠度がＩ Ｓ Ｃ／ａｍ未満では混合
組織が得られても、耐２次加工脆性が向上しない。さら
に混合ｍ繊鋼板の引張強さは冷却速度が大きいほど高く
なり、同一組成でより高強度を得るためには為冷却速度
が好ましい０以上の理由から冷却遠度は（１）式または
（２）式から計算される０１以上としかつ１５℃／票以
上の範ＢＫ＠定した。
ばす冷却遠度の１１係を第４図に示したが、Ｃ鋼のＣＲ
は約Ｉ Ｃ／ａｍであり、冷却遮１１８℃／ｍの空冷で
も混合！１繊は得られるが耐２次加工脆性すなわち大ツ
ブの静的破壊荷重は実用上の限界値８００ｋｇＫ遍しな
い。すなわち冷却遠度がＩ Ｓ Ｃ／ａｍ未満では混合
組織が得られても、耐２次加工脆性が向上しない。さら
に混合ｍ繊鋼板の引張強さは冷却速度が大きいほど高く
なり、同一組成でより高強度を得るためには為冷却速度
が好ましい０以上の理由から冷却遠度は（１）式または
（２）式から計算される０１以上としかつ１５℃／票以
上の範ＢＫ＠定した。
冷却適度が０１以上であればいずれの適度でも混合組織
は得られるが看しく大音な冷却速度、例えば水冷の場合
は＠１ｆｌｄＫ示す如く耐２次加工脆性が劣化する。従
って冷却適度の上限をガスジェット冷却と水冷の中間の
冷却速度２００℃／寓に設定した。なお上記の冷却適度
はいずれも６００〜３００℃間の平均速度であるが、馬
性向上あるいは低降伏応力を得るためにはフェライト中
の固溶Ｃ量を低減する必要があり、そのためには６００
℃以上の高温域を２０℃、４−以下の速度で徐冷するり
が好ましい。
は得られるが看しく大音な冷却速度、例えば水冷の場合
は＠１ｆｌｄＫ示す如く耐２次加工脆性が劣化する。従
って冷却適度の上限をガスジェット冷却と水冷の中間の
冷却速度２００℃／寓に設定した。なお上記の冷却適度
はいずれも６００〜３００℃間の平均速度であるが、馬
性向上あるいは低降伏応力を得るためにはフェライト中
の固溶Ｃ量を低減する必要があり、そのためには６００
℃以上の高温域を２０℃、４−以下の速度で徐冷するり
が好ましい。
上記の如く本発明法は安価なＰを使用し、焼純条件を限
定することＫより混合組織とし、強度、電性、および耐
２次加工脆性ともＫｊＬ好な崗動車高張力鋼板の製造が
可鮨となった。
定することＫより混合組織とし、強度、電性、および耐
２次加工脆性ともＫｊＬ好な崗動車高張力鋼板の製造が
可鮨となった。
実に偽り
第１弐に示す組成の鋼を仕上圧延温［８３０−８７０℃
巻取温度５００〜５５０℃にて熱延し、つづい【冷延に
てα８■厚の冷延鋼板とし、６７０℃×１０時閣の箱焼
鈍と７７０℃×＠０秒間の加Ｍ俵ＳＯＵ〜ａＯＯ℃間の
平均冷却速度が４０−４０℃／鯛のガスジェット冷却お
よび冷却速度が約２０００℃、〆一の水冷と３８Ｉの焼
鈍をわた。これらの鍋−板について引ａ特性、スポット
溶接性、ｋ２次加工胤凰性調査した。スボツ）１１接性
は加圧力５ｏｏｂ、通電時間８Ｈｚの条件においてＳ接
電流を変えチリ発生限界電流を求め、それより５０ＯＡ
低い電流で１ｌＩｌｉｉシ、剪断引張および十字引張試
験を行った。また耐２次加工脆性＋！３＄−のカップを
絞り比２．０６において成形後、耳を切削しカップ＾さ
を２６鵬とし液体掩中；で巴鑵台形状のポンチで圧縮し
破壊荷重を求めた。
巻取温度５００〜５５０℃にて熱延し、つづい【冷延に
てα８■厚の冷延鋼板とし、６７０℃×１０時閣の箱焼
鈍と７７０℃×＠０秒間の加Ｍ俵ＳＯＵ〜ａＯＯ℃間の
平均冷却速度が４０−４０℃／鯛のガスジェット冷却お
よび冷却速度が約２０００℃、〆一の水冷と３８Ｉの焼
鈍をわた。これらの鍋−板について引ａ特性、スポット
溶接性、ｋ２次加工胤凰性調査した。スボツ）１１接性
は加圧力５ｏｏｂ、通電時間８Ｈｚの条件においてＳ接
電流を変えチリ発生限界電流を求め、それより５０ＯＡ
低い電流で１ｌＩｌｉｉシ、剪断引張および十字引張試
験を行った。また耐２次加工脆性＋！３＄−のカップを
絞り比２．０６において成形後、耳を切削しカップ＾さ
を２６鵬とし液体掩中；で巴鑵台形状のポンチで圧縮し
破壊荷重を求めた。
ｌＸ１図に耐２次加工脆性におよぼすＰ量と焼結条件と
の関係を示したが前記の如く、Ｐ力ｔα１５％以下の本
発明法におい【は４０−・０℃／鋼冷却の場合を１静的
破壊強度はＳＯ〇−以上あってすぐれた結果を示し【い
る、第２Ｅにスポット溶＊ａにおよぼすＰ蓋と焼鈍条件
を示したが、Ｐがａ１ｓ％以下の４０〜ｂ である箱焼鈍および水冷の連ａ焼純の場合に比較して、
十字引張および剪断引張試験値および′ｌＩ＆性比が平
均し′ｃｊｌｌＬ好な値を示している。第３ＥＫＩＩ張
彊さ・伸び関係におよぼすＰ量と焼鈍条件の影響を示し
たが、ム鋼およびＥ鋼はＰが本発明の限定外であり、Ｂ
、Ｃ，Ｄ鋼は本発明の限定内の組成である。冷却速度が
ＣＲＩ−２００℃、／ｓｗのＬ Ｃ，Ｄ鋼が本発明法の
場合であるが、他の場合に比較して引張強さの伸び関係
が調和してすぐれた値を示している。冷却速度がＣＲ以
下すなわち７エ２イトパーライト鋼の性質も比較のため
示した。第４図に第１１１ｉ！のＣ鋼の冷罵鋼板を７７
０℃Ｘ６０秒の加熱後冷却速度を大幅に変化させｔｓＭ
を行いカップの静的破壊荷重との関係を示した。その結
果は前記の如く、冷却速度が１ｓ〜２００ Ｃ／ａｓｃ
の本発明法の範囲内においては８０Ｇ−以上のすぐれた
静的破壊強度を示している。
の関係を示したが前記の如く、Ｐ力ｔα１５％以下の本
発明法におい【は４０−・０℃／鋼冷却の場合を１静的
破壊強度はＳＯ〇−以上あってすぐれた結果を示し【い
る、第２Ｅにスポット溶＊ａにおよぼすＰ蓋と焼鈍条件
を示したが、Ｐがａ１ｓ％以下の４０〜ｂ である箱焼鈍および水冷の連ａ焼純の場合に比較して、
十字引張および剪断引張試験値および′ｌＩ＆性比が平
均し′ｃｊｌｌＬ好な値を示している。第３ＥＫＩＩ張
彊さ・伸び関係におよぼすＰ量と焼鈍条件の影響を示し
たが、ム鋼およびＥ鋼はＰが本発明の限定外であり、Ｂ
、Ｃ，Ｄ鋼は本発明の限定内の組成である。冷却速度が
ＣＲＩ−２００℃、／ｓｗのＬ Ｃ，Ｄ鋼が本発明法の
場合であるが、他の場合に比較して引張強さの伸び関係
が調和してすぐれた値を示している。冷却速度がＣＲ以
下すなわち７エ２イトパーライト鋼の性質も比較のため
示した。第４図に第１１１ｉ！のＣ鋼の冷罵鋼板を７７
０℃Ｘ６０秒の加熱後冷却速度を大幅に変化させｔｓＭ
を行いカップの静的破壊荷重との関係を示した。その結
果は前記の如く、冷却速度が１ｓ〜２００ Ｃ／ａｓｃ
の本発明法の範囲内においては８０Ｇ−以上のすぐれた
静的破壊強度を示している。
実施例２
縞２表に示す化学組成および熱罵条件の鋼板をつづいて
冷罵し、第１表に示す条件で連続焼鈍な行いその機械的
性質を同表に示した。
冷罵し、第１表に示す条件で連続焼鈍な行いその機械的
性質を同表に示した。
鋼橋／Ｉ６２の冷却条件２ Ｃ７ｍは本発明法の限定外
であるが、その他は本発明法の範囲内であり、本発明法
の場合はすぐれた強度および電性を示している。
であるが、その他は本発明法の範囲内であり、本発明法
の場合はすぐれた強度および電性を示している。
上記の実施例からも―らかな如く、本発明法はＰを積極
的に添加し、焼鈍条件を限定することにより、電性およ
び耐２次加工脆性の良好な低降伏比高張力鋼板を低摩な
コストで製造することができた。
的に添加し、焼鈍条件を限定することにより、電性およ
び耐２次加工脆性の良好な低降伏比高張力鋼板を低摩な
コストで製造することができた。
第１図は耐２次加工脆性におよぼすＰ量と焼鈍条件の影
響を示す相関図、＊２ＷＪはスボツ）ＩＩ接性におよぼ
すＰ量と焼ｆ１４条件の影響を示す相関図、ｊＩ３図は
引張強さ・伸び関係におよばずＰ量と焼鈍条件の影響を
示す相関図、第４図は耐２次加工脆性と焼鈍冷却速度と
の関係を示す相関図である。 第１図 Ｐ量（１１％）
響を示す相関図、＊２ＷＪはスボツ）ＩＩ接性におよぼ
すＰ量と焼ｆ１４条件の影響を示す相関図、ｊＩ３図は
引張強さ・伸び関係におよばずＰ量と焼鈍条件の影響を
示す相関図、第４図は耐２次加工脆性と焼鈍冷却速度と
の関係を示す相関図である。 第１図 Ｐ量（１１％）
Claims (1)
- （１） 重量比にて、Ｃ：α０２〜α１５％％Ｍｎ
：α８−４５％Ｐ ： （ＬＯ３〜１１ ！Ｉ％、Ａ１
：α１Ｇ％以下を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純
物より成る高張力薄鋼板の製造方法において、前記鋼板
の冷鷺後Ａｃｘ変態点〜９１０℃の温度１１１１ＫＩＯ
秒から１０分間加熱する工程と、前記加熱ｌ１終了後６
０Ｇ−１００ｃ間の平均冷却速度が下記（１）式で求ま
る臨界冷却速度ＣＲＣ／１１１１以上であり、かつ１ｓ
〜２００℃／−の範囲となる如（冷却する工１と、を有
して成ることを特徴とする延性および耐２次加工脆性の
嵐好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法。 ｋ ＣＲ（Ｃ／ｍ）−一１７３（Ｍ騰（シ）＋１５Ｐ（
う） ）＋＆９５−（１） （ｊ 重量比にてＣ：ＣＬＯ２〜α１番％、Ｍａｌ ：
Ｌ２〜３ＬＩ％ｐ ： ａｏ ｓ〜α１ｓ％ｈＡＩＩ
ＩＯう以下を含む高張力薄鋼板の製造方法において、曽
記基本線成の峰かに更＜ Ｊｌ ｉ ： １１〜Ｌ！ｉ
％％Ｃｔ：ａｌ〜ＬＯ翫Ｍ＊：ａｌ〜ＬＯ翫Ｂｉ〜１０
・−より虞るＡ詳、Ｎｂ：ａ０１〜ａｌ翫Ｔｉ：（ＬＯ
Ｉ〜ａ８％ａ、Ｖ：ａＯ１〜１當うより虞番ｎ詳のうち
から選ばれた１ｍまたは２１１以上を會み、かつ Ｍ１１％−）−０，２６８１％−＋ｕＰ％＋ＬＳＣｒ
９＆−）−１６７Ｍ・５≧ ０４４％であり残部がｒ・
および不可避的不純物より成る７後６０Ｇ〜３００℃間
の平均冷却速度が下記（聯式で求まる臨界冷却速度ＣＲ
℃／ｓｗ以上であり、かつＩＢ〜２００℃／謝の範囲内
となる如く冷却する工程と、を有して成ることを特徴と
する蔦Ｉｋおよび耐８次加工脆性の良好な低降伏比高張
力薄鋼板の製造方法。 １ｗＣＲ（’Ｃ／ｗ）−Ｌ７３（Ｍｎ％＋（Ｌ２Ｇ！Ｉ
ｆ％−＋−＆５Ｐ９＆１．３ｃｒ％−１４６７Ｍｅ％）
＋！Ｌ９ Ｂ−（り（但しＢｓ加の場合は上記＆■は＆
４０に変更）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12165581A JPS5822332A (ja) | 1981-08-03 | 1981-08-03 | 延性および耐２次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12165581A JPS5822332A (ja) | 1981-08-03 | 1981-08-03 | 延性および耐２次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5822332A true JPS5822332A (ja) | 1983-02-09 |
| JPS6145687B2 JPS6145687B2 (ja) | 1986-10-09 |
Family
ID=14816620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12165581A Granted JPS5822332A (ja) | 1981-08-03 | 1981-08-03 | 延性および耐２次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5822332A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6052528A (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-25 | Kawasaki Steel Corp | 延性およびスポツト溶接性の良好な高強度薄鋼板の製造方法 |
| US4770719A (en) * | 1984-04-12 | 1988-09-13 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing a low yield ratio high-strength steel sheet having good ductility and resistance to secondary cold-work embrittlement |
| KR20180119618A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
| KR20180119617A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
| KR20180120722A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-06 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고, 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 열처리판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0341290U (ja) * | 1989-08-31 | 1991-04-19 |
-
1981
- 1981-08-03 JP JP12165581A patent/JPS5822332A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6052528A (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-25 | Kawasaki Steel Corp | 延性およびスポツト溶接性の良好な高強度薄鋼板の製造方法 |
| US4770719A (en) * | 1984-04-12 | 1988-09-13 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing a low yield ratio high-strength steel sheet having good ductility and resistance to secondary cold-work embrittlement |
| KR20180119618A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
| KR20180119617A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
| KR20180120722A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-06 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고, 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 열처리판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
| US11230744B2 (en) | 2016-03-31 | 2022-01-25 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet, plated steel sheet, method for producing hot-rolled steel sheet, method for producing cold-rolled full hard steel sheet, method for producing steel sheet, and method for producing plated steel sheet |
| US11453926B2 (en) | 2016-03-31 | 2022-09-27 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet, plated steel sheet, method for producing hot-rolled steel sheet, method for producing cold-rolled full hard steel sheet, method for producing steel sheet, and method for producing plated steel sheet |
| US11946111B2 (en) | 2016-03-31 | 2024-04-02 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet, coated steel sheet, method for producing hot-rolled steel sheet, method for producing cold-rolled full hard steel sheet, method for producing heat-treated steel sheet, method for producing steel sheet, and method for producing coated steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6145687B2 (ja) | 1986-10-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4500688B2 (ja) | 鋼生成物の製造方法 | |
| KR101758567B1 (ko) | 강도 및 성형성이 우수한 클래드 강판 및 그 제조방법 | |
| KR20150108396A (ko) | 초고강도 냉간 압연 내후성 강판 및 이의 제조 방법 | |
| JPH0564215B2 (ja) | ||
| US10907230B2 (en) | Ultra high-strength and high-ductility steel sheet having excellent yield ratio and manufacturing method therefor | |
| ZA200505161B (en) | Ultrahigh strength hot-rolled steel and method of producing bands | |
| CN101376950A (zh) | 一种超高强度冷轧耐候钢板及其制造方法 | |
| JPS5927370B2 (ja) | プレス加工用高強度冷延鋼板 | |
| US4830686A (en) | Low yield ratio high-strength annealed steel sheet having good ductility and resistance to secondary cold-work embrittlement | |
| CN109680130A (zh) | 一种高强塑积冷轧中锰钢及其制备方法 | |
| US4770719A (en) | Method of manufacturing a low yield ratio high-strength steel sheet having good ductility and resistance to secondary cold-work embrittlement | |
| KR20200075359A (ko) | 강도 및 연성이 우수한 강판 및 그 제조방법 | |
| JPS5822332A (ja) | 延性および耐２次加工脆性の良好な低降伏比高張力薄鋼板の製造方法 | |
| US20130014555A1 (en) | Quenchable steel sheet having high hot press workability and method of manufacturing the same | |
| CN101910436B (zh) | 具有优良耐候性的高强度冷轧钢板及其制备方法 | |
| JPH0320408A (ja) | 低温靭性に優れた高張力鋼材の製造法 | |
| KR101403262B1 (ko) | 초고강도 용융도금강판 및 그의 제조방법 | |
| JPS61113724A (ja) | プレス成形性の極めて優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07197186A (ja) | 耐遅れ破壊特性の優れた９８０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する熱延鋼板及びその製造方法 | |
| KR20150050001A (ko) | 가공성이 우수한 복합조직강판 및 그 제조방법 | |
| JPS58126956A (ja) | プレス加工性の優れた高強度薄鋼板 | |
| JPS61272321A (ja) | 超高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| KR101758563B1 (ko) | 연신율이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법 | |
| JPS582571B2 (ja) | Ｔｉｎ系低降伏比複合組織高張力鋼板の製造方法 | |
| KR20140030465A (ko) | 강재 및 그 제조 방법 |