JPS58219130A - ベンゼンの合成法 - Google Patents
ベンゼンの合成法Info
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- JPS58219130A JPS58219130A JP57101949A JP10194982A JPS58219130A JP S58219130 A JPS58219130 A JP S58219130A JP 57101949 A JP57101949 A JP 57101949A JP 10194982 A JP10194982 A JP 10194982A JP S58219130 A JPS58219130 A JP S58219130A
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- zeolite
- feedstock
- benzene
- item
- alkali metal
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
ベンゼンは、化学工業の基礎的な原材料である。
これはゴム、粂料および洗剤、の合成に使用され、また
溶剤として、そしてオ〉タン価を上げるためのガソリン
添加剤としても使用される。ベンゼンは、通常、トルエ
ン、キシレンおよび高級芳香族化合物の混合物である炭
化水素質供給原料から環化（ａｙｃｌｌｚａｔｌｏｎ
）、脱水素（ｄｅｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎ ）およ
び異性化（ｉｓｏｍθｒｉｚａｔｉｏｎ ）のような改
質反応によって製造される。典型的な改質法は、直留ナ
フサ供給原料（ｓｔｒａｉｇｈｔ−ｒｕｎ ｎａｐｈｔ
ｈａ ｆｅｅｄ ）および白金含有触媒を使用する。
溶剤として、そしてオ〉タン価を上げるためのガソリン
添加剤としても使用される。ベンゼンは、通常、トルエ
ン、キシレンおよび高級芳香族化合物の混合物である炭
化水素質供給原料から環化（ａｙｃｌｌｚａｔｌｏｎ
）、脱水素（ｄｅｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎ ）およ
び異性化（ｉｓｏｍθｒｉｚａｔｉｏｎ ）のような改
質反応によって製造される。典型的な改質法は、直留ナ
フサ供給原料（ｓｔｒａｉｇｈｔ−ｒｕｎ ｎａｐｈｔ
ｈａ ｆｅｅｄ ）および白金含有触媒を使用する。
ベンゼン−トルエン−キシレンの混合物かう精製ベンゼ
ンの回収は、例えば分別（ｆｒａｏｔｉｏｎａｔｉｏｎ
）、溶剤抽出および吸着抽出（ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ
ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ）などの幾つかの組合わせのよ
うな、さらに追加の処理を必要とする。これら分離工程
の効率は、改質油（ｒｅｆｏｒｍａｔｓ ）のベンゼン
含量が増加するに伴い増加する。しかし、次の精製工程
に適した高ベンゼン含量の供給原料を得るために分別蒸
留、溶剤抽出、または脱アルキル化を必要としない高ベ
ンゼン改質油を生産するための特定の効率的な方法は目
下のところない。
ンの回収は、例えば分別（ｆｒａｏｔｉｏｎａｔｉｏｎ
）、溶剤抽出および吸着抽出（ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ
ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ）などの幾つかの組合わせのよ
うな、さらに追加の処理を必要とする。これら分離工程
の効率は、改質油（ｒｅｆｏｒｍａｔｓ ）のベンゼン
含量が増加するに伴い増加する。しかし、次の精製工程
に適した高ベンゼン含量の供給原料を得るために分別蒸
留、溶剤抽出、または脱アルキル化を必要としない高ベ
ンゼン改質油を生産するための特定の効率的な方法は目
下のところない。
本発明の目的は、かような方法を提供することである。
発明者等は、軽質直留ナフサ（および同様な混合物）か
らアロマチック含量が高い混合物までを転化するのに使
用できる中間細孔径のゼオライトを発見した。最も驚ろ
いたことに、そして従来の改質法の生成物と異なり、こ
れらアロマチック混合物の主要成分はベンゼンである。
らアロマチック含量が高い混合物までを転化するのに使
用できる中間細孔径のゼオライトを発見した。最も驚ろ
いたことに、そして従来の改質法の生成物と異なり、こ
れらアロマチック混合物の主要成分はベンゼンである。
発明者等の方法を使用するベンゼンの合成は、当業界で
公知の方法より非常に効率的である。この開発の重要性
は、化学および自動車工業によるベンゼン需要の増加の
観点および世界市場で入手し得る石油供給量の減少の観
点から過評価ではない。
公知の方法より非常に効率的である。この開発の重要性
は、化学および自動車工業によるベンゼン需要の増加の
観点および世界市場で入手し得る石油供給量の減少の観
点から過評価ではない。
背景技術
各種の供給原料からベンゼン／トルエン／キシレン（Ｂ
ＴＸ ）混合物の生産に関連する多数の米国特許が発行
されている。
ＴＸ ）混合物の生産に関連する多数の米国特許が発行
されている。
１９７６年９月４日にカタナック（０ａｔｔａｎａａｈ
）に発行された米国特許第３．７５６，９４２号は、
ＺＳＭ −５を使用・シ、０５〜２５０°Ｆ′供給原料
からＢＴＸの製法を開示している。
）に発行された米国特許第３．７５６，９４２号は、
ＺＳＭ −５を使用・シ、０５〜２５０°Ｆ′供給原料
からＢＴＸの製法を開示している。
１９７３年９月１８日にカタナツク（０ａｔｔａｎａｃ
ｈ ）に発行された米国特許第３．７６０．０２４号は
、ＺＳＭ −５を使用して０２〜Ｃ４パラフインまたは
オレフィンから０６ アロマチツクス（ａｒｏｍａｔ
ｉｃａ ） −の製法を開示している。
ｈ ）に発行された米国特許第３．７６０．０２４号は
、ＺＳＭ −５を使用して０２〜Ｃ４パラフインまたは
オレフィンから０６ アロマチツクス（ａｒｏｍａｔ
ｉｃａ ） −の製法を開示している。
１９７６年１１月２７日にケーデイング（Ｋａｅａｉｎ
ｇ ）に発行された米国特許第り、７７５．５０１号は
、酸素の存在下においてＺＳＭ −５を使用してオレフ
ィンからのＢＴＸの製法を開示している。
ｇ ）に発行された米国特許第り、７７５．５０１号は
、酸素の存在下においてＺＳＭ −５を使用してオレフ
ィンからのＢＴＸの製法を開示している。
１９７４年５月２８日にギベンス（Ｇｉｖｅｎｓ ）に
発行された米国特許第３，８１５．５５０号は、ＺＳＭ
−５を使用して容易に分解されるパラフィンの存在に
おいてオレフィンを芳香族化してＢＴＸを製造する方法
を開示している。
発行された米国特許第３，８１５．５５０号は、ＺＳＭ
−５を使用して容易に分解されるパラフィンの存在に
おいてオレフィンを芳香族化してＢＴＸを製造する方法
を開示している。
１９７４年８月６日にギペンス（Ｇｔｖｅｎ８ ）に発
行された米国特許第３，８２７，９６８号は、ＺＳＭ
−５を使用しオレフィンからＢＴＸを製造する二工程法
を開示している。０２〜０５オレフインは０５〜Ｑ９オ
レフインにオリデメライズ（Ｏｌｉｇｏｍｅｒｉｚｅｄ
）され、これは、次いで芳香族化される。・１９７４
年１０月２２日にミツチェル（Ｍｔｔｃｈｅｌｘ）に発
行された米国特許第３．８４３．７４０号は、二工程法
およびＺＳＭ −５を使用するＢＴＸの製法を開１９７
６年６月２３日にプレンナン（Ｂｒｅｎｎａｎ ）に発
行された米国特許第５．９４５．９１３号は、９個また
はそれ以上の炭素原子を有するアルキルアロマチツクス
からのＢＴＸの製法を開示している。
行された米国特許第３，８２７，９６８号は、ＺＳＭ
−５を使用しオレフィンからＢＴＸを製造する二工程法
を開示している。０２〜０５オレフインは０５〜Ｑ９オ
レフインにオリデメライズ（Ｏｌｉｇｏｍｅｒｉｚｅｄ
）され、これは、次いで芳香族化される。・１９７４
年１０月２２日にミツチェル（Ｍｔｔｃｈｅｌｘ）に発
行された米国特許第３．８４３．７４０号は、二工程法
およびＺＳＭ −５を使用するＢＴＸの製法を開１９７
６年６月２３日にプレンナン（Ｂｒｅｎｎａｎ ）に発
行された米国特許第５．９４５．９１３号は、９個また
はそれ以上の炭素原子を有するアルキルアロマチツクス
からのＢＴＸの製法を開示している。
１９７７年１１月２９日にロードワルド（Ｒｏｄｅｗａ
ｌｄ ）に発行された米国特許第４，０６０，５６８号
は、ＺＳＭ −５を使用し、アルコールから低分子量オ
レフィンおよびｐ−キシレンの製法を開示している。
ｌｄ ）に発行された米国特許第４，０６０，５６８号
は、ＺＳＭ −５を使用し、アルコールから低分子量オ
レフィンおよびｐ−キシレンの製法を開示している。
１９７８年６月２７日にヘーグ（Ｈａａｇ） Ｋ発行さ
れた米国特許第４，０９７，３６７号は、ＺＳＭ −５
を使用して、オレフィン系ナフサからＢＴＸおよび熱分
解ガソリンの製法を開示している。
れた米国特許第４，０９７，３６７号は、ＺＳＭ −５
を使用して、オレフィン系ナフサからＢＴＸおよび熱分
解ガソリンの製法を開示している。
１９７８年１０月１７日にチュー（Ｏｈｕ ） Ｋ発行
された米国特許第４，１２０，９１０号は、エタンの芳
香族化によってＣδアロ゛マチツクスおよびＢＴｘの製
法を開示している。
された米国特許第４，１２０，９１０号は、エタンの芳
香族化によってＣδアロ゛マチツクスおよびＢＴｘの製
法を開示している。
１９７９年６月５日にブランク（Ｐｌａｎｋ ）に発行
された米国特許第４，１５７，２９３号は、０２〜０１
０パラフインおよびオレフィンからＢＴＸを製造する間
Ｚｎ −ＺＳＭ−５から亜鉛の損失を防止する方法を開
示している。
された米国特許第４，１５７，２９３号は、０２〜０１
０パラフインおよびオレフィンからＢＴＸを製造する間
Ｚｎ −ＺＳＭ−５から亜鉛の損失を防止する方法を開
示している。
背景技術の調査からは、本発明の方法の存在は認め得な
い。ＢＴＸ生成物のベンゼン含量は、典型的には、５０
嗟よりはるかに少ケい。
い。ＢＴＸ生成物のベンゼン含量は、典型的には、５０
嗟よりはるかに少ケい。
技術的開示
本発明は、直鎖および僅かに枝分れ鎖の炭化水。
累からベンゼン含量の高い生成物を選択的に製造する方
法の態様であって、 （ａ） 直鎖および僅かに枝分れ鎖の炭化水素から成
り、そして約４０℃以上および約２００℃以下の沸点を
有する炭化水素質供給原料と、中間細孔径を有するゼオ
ライトおよび第■族金属化合 −物を含み、そして
前記ゼオライトが実質的に無酸度（ｆｒｅｅ ｏｆ ａ
ｃｉｄｉｔｙ ）のものである転化触媒と接触させ、そ
して、 □（１）） ベ
ンゼン含有流出液を回収することから成ることを特徴と
する。
法の態様であって、 （ａ） 直鎖および僅かに枝分れ鎖の炭化水素から成
り、そして約４０℃以上および約２００℃以下の沸点を
有する炭化水素質供給原料と、中間細孔径を有するゼオ
ライトおよび第■族金属化合 −物を含み、そして
前記ゼオライトが実質的に無酸度（ｆｒｅｅ ｏｆ ａ
ｃｉｄｉｔｙ ）のものである転化触媒と接触させ、そ
して、 □（１）） ベ
ンゼン含有流出液を回収することから成ることを特徴と
する。
本方法の使用に適した供給原料は、直鎖および僅かに″
″肢分鎖のアルカンまたはオレフィンあるいは両者かぎ
まれる。この供給原料には、またナフタレンも含まれる
。本方法に使用されるゼオライトは、形状選択性があり
、ゼオライト内に適合あるいは部分的に適合する分子の
割合が、供給原料中に高ければ転化効率もそれだけ大き
くなるであろう。使用に適した典型的な炭化水素質供給
原料は、約４０℃以上そして約２００℃以下、好ましく
は約６０℃以上そして約１２０℃以下の範囲の沸点を有
するものである。ベンゼンの精油所生産用の普通の供給
原料は、軽質直留留分および軽質ナフサである。従来の
改質方法では、効率良く脱水素環化（ｄｅｈｙｄｒｏａ
ｙｌｉｍｅｄ ）されないパラフィン系供給原料も、本
発明の方法を使用することによって効率良く処理できる
。供給原料が何であっても、供給原・料中に０６の割合
が高ければ、そしてアルカンおよびオレフィンが高けれ
ばそれだけこの方法の効率は良くなり、そして流出液中
のベンゼン含量もより高くなる。最も好ましい供給原料
は、本質的に炭素原子６〜８個の炭化水素で構成される
。
″肢分鎖のアルカンまたはオレフィンあるいは両者かぎ
まれる。この供給原料には、またナフタレンも含まれる
。本方法に使用されるゼオライトは、形状選択性があり
、ゼオライト内に適合あるいは部分的に適合する分子の
割合が、供給原料中に高ければ転化効率もそれだけ大き
くなるであろう。使用に適した典型的な炭化水素質供給
原料は、約４０℃以上そして約２００℃以下、好ましく
は約６０℃以上そして約１２０℃以下の範囲の沸点を有
するものである。ベンゼンの精油所生産用の普通の供給
原料は、軽質直留留分および軽質ナフサである。従来の
改質方法では、効率良く脱水素環化（ｄｅｈｙｄｒｏａ
ｙｌｉｍｅｄ ）されないパラフィン系供給原料も、本
発明の方法を使用することによって効率良く処理できる
。供給原料が何であっても、供給原・料中に０６の割合
が高ければ、そしてアルカンおよびオレフィンが高けれ
ばそれだけこの方法の効率は良くなり、そして流出液中
のベンゼン含量もより高くなる。最も好ましい供給原料
は、本質的に炭素原子６〜８個の炭化水素で構成される
。
本発明の、特に有用な応用としては、改質法によって生
成された流出液の品質向上である。典型的な改質用供給
原料を用いて運転される典型的な改質方法においては、
ｎ−パラフィンは転化されない。ベンゼンを生産するた
めに本発明の供給原料としてリホーマ−（ｒｅｆｏｒｍ
ａｒ ）の流出液を使用することＫよって、最終の改質
油製品のアロマチツクス食量を実質的に増加させること
ができ、生成物のオクタン等級（ｏｃｔａｎｅ ｒａｔ
ｉｎｇ ）は、低オクタンのｎ−パラフィンが高オクタ
ンのベンゼンに転化されるに伴い増加する。
成された流出液の品質向上である。典型的な改質用供給
原料を用いて運転される典型的な改質方法においては、
ｎ−パラフィンは転化されない。ベンゼンを生産するた
めに本発明の供給原料としてリホーマ−（ｒｅｆｏｒｍ
ａｒ ）の流出液を使用することＫよって、最終の改質
油製品のアロマチツクス食量を実質的に増加させること
ができ、生成物のオクタン等級（ｏｃｔａｎｅ ｒａｔ
ｉｎｇ ）は、低オクタンのｎ−パラフィンが高オクタ
ンのベンゼンに転化されるに伴い増加する。
本方法に使用される中間の細孔径（ｉｎｔｅｒｍｅｃｌ
ｉａｔｅｐｏｒθａｉｇｅ ）のゼオライトは、シリカ
とアルミナのモル比が約１０：１より大きい、好ましく
は約４０＝１より大きい結晶性アルミノシリケートゼオ
ライトである。これらのゼオライトは、１０００〜２０
００：１のような高いシリカ：アルミナのモル比におい
ても有効な活性を有する。
ｉａｔｅｐｏｒθａｉｇｅ ）のゼオライトは、シリカ
とアルミナのモル比が約１０：１より大きい、好ましく
は約４０＝１より大きい結晶性アルミノシリケートゼオ
ライトである。これらのゼオライトは、１０００〜２０
００：１のような高いシリカ：アルミナのモル比におい
ても有効な活性を有する。
本明細書で使用する〔中間の細孔径〕とは、ゼオライト
がＨ−型のとき約５〜６．５オングストロームの範囲内
の有効細孔口径（ａｐｅｒｔｕｒｅ ） ’に意味する
。この範囲内の細孔口径を有するゼオライトは、独特の
モレキュラーシーブ（ｍｏｌｅｃｕｌａｒｓｉｅｖｉｎ
ｇ ）特性を呈する傾向がある。エリオライドのような
小さい細孔のゼオライトと異なり、これらは多少の枝分
れ鎖を有する炭化水素でもゼオライト型の空間（Ｚａｏ
ｌｉｔｉｃ ｖｏｉｄ ５ｐａｃｅ ）に侵入させる。
がＨ−型のとき約５〜６．５オングストロームの範囲内
の有効細孔口径（ａｐｅｒｔｕｒｅ ） ’に意味する
。この範囲内の細孔口径を有するゼオライトは、独特の
モレキュラーシーブ（ｍｏｌｅｃｕｌａｒｓｉｅｖｉｎ
ｇ ）特性を呈する傾向がある。エリオライドのような
小さい細孔のゼオライトと異なり、これらは多少の枝分
れ鎖を有する炭化水素でもゼオライト型の空間（Ｚａｏ
ｌｉｔｉｃ ｖｏｉｄ ５ｐａｃｅ ）に侵入させる。
ホーシアサイト（ｆａｕｊａｓｉｔｅｓ ）のような大
きい細孔のゼオライトと異なり、これらは、一方におい
ては、ｎ−アルカンと僅かに枝分れしたアルカンとを区
別し、そして例えば第四炭素原子を有する比較的大きく
枝分れしたアルカンを区別する。
きい細孔のゼオライトと異なり、これらは、一方におい
ては、ｎ−アルカンと僅かに枝分れしたアルカンとを区
別し、そして例えば第四炭素原子を有する比較的大きく
枝分れしたアルカンを区別する。
ゼオライトの有効細孔径は、標準の吸着法および既知の
最小動力学的直径（ｍｉｎｉｍｕｍ ｋｉｎｅｔｉｃｄ
ｉａｍθｔθｒ）を有する炭化水素質化合物を使用して
測定でき°る。プレツク（Ｂｒｅａｋ ）のゼオライト
１９７４（特に第８章）およびアンダーソン（Ａｎｃｌ
ｅｒｓｏｎ ）等による、Ｊ、 ０ａｔａｌｙａ１６５
８巻１１４頁（１９７９）、この両者基本明細書の参照
とされたい。
最小動力学的直径（ｍｉｎｉｍｕｍ ｋｉｎｅｔｉｃｄ
ｉａｍθｔθｒ）を有する炭化水素質化合物を使用して
測定でき°る。プレツク（Ｂｒｅａｋ ）のゼオライト
１９７４（特に第８章）およびアンダーソン（Ａｎｃｌ
ｅｒｓｏｎ ）等による、Ｊ、 ０ａｔａｌｙａ１６５
８巻１１４頁（１９７９）、この両者基本明細書の参照
とされたい。
Ｈ−型の中間の細孔径のゼオライトは、典型的に５〜６
オングストロームの動力学的直径を有する分子を同等妨
害なしに受入れるであろう。かような化合物（そしてオ
ングストロームで示したこれら化合物の動力学的直径の
）の例は、ｎ−ヘキサン（４，３）、６−メチルペンタ
ン（５，５）、ベンゼン（５，８５）およびトルエン（
５，８）である。
オングストロームの動力学的直径を有する分子を同等妨
害なしに受入れるであろう。かような化合物（そしてオ
ングストロームで示したこれら化合物の動力学的直径の
）の例は、ｎ−ヘキサン（４，３）、６−メチルペンタ
ン（５，５）、ベンゼン（５，８５）およびトルエン（
５，８）である。
約６〜６．５オングストロームの動力学的直径を有する
化合物は、特定のゼオライトによっては細孔内に入りう
るが、それ程迅速には浸透できない、そしである場合に
は効果的に排除される（例えば、２．２−ジメチルブタ
ンはＨ−ＺＳＭ −５からは排除される）。動力学的直
径が６〜６．５オングストロームの範囲内の化合物には
、シクロヘキサン（６，０）、２，６−ジメチルブタン
（６，１）、２゜２−ジメチルブタン（６，２）、ｍ−
キシレン（６，１）、そして１，２，３．４−テトラメ
チルベンゼン（６，４）が含まれる。一般に、約６．５
オングストロ一ム以上の動力学的直径を有する化合物は
、細孔の開口部から浸透することができず、従ってゼオ
ライトの内部に吸着されない。かような動力学的直径が
比較的大きい化合物の例は、０−キシレン（６，８’）
、ヘキサメチルベンゼン（７，１）、１゜３．５−）リ
メチルベンゼン（７，５）そしてトリブチルアミン（８
，１）などである。
化合物は、特定のゼオライトによっては細孔内に入りう
るが、それ程迅速には浸透できない、そしである場合に
は効果的に排除される（例えば、２．２−ジメチルブタ
ンはＨ−ＺＳＭ −５からは排除される）。動力学的直
径が６〜６．５オングストロームの範囲内の化合物には
、シクロヘキサン（６，０）、２，６−ジメチルブタン
（６，１）、２゜２−ジメチルブタン（６，２）、ｍ−
キシレン（６，１）、そして１，２，３．４−テトラメ
チルベンゼン（６，４）が含まれる。一般に、約６．５
オングストロ一ム以上の動力学的直径を有する化合物は
、細孔の開口部から浸透することができず、従ってゼオ
ライトの内部に吸着されない。かような動力学的直径が
比較的大きい化合物の例は、０−キシレン（６，８’）
、ヘキサメチルベンゼン（７，１）、１゜３．５−）リ
メチルベンゼン（７，５）そしてトリブチルアミン（８
，１）などである。
好ましい有効細孔径の範囲は、約５．３〜約６．２オン
グストロームである。例えば、ＺＳＭ −５、ＺＳＭ
−１１およびシリカライト（ａｉｌｉｃａｌｉｔｅ ）
はこの範囲内に入る。
グストロームである。例えば、ＺＳＭ −５、ＺＳＭ
−１１およびシリカライト（ａｉｌｉｃａｌｉｔｅ ）
はこの範囲内に入る。
細孔径の測定のための吸着測定は標準手法が使用される
。約１０分未満にゼオライト上のその平衡吸着値（Ｐ／
ｐｏ ＝０．５．２５℃）の少なくとも９５％に到達し
・ない場合には、特定の分子は排除されると見做すのが
便利である。
。約１０分未満にゼオライト上のその平衡吸着値（Ｐ／
ｐｏ ＝０．５．２５℃）の少なくとも９５％に到達し
・ない場合には、特定の分子は排除されると見做すのが
便利である。
中間細孔径のゼオライトには、シリカライトおよびＺＳ
Ｍ −５、ｚｓｕ −１１，２ＢＭ−１２、ＺＳＭ −
２１、ＺＢＭ −２３、ｚｓｎ −５５および２８Ｍ
−３８のよりなＺＳＭ−シリーズの部類が含まれる。２
１３Ｍ−５は、米国特許第３．７０２．８８６号および
同第３，７７０．６１４号に記載されており、ＺＢＭ−
ｉｌは、米国特許第３，７０９，９７９号、ＩＣ記載さ
れており、ＺＢＭ −１２は、米国特許第３．８３２．
４４９号に記載されており、ＺＳＭ −２１は、米国特
許第３，９４８．７５８号に記載されており、そしてシ
リカライトは、米国特許第４，０６１，７２４号に記載
されている。これらの特許は、本明細書の参考にされた
い。好ましいゼオライトは、シリカライト、ＺＢＭ −
５およびＺＢＭ −１１である。
Ｍ −５、ｚｓｕ −１１，２ＢＭ−１２、ＺＳＭ −
２１、ＺＢＭ −２３、ｚｓｎ −５５および２８Ｍ
−３８のよりなＺＳＭ−シリーズの部類が含まれる。２
１３Ｍ−５は、米国特許第３．７０２．８８６号および
同第３，７７０．６１４号に記載されており、ＺＢＭ−
ｉｌは、米国特許第３，７０９，９７９号、ＩＣ記載さ
れており、ＺＢＭ −１２は、米国特許第３．８３２．
４４９号に記載されており、ＺＳＭ −２１は、米国特
許第３，９４８．７５８号に記載されており、そしてシ
リカライトは、米国特許第４，０６１，７２４号に記載
されている。これらの特許は、本明細書の参考にされた
い。好ましいゼオライトは、シリカライト、ＺＢＭ −
５およびＺＢＭ −１１である。
この転化触媒は、商業的用途のために十分な活性を持た
すために第■族金属化合物を含有させなければならない
。本明細書に使用される第■族金属化合物とは、その金
属自体またはそれらの化合物を意味する。第■族貴金属
およびそれらの化合物、白金、パラジウムおよびイリジ
ウムまたはこれらの組合わせが使用できる。最も好まし
い金属は白金である。第■族金属成分は、ゼオライトが
形成された後にゼオライト中に含浸させるかまたは、そ
の金属を、ゼオライトが熱水作用によって（ｈｙｄｒｏ
ｔｈｅｒｍａｌｌｙ ）結晶化されてからその反応混合
物中に含ませることもできる。この金属成分に対して非
常に望ましいことは、例えば、熱水結晶化混合物中に含
ませることによってゼオライト全体に均一に分散させる
ことである。転化触媒中に存在する第■族金属の童は、
改質触媒（ｒθｆｏｒｍｉ■ｃａ１ａ１ｙｓｔ ）にお
いて使用される標準的の範囲内にあるべきであり、約０
．１〜１．０重量％、好ましくは０．２〜０．８重量％
、最も好ましくは０．２〜０．６重量％である。
すために第■族金属化合物を含有させなければならない
。本明細書に使用される第■族金属化合物とは、その金
属自体またはそれらの化合物を意味する。第■族貴金属
およびそれらの化合物、白金、パラジウムおよびイリジ
ウムまたはこれらの組合わせが使用できる。最も好まし
い金属は白金である。第■族金属成分は、ゼオライトが
形成された後にゼオライト中に含浸させるかまたは、そ
の金属を、ゼオライトが熱水作用によって（ｈｙｄｒｏ
ｔｈｅｒｍａｌｌｙ ）結晶化されてからその反応混合
物中に含ませることもできる。この金属成分に対して非
常に望ましいことは、例えば、熱水結晶化混合物中に含
ませることによってゼオライト全体に均一に分散させる
ことである。転化触媒中に存在する第■族金属の童は、
改質触媒（ｒθｆｏｒｍｉ■ｃａ１ａ１ｙｓｔ ）にお
いて使用される標準的の範囲内にあるべきであり、約０
．１〜１．０重量％、好ましくは０．２〜０．８重量％
、最も好ましくは０．２〜０．６重量％である。
白金を含有する改質触媒は、金属の均一な分散の達成ま
たは維持のために、通常ハロゲンまたはハライド処理さ
れ、そして、これらはまたハライド成分も含有する（特
に塩素化合物）。本発明の触媒もベンゼン、合成のため
の触媒としての特殊性を低減させることなく同様な処理
を行なうことができる。このハライド処理は、ベンゼン
の収量に重要な影響を与えるようＫみえない。
たは維持のために、通常ハロゲンまたはハライド処理さ
れ、そして、これらはまたハライド成分も含有する（特
に塩素化合物）。本発明の触媒もベンゼン、合成のため
の触媒としての特殊性を低減させることなく同様な処理
を行なうことができる。このハライド処理は、ベンゼン
の収量に重要な影響を与えるようＫみえない。
中間細孔径ゼオライト／第■族金属の転化触媒は、バイ
ンダーまたはマトリックスなしに使用できる。マトリッ
クスを使用する場合の好ましい無機のマトリックスはＯ
ａ’ｂ−０−８ｉｌまたはルドツクス（Ｌｕａｏｘ ）
のようなシリカを基材としたバインダーである。マグネ
シアおよびチタニアのようなその他の材料も使用できる
。好ましい無機のマ） ＩＪラックス非酸性（ｎｏｎａ
ｃｉｄｉｃ ）のものである。
ンダーまたはマトリックスなしに使用できる。マトリッ
クスを使用する場合の好ましい無機のマトリックスはＯ
ａ’ｂ−０−８ｉｌまたはルドツクス（Ｌｕａｏｘ ）
のようなシリカを基材としたバインダーである。マグネ
シアおよびチタニアのようなその他の材料も使用できる
。好ましい無機のマ） ＩＪラックス非酸性（ｎｏｎａ
ｃｉｄｉｃ ）のものである。
有効な量のベンゼンの選択的生産のためには、転化触媒
は、例えばアルカリ金属化合物のような塩基性金属によ
ってゼオライトを汚損することがないように実質的に酸
度がないことである。中間細孔径のゼオライトは、通常
アルカリ金属水酸化物を含有し、そして従って約１〜２
重量％のアルカリ金属を含有する混合物から製造される
。通常、ナトリウムまたはカリウムであるこれら高水準
のアルカリ金属は、これらが高い汚れ率（ｆｏｕｌｉｎ
ｇｒａｔｅ ） １に生じるため大部分の触媒・応用に
は許容されない。通常、このアルカリ金属は、水素また
はアンモニウムイオンでイオン交換して低水準にまで低
下させる。本明細簀において使用するアルカリ金属化合
物とは、元素金属またはイオン性アルカリ金属またはそ
れらの塩基性化合物を意味する。意外なことに、ゼオラ
イト自体が実質的に無酸度でないならば、本発明の方法
においては、合成反応をベンゼン生成に指向させるため
に塩基性化合物を必要とすることである。
は、例えばアルカリ金属化合物のような塩基性金属によ
ってゼオライトを汚損することがないように実質的に酸
度がないことである。中間細孔径のゼオライトは、通常
アルカリ金属水酸化物を含有し、そして従って約１〜２
重量％のアルカリ金属を含有する混合物から製造される
。通常、ナトリウムまたはカリウムであるこれら高水準
のアルカリ金属は、これらが高い汚れ率（ｆｏｕｌｉｎ
ｇｒａｔｅ ） １に生じるため大部分の触媒・応用に
は許容されない。通常、このアルカリ金属は、水素また
はアンモニウムイオンでイオン交換して低水準にまで低
下させる。本明細簀において使用するアルカリ金属化合
物とは、元素金属またはイオン性アルカリ金属またはそ
れらの塩基性化合物を意味する。意外なことに、ゼオラ
イト自体が実質的に無酸度でないならば、本発明の方法
においては、合成反応をベンゼン生成に指向させるため
に塩基性化合物を必要とすることである。
ゼオライトを実質的に無酸度にするのに必要なアルカリ
金属の量は、ゼオライトのアルミニウム含量に基づいて
標準手法によって計算できる。正規の環境においては、
ゼオライトが製造され、イオン交換をしないときはその
触媒の酸度を中和するのに十分なアルカリ金属を含有し
ているであろう。出発物質としてアルカリ金属を含まな
いゼオライトの場合には、そのゼオライトの酸度を実質
的に無くするためにイオン交換によってゼオライト中に
アルカリ金属を導入することができる。モル基準で計算
して酸部位（ａｃｉｄθ１ｔθ）に約１００係またはそ
れ以上のアルカリ金属含量があれば十分である。
金属の量は、ゼオライトのアルミニウム含量に基づいて
標準手法によって計算できる。正規の環境においては、
ゼオライトが製造され、イオン交換をしないときはその
触媒の酸度を中和するのに十分なアルカリ金属を含有し
ているであろう。出発物質としてアルカリ金属を含まな
いゼオライトの場合には、そのゼオライトの酸度を実質
的に無くするためにイオン交換によってゼオライト中に
アルカリ金属を導入することができる。モル基準で計算
して酸部位（ａｃｉｄθ１ｔθ）に約１００係またはそ
れ以上のアルカリ金属含量があれば十分である。
塩基性金属含量が酸部位の１００％未満の場合は、その
ゼオライトが実質的に無酸度であるかを測定するのに次
の試験が利用できる。試験法は、次の通りである。触媒
０．１〜０．５９’Ｐ、酸洗浄し、そして中和した１ｇ
のアランダムと混合し、そして３／１６“のステンレス
鋼製反応管中に詰め残部にはアランダムを充填した。こ
の反応器の内容物は、４５０℃において一時間■焼した
。次いで、この反応器をクラム−シェル（Ｏｌａｍ−ｓ
ｈｅｌｌ ）型炉中に置き、そしてこの炉の出口をガス
クロマトグラフの入口に接続する。この入口はガスクロ
マトグラフのキャリヤーがスパイプに接続する。ヘリウ
ムを３０ ｃｃ／分において系内を通過させる。０．０
４マイクロリツターのパルス（ｐｕ１ｓθ）のｎ−デカ
ンを反応器の一ヒ部の隔壁を通して注入し、そして反応
生成物は標準のガスクロマトグラフ分析によって測定し
た。アランダムによるブランク試験では、実験条件下で
何等の変化をしてはならないし、１００チカタパル（０
ａｔａｐａｌ ）アルミナ触媒でも変化があってはなら
ない。擬仏−次、分解速度定数（Ｐｓｅｕｃｌｏ−ｆｉ
ｒｓｔ−ｏｒｃｌｅｒ、 Ｏｒａｋｉｎｇ ｒａｔｅ
Ｃｏｎ５ｔａｎｔ）寛は、次式を用いて計算される。
ゼオライトが実質的に無酸度であるかを測定するのに次
の試験が利用できる。試験法は、次の通りである。触媒
０．１〜０．５９’Ｐ、酸洗浄し、そして中和した１ｇ
のアランダムと混合し、そして３／１６“のステンレス
鋼製反応管中に詰め残部にはアランダムを充填した。こ
の反応器の内容物は、４５０℃において一時間■焼した
。次いで、この反応器をクラム−シェル（Ｏｌａｍ−ｓ
ｈｅｌｌ ）型炉中に置き、そしてこの炉の出口をガス
クロマトグラフの入口に接続する。この入口はガスクロ
マトグラフのキャリヤーがスパイプに接続する。ヘリウ
ムを３０ ｃｃ／分において系内を通過させる。０．０
４マイクロリツターのパルス（ｐｕ１ｓθ）のｎ−デカ
ンを反応器の一ヒ部の隔壁を通して注入し、そして反応
生成物は標準のガスクロマトグラフ分析によって測定し
た。アランダムによるブランク試験では、実験条件下で
何等の変化をしてはならないし、１００チカタパル（０
ａｔａｐａｌ ）アルミナ触媒でも変化があってはなら
ない。擬仏−次、分解速度定数（Ｐｓｅｕｃｌｏ−ｆｉ
ｒｓｔ−ｏｒｃｌｅｒ、 Ｏｒａｋｉｎｇ ｒａｔｅ
Ｃｏｎ５ｔａｎｔ）寛は、次式を用いて計算される。
（式中、Ａはダラムで表わしたゼオライトの重量であり
、そしてＸはデカン以下の沸点を生成するための分別転
化である。）工ｎＫが約−６，８未満の値のときそのゼ
オライトは実質的に無酸度であることを示す。
、そしてＸはデカン以下の沸点を生成するための分別転
化である。）工ｎＫが約−６，８未満の値のときそのゼ
オライトは実質的に無酸度であることを示す。
好ましいアルカリ金属は、ナトリウムおよびカリウムで
ある。ゼオライト自体は極めて高いシリカ：アルミナモ
ル比だけで実質的（酸度がない、〔本質的にシリカから
構成されるゼオライト〕とは、塩基汚染なしに実質的に
酸度のないゼオライトの意味である。
ある。ゼオライト自体は極めて高いシリカ：アルミナモ
ル比だけで実質的（酸度がない、〔本質的にシリカから
構成されるゼオライト〕とは、塩基汚染なしに実質的に
酸度のないゼオライトの意味である。
本方法の反応条件には典型的に、大気圧から１０バール
の範囲の圧力および０．１〜１５の範囲の液空間速度（
ＬＨ８Ｖ ）が含゛まれる。所望ならば、触媒が汚れる
傾向を低減させるために供給・原料に水素な混合するこ
とができるが、水素を用いなくてもよい。この反応は４
８０ ’Ｏ以上の温度において行なわれる。驚ろくべき
ことに、本方法は比較的高温度、５１０℃以上そして約
５９５℃までの範囲において最も効率が良い。
の範囲の圧力および０．１〜１５の範囲の液空間速度（
ＬＨ８Ｖ ）が含゛まれる。所望ならば、触媒が汚れる
傾向を低減させるために供給・原料に水素な混合するこ
とができるが、水素を用いなくてもよい。この反応は４
８０ ’Ｏ以上の温度において行なわれる。驚ろくべき
ことに、本方法は比較的高温度、５１０℃以上そして約
５９５℃までの範囲において最も効率が良い。
ベンゼンの実質的の量とは、生成されるｏ５＋アロマチ
ツクスのベンゼン含量がＣ１１＋アロマチツクスより約
５０重量％以上、好ましくは約６０重量％以上、そして
最も好ましくは約７５ｍ１％以上を意味する。
ツクスのベンゼン含量がＣ１１＋アロマチツクスより約
５０重量％以上、好ましくは約６０重量％以上、そして
最も好ましくは約７５ｍ１％以上を意味する。
次の実施例によって本発明を説明する。別に指定のない
限りすべてのパーセントは重量基準で示“＝、３゜１．
６゜、６゜ｍａｎｉａ□１．．６゜供給原料１ 比重、’ＡＰ工 ７９窒素、ｐｐｍ
＜０．１硫黄 ｐｐｍ 、
（０，２容積、チパラフーイン
８３．５蒸留（Ｄ８６）Ｐ 開始１５１１８／１２６ １０／６０１２（／１６５ ５０ １４３７０／９
ｏ１５６／１７７ 供給原料２ 比重、 ’ＡＰ工 ７５窒素、ｐｐｍ
＜０．１硫黄 ９１１ｍ
＜０．０２容積、チパラフィン
７７．２蒸留（ＤＢ６）”Ｉ？ 開始１５１２０／、６６ １０／３ｏ１３６／１４７ ５０ １５７ ７０／９０１７０／１９８ ９５／Ｆ点 ２１６／２５４実施例１ 実質的に酸度のないゼオライトがベンゼンの生成に必要
なことを証明するために一連の実験を行なった。最初の
組の実験においては、米国特許第４，０６１，７２４号
に従ってゼオライトを製造し、そしてシリカ：アルミナ
のモル比が８９２：１のものを使用した。無機のマトリ
ックスは使用しなかった。次の条件で供給原料２′４を
使用した、ＬＨ８Ｖ＝１、水素なし、圧力６．４バール
（ｒ−ジ圧）、そして温度５３８℃であった。計算によ
って０．１６ ％のナトリウムが酸（アルきニウム）部
位を飽和させることを示している。
限りすべてのパーセントは重量基準で示“＝、３゜１．
６゜、６゜ｍａｎｉａ□１．．６゜供給原料１ 比重、’ＡＰ工 ７９窒素、ｐｐｍ
＜０．１硫黄 ｐｐｍ 、
（０，２容積、チパラフーイン
８３．５蒸留（Ｄ８６）Ｐ 開始１５１１８／１２６ １０／６０１２（／１６５ ５０ １４３７０／９
ｏ１５６／１７７ 供給原料２ 比重、 ’ＡＰ工 ７５窒素、ｐｐｍ
＜０．１硫黄 ９１１ｍ
＜０．０２容積、チパラフィン
７７．２蒸留（ＤＢ６）”Ｉ？ 開始１５１２０／、６６ １０／３ｏ１３６／１４７ ５０ １５７ ７０／９０１７０／１９８ ９５／Ｆ点 ２１６／２５４実施例１ 実質的に酸度のないゼオライトがベンゼンの生成に必要
なことを証明するために一連の実験を行なった。最初の
組の実験においては、米国特許第４，０６１，７２４号
に従ってゼオライトを製造し、そしてシリカ：アルミナ
のモル比が８９２：１のものを使用した。無機のマトリ
ックスは使用しなかった。次の条件で供給原料２′４を
使用した、ＬＨ８Ｖ＝１、水素なし、圧力６．４バール
（ｒ−ジ圧）、そして温度５３８℃であった。計算によ
って０．１６ ％のナトリウムが酸（アルきニウム）部
位を飽和させることを示している。
Ｎａ水準、膚０．０１７ ０．９９ ４．１２ｐｔ水
準、１ ０．３３ ０．３８ ０．
４４生成物 Ｃ５、供給原料のチ ３６．８８ ７９．６９
８５．５９アロマチツクス、０５のチ ９１．＜５
０ ６６．４３４２．５７これらのデータは、ナトリウ
ム水準が増加すると（ゼオライトの酸度が減少し中和さ
れるに伴い）Ｃ５留分の収量は増加し、実質的に０５＋
アロマチックス留分のベンゼン含量が増加することを示
している。
準、１ ０．３３ ０．３８ ０．
４４生成物 Ｃ５、供給原料のチ ３６．８８ ７９．６９
８５．５９アロマチツクス、０５のチ ９１．＜５
０ ６６．４３４２．５７これらのデータは、ナトリウ
ム水準が増加すると（ゼオライトの酸度が減少し中和さ
れるに伴い）Ｃ５留分の収量は増加し、実質的に０５＋
アロマチックス留分のベンゼン含量が増加することを示
している。
実験の二番目の組も酸のないゼオライトがベンゼン特異
性（ａｐｅｃｉｆｉｃｉｔｙ ）に及ぼす驚ろくべき効
果を示している。再び供給原料２を使用し、ＬＨ８Ｖ
＝ １、Ｈ２／１１ｏ＝１、圧力１．６５バール（デー
ジ圧）、そして温度は５３８℃で、ＺＳＭ −５のＸ−
線回折図を示し、かつシリカ：アルミナのモル比が１２
１：１（ＤおよびＢ）および米国特許第４．０６１，７
２４号に従って製造した（Ｆ、シリカ：アルミナモル比
９３８：１のもの）ゼオライトを用いて実験し、次の結
果を得た。
性（ａｐｅｃｉｆｉｃｉｔｙ ）に及ぼす驚ろくべき効
果を示している。再び供給原料２を使用し、ＬＨ８Ｖ
＝ １、Ｈ２／１１ｏ＝１、圧力１．６５バール（デー
ジ圧）、そして温度は５３８℃で、ＺＳＭ −５のＸ−
線回折図を示し、かつシリカ：アルミナのモル比が１２
１：１（ＤおよびＢ）および米国特許第４．０６１，７
２４号に従って製造した（Ｆ、シリカ：アルミナモル比
９３８：１のもの）ゼオライトを用いて実験し、次の結
果を得た。
Ｎａ水準１ ２．０３ ０．００
５ １．１４Ｐｔ 係 ０．４４
０．５４ ０．５６Ｒｅ ％ ０
．４２ ０．３７ ００１ 係 ０
．４９ ＜ ０．０５ ０生成物 ０５＋、供給原料のチ ら２．６７ ３７．５
４ ４８．５５アロマチツク、ス、０．のチ
８８．６３ ９２．０５ ９２．８２これらのデータ
もまた、本発明のベンゼン生成に対する有意な選択性を
証明している。
５ １．１４Ｐｔ 係 ０．４４
０．５４ ０．５６Ｒｅ ％ ０
．４２ ０．３７ ００１ 係 ０
．４９ ＜ ０．０５ ０生成物 ０５＋、供給原料のチ ら２．６７ ３７．５
４ ４８．５５アロマチツク、ス、０．のチ
８８．６３ ９２．０５ ９２．８２これらのデータ
もまた、本発明のベンゼン生成に対する有意な選択性を
証明している。
１９７８年２月１４日フラ〜二ｒン（ＩＰｌａｎｉｇｅ
ｎ ）に発行された米国特許第４，０７３，８６５号に
従い製造し、アルミニウム含量が９５０ ｐｐｍ （Ｗ
／ｗ）を有するゼオライトな用いアロマチツクス留分中
のベンゼンの選択的生成およびアルカリ金属の毒性の影
響を示すためＫさらに実験を行なった。この反応は、供
給原料２を用い、ＬＨ８Ｖ ＝ １ 、水素なし、圧力
６．３バール（）ｆ−ジ圧）そして温度５６８℃におい
て実施した。
ｎ ）に発行された米国特許第４，０７３，８６５号に
従い製造し、アルミニウム含量が９５０ ｐｐｍ （Ｗ
／ｗ）を有するゼオライトな用いアロマチツクス留分中
のベンゼンの選択的生成およびアルカリ金属の毒性の影
響を示すためＫさらに実験を行なった。この反応は、供
給原料２を用い、ＬＨ８Ｖ ＝ １ 、水素なし、圧力
６．３バール（）ｆ−ジ圧）そして温度５６８℃におい
て実施した。
ＮＩＩＬ ｔ４ ２．８２ ＜
０．００５Ｐｔ チ ０．４９
０．２４生成物 ０５、供給原料の１ ８３．５５ ４５
．６１アロマチツクス、Ｃ５の％ １５．４７
６５．４５ベンゼン、アロマチツクスの１ ６２．
４４ ７．９１Ｇの０５ 生成物のアロマチツク
ス留分は低いが、ベンゼン含量は高く、そして転化され
た供給原料基準でＧ（約８チ）はＨ（約２．５ ％ ）
より著しく多くベンゼン含量成した。
０．００５Ｐｔ チ ０．４９
０．２４生成物 ０５、供給原料の１ ８３．５５ ４５
．６１アロマチツクス、Ｃ５の％ １５．４７
６５．４５ベンゼン、アロマチツクスの１ ６２．
４４ ７．９１Ｇの０５ 生成物のアロマチツク
ス留分は低いが、ベンゼン含量は高く、そして転化され
た供給原料基準でＧ（約８チ）はＨ（約２．５ ％ ）
より著しく多くベンゼン含量成した。
実施例２
ベンゼンの選択性のみならずアロマチツクスの合理的収
量を得るために第■族金属の存在の必要性を示すために
実験を行なった。供給原料２を用い、ＬＨ８Ｖ ： １
、圧力６．５バール（ｒ−ジ圧）、水素なし、そして温
度５６８℃の条件で行なつ電工のゼオライトは、ＺＳＭ
−５のＸ線回折図を示した、またＪのゼオライトは、
米国特許 第４．０６１，７２４号に従って製造した。このゼオラ
イトは、無機マトリックと配合しなかった。
量を得るために第■族金属の存在の必要性を示すために
実験を行なった。供給原料２を用い、ＬＨ８Ｖ ： １
、圧力６．５バール（ｒ−ジ圧）、水素なし、そして温
度５６８℃の条件で行なつ電工のゼオライトは、ＺＳＭ
−５のＸ線回折図を示した、またＪのゼオライトは、
米国特許 第４．０６１，７２４号に従って製造した。このゼオラ
イトは、無機マトリックと配合しなかった。
８１０２ ： Ａ１ｇｏ３ ６７．４ ８
９２Ｎａ ％ １．０２
０．９９ｐｔ 係 ０
．０．．３８生成物 ０５＋、供給原料のチ ９５．６４
７９．６９アロマチツクス、０５０チ ５．
２４ ６６．４５これらのデータは、この場合は白金
であるが第■族の金属は、生成されるアロマチツクスの
高いベンゼン留分を得るためでなく、アロマチツクス留
分の実際的な量を得るためにも必要であることを示して
いる。
９２Ｎａ ％ １．０２
０．９９ｐｔ 係 ０
．０．．３８生成物 ０５＋、供給原料のチ ９５．６４
７９．６９アロマチツクス、０５０チ ５．
２４ ６６．４５これらのデータは、この場合は白金
であるが第■族の金属は、生成されるアロマチツクスの
高いベンゼン留分を得るためでなく、アロマチツクス留
分の実際的な量を得るためにも必要であることを示して
いる。
実施例６
前述の実施例は、広範囲のシリカ：アルミナモル比を有
するゼオライトを用いてベンゼンが高い収量において選
択的に生成さ、れうることを示すものである。この活性
を証明するためにいくつかの実験をさらに実、施した。
するゼオライトを用いてベンゼンが高い収量において選
択的に生成さ、れうることを示すものである。この活性
を証明するためにいくつかの実験をさらに実、施した。
この触媒には、米国特許第４．０６１，７２４号に従っ
て製造した、触媒りは、ＺＳＭ −５のＸ線回折図形を
示した。反応条件は、圧力１．６５バール（ゲージ圧）
、Ｈ２／ｌ１ｏ＝１、ＬＨ８Ｖ ＝ １そして温度は５
３８℃であった。
て製造した、触媒りは、ＺＳＭ −５のＸ線回折図形を
示した。反応条件は、圧力１．６５バール（ゲージ圧）
、Ｈ２／ｌ１ｏ＝１、ＬＨ８Ｖ ＝ １そして温度は５
３８℃であった。
供給原料 ＄１ −＃２触媒
Ｋ Ｌ シリカ：アルミナ ９５８ １２１Ｈａ ％
１．１４ ２．０３ｐｔ チ
０．３５ ０．４４Ｒｅ ｑ
Ａ ０．５４ ０−４２
０１ チ ０．７５
０．４９生成物 ０５＋、供給原料のチ ４７．４３ ５２
．６７アロマチツクス、０５＋のチ １００
８８．６３実施例４ 供給原料＃２を、米国特許第４．０６１，７２４号に従
って製造し、シリカ：アルミナモル比が９３８ ： １
で、白金（０，５６チ）とナトリウム（１，１４％）と
を誉むゼオライトで処理した。反応条件は、ＬＨＢＶ
＝ １ 、圧力１．６５パール（ゲージ圧）、 ／Ｈ８
−１そして温度５３８℃であった。
Ｋ Ｌ シリカ：アルミナ ９５８ １２１Ｈａ ％
１．１４ ２．０３ｐｔ チ
０．３５ ０．４４Ｒｅ ｑ
Ａ ０．５４ ０−４２
０１ チ ０．７５
０．４９生成物 ０５＋、供給原料のチ ４７．４３ ５２
．６７アロマチツクス、０５＋のチ １００
８８．６３実施例４ 供給原料＃２を、米国特許第４．０６１，７２４号に従
って製造し、シリカ：アルミナモル比が９３８ ： １
で、白金（０，５６チ）とナトリウム（１，１４％）と
を誉むゼオライトで処理した。反応条件は、ＬＨＢＶ
＝ １ 、圧力１．６５パール（ゲージ圧）、 ／Ｈ８
−１そして温度５３８℃であった。
生成物は、実験の初・めと終りで比較した。
実験の初め 実験の終り
（１時間＊） （２０時間後）
Ｃ５、供給原・料のチ ５７．６３ ８０．
４８アロマチツクス、０５ のチ ８７．３０
５７，７８ベンゼン、アロマチックスの％ ８５・２
７５・２供給原料の％ ４２．８６ ３５．８
９Ｃフ ァロマチツクス、゛供給原料の１ ７．４５
１１．６０る、すなわち、触媒が汚損されるに伴い０
５＋の収量は増加し、ベンゼンは０５ アロマチツク
スの主要成分として残り、ベンゼンが主要生成物として
留まり、そして非ベンゼンアロマチツクスは生成物の少
量成分となる。分解活性に望ましくない部位（ｓｔｔ、
ｅ ）はベンゼン合成部位より速かに汚損された。
４８アロマチツクス、０５ のチ ８７．３０
５７，７８ベンゼン、アロマチックスの％ ８５・２
７５・２供給原料の％ ４２．８６ ３５．８
９Ｃフ ァロマチツクス、゛供給原料の１ ７．４５
１１．６０る、すなわち、触媒が汚損されるに伴い０
５＋の収量は増加し、ベンゼンは０５ アロマチツク
スの主要成分として残り、ベンゼンが主要生成物として
留まり、そして非ベンゼンアロマチツクスは生成物の少
量成分となる。分解活性に望ましくない部位（ｓｔｔ、
ｅ ）はベンゼン合成部位より速かに汚損された。
実施例５
通常の改質方法がこれＫよって進行する脱水素環化機構
に基づけば、ｎ−ヘゾタン供給原料は、主要量がトルエ
ンでこれに僅かな量のベンゼンその他のアロマチツクス
を伴う生成物が得られる筈である。ｎ−へブタン供給原
料および白金、ナトリウムＺＳＭ −５ゼオライトを用
い、そしてＬＨ８Ｖ＝１、圧力１，６５パール（ｒ−ジ
圧）、 ２／＝１そして温度５６８℃で一つの実験を行
なった。こ ゛の実験の初めと終りの→−夕から
、ｎ−へブタンから有意の量のベンゼンが生成されるこ
とを示す。
に基づけば、ｎ−ヘゾタン供給原料は、主要量がトルエ
ンでこれに僅かな量のベンゼンその他のアロマチツクス
を伴う生成物が得られる筈である。ｎ−へブタン供給原
料および白金、ナトリウムＺＳＭ −５ゼオライトを用
い、そしてＬＨ８Ｖ＝１、圧力１，６５パール（ｒ−ジ
圧）、 ２／＝１そして温度５６８℃で一つの実験を行
なった。こ ゛の実験の初めと終りの→−夕から
、ｎ−へブタンから有意の量のベンゼンが生成されるこ
とを示す。
Ｃ５、供給原料の％ ５８．９８ ６９．２
６アロマチツクス、Ｃ５の優 ９４．８７
８４．３２ベンゼン、供給原料のチ ３９．４０
２１．９９０７１アロマチツクス、供給原料の４
１６．５６ ３６．４１実施例６ 供給原料＃２を用い、そしてＺ８Ｍ −５０Ｘｍ回折図
形を示すゼオライトを使用して実験を行なった。アルカ
リ金属はナトリウム（Ｍ表示）、そしてカリウム（Ｎ表
示）であった。反応条件は、圧力６．６パール（ｒ−ジ
圧）、水素なし、Ｉ、Ｈ８Ｖ＝１そして温度は５３８℃
であった。
６アロマチツクス、Ｃ５の優 ９４．８７
８４．３２ベンゼン、供給原料のチ ３９．４０
２１．９９０７１アロマチツクス、供給原料の４
１６．５６ ３６．４１実施例６ 供給原料＃２を用い、そしてＺ８Ｍ −５０Ｘｍ回折図
形を示すゼオライトを使用して実験を行なった。アルカ
リ金属はナトリウム（Ｍ表示）、そしてカリウム（Ｎ表
示）であった。反応条件は、圧力６．６パール（ｒ−ジ
圧）、水素なし、Ｉ、Ｈ８Ｖ＝１そして温度は５３８℃
であった。
触媒 Ｍ Ｎ
カチオン水準シチ ０．９９ １．４
６ｐｔ 、 ％ ０．３８
０．３４０５、供給原料のチ ７９．６
９ ６８．５９アロマチツクス、Ｃ５のチ ６
６．４５ ′ ４０．０８ベンゼン、アロマチツクス
の１ ６５．４５ ７６．６７ツクス留分が、そ
の酸度を異ったアルカリ金属によって中和したゼオライ
トから製造できることを示している。 ゛ 実施例７ 供給原料＃１、および、米国特許第４．０６１，７２４
号に従って製造したゼオライトを用い、０１〜０４ガス
の含量に及ぼすハライドの効果を示すために実験を行な
った。この触媒は結合させなかった（ ｕｎｂｏｕｎｄ
）。
６ｐｔ 、 ％ ０．３８
０．３４０５、供給原料のチ ７９．６
９ ６８．５９アロマチツクス、Ｃ５のチ ６
６．４５ ′ ４０．０８ベンゼン、アロマチツクス
の１ ６５．４５ ７６．６７ツクス留分が、そ
の酸度を異ったアルカリ金属によって中和したゼオライ
トから製造できることを示している。 ゛ 実施例７ 供給原料＃１、および、米国特許第４．０６１，７２４
号に従って製造したゼオライトを用い、０１〜０４ガス
の含量に及ぼすハライドの効果を示すために実験を行な
った。この触媒は結合させなかった（ ｕｎｂｏｕｎｄ
）。
触媒 ｏ ｐ
０１、チ ０．７５ ０
Ｐｔ、チ ０．３５ ０．４８Ｒｅ、％
０．５４ ０．７ＯＮａ、 ＄ １．
１４ １．１４生成物収量 ０５ 、憾 ４７．４３ ７０．１
８アロマチツクス、Ｃ５＋の％ １００
５２．２２ベンゼン、Ｃ５＋アロマチツクスのチ
８７．７６ ７７．１０メタン、供給原料のｗｔ係
５５．６２ １１．９８ｏ２０ ４．９７ ｏ３０５．３５ 代理人 浅 村 皓 外４名
０．５４ ０．７ＯＮａ、 ＄ １．
１４ １．１４生成物収量 ０５ 、憾 ４７．４３ ７０．１
８アロマチツクス、Ｃ５＋の％ １００
５２．２２ベンゼン、Ｃ５＋アロマチツクスのチ
８７．７６ ７７．１０メタン、供給原料のｗｔ係
５５．６２ １１．９８ｏ２０ ４．９７ ｏ３０５．３５ 代理人 浅 村 皓 外４名
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） 直鎖および僅かに枝分れした炭化水素から実
質的なベンゼン含量を有する生成物を選択的に製造する
方法において、 （ａ） 直鎖および僅かに枝分れした炭化水素を含み
約、４０℃以上そして約２０′０℃未満の沸点範囲を有
する炭化水素質供給原料を、中間細孔径のゼオライトお
よび第■族金属化合物を含み、そして該ゼオライトが実
質的捉無酸度のものである転化触媒と接触させ、そして
、ｆｂ） ベンゼンを含有する流出液を回収すること
を特徴とする前記方法。 （２） 中間細孔径のゼオライトが、約５〜約６．５
オングストロームの範囲内の細孔口径を有する前記第１
項に記載の大法。 （３） 該ゼオライトが、ＺＥ３Ｍ −５、ＺＳＭ
−１１およびシリカライトから選ばれる前記第１項に記
載の方法。 （４）該ゼオライトが、実質的に無酸度であるための十
分な量のアルカリ金属化合物を含有する前記第１項に記
載の方法。 （５）該ゼオライトが、モル基準で該ゼオライトの酸部
位の約１００チまたはそれより多いアルカリ金属含量を
有する前記第４項に記載の方法。 （６）該アルカリ金属が、カリウムおよびナトリウムか
ら選ばれる前記第５項に記載の方法。 （７）該ゼオライトが、本質的にシリカから成る前記第
１項に記載の方法。 （８）該第■族金属が、白金である前記第１項に記載の
方法。 （９）該供給原料が、約６０℃以上そして約１２０℃以
下の沸点範囲を有する前記第１項に記載の方法。 （ＩＧ 該供給原料が、本質的に炭素原子６〜８個を
有する炭化水素から成る前記第９項に記載の方法。 ａυ 該接触が、約４８０℃以上の温度において起こる
前記第１項に記載の方法。 α２ 該接触が、約５１０℃以上の温度において起こる
前記第１１項に記載の方法。 α尋 該転化触媒が、さらにハライド成分を含む前記第
１項に記載の方法。 （１４） ＩＪホーマー流出液の品質向上方法におい
て、（ａｌ リホーマ−供給原料を改質してリホーマ
−流出液を生成させ、そして、 （ｂ） 該リホーマ−流出液を、中間細孔径のゼオラ
イトおよび第■族金属化合物を含み、そして該ゼオライ
トが実質的に無酸度のものである転化触媒と接触させる
ことによって、ベンゼン濃度が増加して品質が向上した
改質油を生成させる ことを特徴とする前記方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57101949A JPS58219130A (ja) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | ベンゼンの合成法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57101949A JPS58219130A (ja) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | ベンゼンの合成法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58219130A true JPS58219130A (ja) | 1983-12-20 |
| JPH0339048B2 JPH0339048B2 (ja) | 1991-06-12 |
Family
ID=14314140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57101949A Granted JPS58219130A (ja) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | ベンゼンの合成法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58219130A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016526591A (ja) * | 2013-07-02 | 2016-09-05 | サウディ ベーシック インダストリーズ コーポレイション | 水蒸気分解ユニットにおいて炭化水素原料を分解する方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5016788A (ja) * | 1973-06-15 | 1975-02-21 | ||
| JPS54477A (en) * | 1977-06-02 | 1979-01-05 | Mitsubishi Electric Corp | Switching circuit for lighting apparatus |
| JPS5424835A (en) * | 1977-07-25 | 1979-02-24 | Mobil Oil | Inversion method of olefinic naphtha |
| JPS5452699A (en) * | 1977-08-01 | 1979-04-25 | Mobil Oil | Zeolite zsmm11*its manufacture and contact conversion method of using it |
-
1982
- 1982-06-14 JP JP57101949A patent/JPS58219130A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5016788A (ja) * | 1973-06-15 | 1975-02-21 | ||
| JPS54477A (en) * | 1977-06-02 | 1979-01-05 | Mitsubishi Electric Corp | Switching circuit for lighting apparatus |
| JPS5424835A (en) * | 1977-07-25 | 1979-02-24 | Mobil Oil | Inversion method of olefinic naphtha |
| JPS5452699A (en) * | 1977-08-01 | 1979-04-25 | Mobil Oil | Zeolite zsmm11*its manufacture and contact conversion method of using it |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016526591A (ja) * | 2013-07-02 | 2016-09-05 | サウディ ベーシック インダストリーズ コーポレイション | 水蒸気分解ユニットにおいて炭化水素原料を分解する方法 |
| US10526553B2 (en) | 2013-07-02 | 2020-01-07 | Saudi Basic Industries Corporation | Method for cracking a hydrocarbon feedstock in a steam cracker unit |
| US10822558B2 (en) | 2013-07-02 | 2020-11-03 | Saudi Basic Industries Corporation | Method for cracking a hydrocarbon feedstock in a steam cracker unit |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0339048B2 (ja) | 1991-06-12 |
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