JPS58216794A - 有機性汚水の処理法 - Google Patents
有機性汚水の処理法Info
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- JPS58216794A JPS58216794A JP57101189A JP10118982A JPS58216794A JP S58216794 A JPS58216794 A JP S58216794A JP 57101189 A JP57101189 A JP 57101189A JP 10118982 A JP10118982 A JP 10118982A JP S58216794 A JPS58216794 A JP S58216794A
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- sewage
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- air
- nitrification
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- Granted
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は有機性汚水の処理方法に関し、詳細には栄養種
類を含む有機性汚水を効果的に分解処理し得る様な有機
性汚水の処理方法に関するものである。 − 有機性汚水に含まれる有機物（ＢＯＤ源）や浮遊物質等
は、散水鑓床法、活性汚泥法等の一連の生物学的好気性
処理によって分解更には沖去され、処理水は河川、湖沼
、海等に放流される。一方、最近有機性汚水中に含まれ
る栄養塩類（Ｎ、Ｐ等の塩類）に起因して発生する微生
物の異常繁殖（例えば赤潮等）が社会問題となっている
が、前述の生物学的処理方法ではこれらの塩類を十分に
分解除去するととができなｈｏそこで、これら栄養塩類
を多く含む有機性汚水の処理に適した方法の開発が検討
された結果、硝化及び脱窒を含む一連の処理方法が提案
されるに至った。
類を含む有機性汚水を効果的に分解処理し得る様な有機
性汚水の処理方法に関するものである。 − 有機性汚水に含まれる有機物（ＢＯＤ源）や浮遊物質等
は、散水鑓床法、活性汚泥法等の一連の生物学的好気性
処理によって分解更には沖去され、処理水は河川、湖沼
、海等に放流される。一方、最近有機性汚水中に含まれ
る栄養塩類（Ｎ、Ｐ等の塩類）に起因して発生する微生
物の異常繁殖（例えば赤潮等）が社会問題となっている
が、前述の生物学的処理方法ではこれらの塩類を十分に
分解除去するととができなｈｏそこで、これら栄養塩類
を多く含む有機性汚水の処理に適した方法の開発が検討
された結果、硝化及び脱窒を含む一連の処理方法が提案
されるに至った。
第１図は上記処理方法の基本的な処理プロセスを示すフ
田−出であシ、口中１は有機性汚水、２は硝化工程、８
は汚水、４は脱室工程、５は水素供与体を夫々示してい
る。そして当該処理に当っては、まず栄養ｉｊ！類を含
む有機性汚水ｌを、必要によシ前処理に付したのち硝化
工ＭＡ２に導入し、好気性雰囲梵を形成すると共に、硝
化菌を含む活性汚泥６を投入して下記反応式（１）、（
２）で示される硝化反応を行ない、ＮＨ４７ＮをＮ０２
−Ｎ若しくはＮＯ３−Ｎ４酸化する。
田−出であシ、口中１は有機性汚水、２は硝化工程、８
は汚水、４は脱室工程、５は水素供与体を夫々示してい
る。そして当該処理に当っては、まず栄養ｉｊ！類を含
む有機性汚水ｌを、必要によシ前処理に付したのち硝化
工ＭＡ２に導入し、好気性雰囲梵を形成すると共に、硝
化菌を含む活性汚泥６を投入して下記反応式（１）、（
２）で示される硝化反応を行ない、ＮＨ４７ＮをＮ０２
−Ｎ若しくはＮＯ３−Ｎ４酸化する。
１Ｍ硝酸型）
Ｎ）１４＋ ＋ １１ｏ２−＋ＮＯ２−＋Ｈ９０＋２Ｈ
＋ 町・１１）（硝酸型） ＮＨ４＋ ＋２０２−＋ＮＯ３−＋Ｈ２０＋２Ｈ＋
−・・−１２１次いで硝化工程２から排出されたＮ０２
−Ｎ若しくはＮ０３−Ｎを含む汚水８を脱窒工程４に導
入し、水素供与体６及び脱窒菌を含む活性汚泥７を接触
させることによって、下記反応式［３１，１４１で示さ
れる脱窒反応を行い、Ｎ０２−Ｎ若しくはＮ０３−Ｎを
Ｎ２ガス迄還元分解し、処理水は糸外へ放流する。同水
素供与体５としては例えばＣＨ３０Ｈ等か用いられる。
＋ 町・１１）（硝酸型） ＮＨ４＋ ＋２０２−＋ＮＯ３−＋Ｈ２０＋２Ｈ＋
−・・−１２１次いで硝化工程２から排出されたＮ０２
−Ｎ若しくはＮ０３−Ｎを含む汚水８を脱窒工程４に導
入し、水素供与体６及び脱窒菌を含む活性汚泥７を接触
させることによって、下記反応式［３１，１４１で示さ
れる脱窒反応を行い、Ｎ０２−Ｎ若しくはＮ０３−Ｎを
Ｎ２ガス迄還元分解し、処理水は糸外へ放流する。同水
素供与体５としては例えばＣＨ３０Ｈ等か用いられる。
（亜硝酸型）
１ １１ １
Ｎ０２−、＋ＴＣ１１３０Ｈ−＋ＴＮ２＋−、Ｃ０２＋
７．Ｎ２０＋ＯＨ−４３１（硝酸型） ７ Ｎ Ｏ３−＋ ＣＩｆ３０１ｆ→ ’Ｎ ２ ＋、Ｃ
０２＋ ６ Ｈ２ｏ−）０）ｒ？Ｉイ４）２ 硝化−脱窒方式の右欄性汚水処理方法の概略は上記の通
シであるが、最近では脱窒工程４における水素供与体の
使用線を刷滅する為Ｋ、硝化工程２の前工程として、も
う１つの脱室工程を設け、Ｎ０２−Ｎ若しくはＮ０３−
Ｎを含む汚水８を該脱窒工程に返送すると共に、還元反
応用の水嵩源として有機排汚水（原水）ｌに含まれるＢ
ＯＤ成分を利用して、下記反応式（５）、１６１に示す
様な生物還元反応を行なわせる方法吃提案されている（
特開昭５０−１１８０４７、特開昭５７−８７１５４尋
参照）。
７．Ｎ２０＋ＯＨ−４３１（硝酸型） ７ Ｎ Ｏ３−＋ ＣＩｆ３０１ｆ→ ’Ｎ ２ ＋、Ｃ
０２＋ ６ Ｈ２ｏ−）０）ｒ？Ｉイ４）２ 硝化−脱窒方式の右欄性汚水処理方法の概略は上記の通
シであるが、最近では脱窒工程４における水素供与体の
使用線を刷滅する為Ｋ、硝化工程２の前工程として、も
う１つの脱室工程を設け、Ｎ０２−Ｎ若しくはＮ０３−
Ｎを含む汚水８を該脱窒工程に返送すると共に、還元反
応用の水嵩源として有機排汚水（原水）ｌに含まれるＢ
ＯＤ成分を利用して、下記反応式（５）、１６１に示す
様な生物還元反応を行なわせる方法吃提案されている（
特開昭５０−１１８０４７、特開昭５７−８７１５４尋
参照）。
（亜硝酸型）
２ＮＯ２−＋６（Ｈ）＋Ｎ２ ＋２１（２０＋２０Ｈ−
・−・−・−＋６１（硝酸型） ２ＮＯ３＋１０（Ｈ）、−＋Ｎ２ ＋４Ｈ２０＋２０Ｈ
−・−・−（６１ところが上記の様な硝化−脱窒式有機
性汚水の処理方法においては、硝化菌と脱１１１Ｍの生
活条件が異なる為、硝化工程と脱窒工程を夫々独立の反
応槽で行う必要があシ、両反応槽を結ぶ管路糸を含めた
設備がｆＪｉ雑となシ、しかも運転条件のコントロール
がｆｆ４雑になるという欠点があった。こうした事情に
対処する為、硝化菌と脱窒菌を１つの槽内で夫々不都合
なく活動させることができる様なシステム（以下同時硝
化−説ｆｊｌｖステムという）が提案されている。
・−・−・−＋６１（硝酸型） ２ＮＯ３＋１０（Ｈ）、−＋Ｎ２ ＋４Ｈ２０＋２０Ｈ
−・−・−（６１ところが上記の様な硝化−脱窒式有機
性汚水の処理方法においては、硝化菌と脱１１１Ｍの生
活条件が異なる為、硝化工程と脱窒工程を夫々独立の反
応槽で行う必要があシ、両反応槽を結ぶ管路糸を含めた
設備がｆＪｉ雑となシ、しかも運転条件のコントロール
がｆｆ４雑になるという欠点があった。こうした事情に
対処する為、硝化菌と脱窒菌を１つの槽内で夫々不都合
なく活動させることができる様なシステム（以下同時硝
化−説ｆｊｌｖステムという）が提案されている。
即ち該システムは、循環式＠電槽を反応槽として利用す
るものであって、反応槽に有機性汚水並びに硝化菌や脱
窒菌を含む活性汚泥を投入すると共に、下降流路内の投
入汚水に空気を吹込みながら汚水を同流路内で降下させ
、反応槽底部で上昇流路ＫＵターンさせるものである。
るものであって、反応槽に有機性汚水並びに硝化菌や脱
窒菌を含む活性汚泥を投入すると共に、下降流路内の投
入汚水に空気を吹込みながら汚水を同流路内で降下させ
、反応槽底部で上昇流路ＫＵターンさせるものである。
その為、汚水は反応槽内で強制的に曝気及び攪拌を受け
Ｌことにな）、硝化反応及び脱窒反応を一貫して効率良
（行なうことができる。
Ｌことにな）、硝化反応及び脱窒反応を一貫して効率良
（行なうことができる。
ところで同時硝化−脱室システムは、硝化反応（好気性
反応）と脱室反応Ｃ１ＩＩＩＩｇＬ性反応）を同時に行
なわせるものであるから、槽内汚水のＤｏ濃゛ 度を
好適な範囲（０，２〜１．１■／／）内に制御する必要
があυ、従来は処理槽内汚水のＤＯ濃度をＤＯセンサー
で測定し、該測定値に応じて処理槽内への空気吹込址を
調整させることによって、（資）濃度の制御を行なって
いた。
反応）と脱室反応Ｃ１ＩＩＩＩｇＬ性反応）を同時に行
なわせるものであるから、槽内汚水のＤｏ濃゛ 度を
好適な範囲（０，２〜１．１■／／）内に制御する必要
があυ、従来は処理槽内汚水のＤＯ濃度をＤＯセンサー
で測定し、該測定値に応じて処理槽内への空気吹込址を
調整させることによって、（資）濃度の制御を行なって
いた。
しかるに上記ＤＯａＩＪＪｔの最適範囲は狭く且つ低濃
度域にあるため、高性給のＤＯセンサーを用いた場合で
も測定Ｎ＃度を十分に高めることができず、反応制御が
不安定且つ不正確となってシステムの汚水処理能力を低
下させてい九。又処理槽内におけるＤｏ濃度にはばらつ
きがあるが、ＩＪＯセンサーによる測定は槽内汚水の一
部分のみをとって行なうものであるから濃度分布が存在
することを考えれば正確な制御が保障できるとはいえず
、この点からも反応制御が不安定になシ易かった。
度域にあるため、高性給のＤＯセンサーを用いた場合で
も測定Ｎ＃度を十分に高めることができず、反応制御が
不安定且つ不正確となってシステムの汚水処理能力を低
下させてい九。又処理槽内におけるＤｏ濃度にはばらつ
きがあるが、ＩＪＯセンサーによる測定は槽内汚水の一
部分のみをとって行なうものであるから濃度分布が存在
することを考えれば正確な制御が保障できるとはいえず
、この点からも反応制御が不安定になシ易かった。
そこで本発明者尋は上記欠点を解消すべ（制御手段につ
いて研究を行なったところ、第２図に示す様な傾向があ
ることを知った。即ち第２図は同時硝化−脱窒システム
における汚水中のＮＨ４−Ｎｔｊｌｋ度及びＮ０ｘ−Ｎ
濃度と排ガス中の０２濃度の関係を調べた実験グラフで
、ＮＨ４−Ｎ濃度１１は排ガスｏ４度が高くなるにつれ
て低下（硝化反応が活発に進行）Ｌ、Ｎ０ｘ−Ｎ／展度
１２は反対に排ガスｏ２５度が高（なるにつれて増加（
脱窒反応が停滞）を示している。即ち０２濃度が高すぎ
ると嫌気性反応である脱窒反応が阻害され、０２濃度が
低すぎると好気性反応である硝化反応が十分に進行しな
い。そして排ガス中の０２濃度をライン！！３（破線）
で示す範囲（０２／Ｊ１度７〜１８優）内に調整してや
れば両者の反応を共に効率良（進行させることができる
という知見を得るに至つ九。向上記０２１度を７〜１８
参に制御することは、従来法においてＤＯ濃度を０．２
〜１．１１ｖ／ｌに制御することに相当すると思われる
。
いて研究を行なったところ、第２図に示す様な傾向があ
ることを知った。即ち第２図は同時硝化−脱窒システム
における汚水中のＮＨ４−Ｎｔｊｌｋ度及びＮ０ｘ−Ｎ
濃度と排ガス中の０２濃度の関係を調べた実験グラフで
、ＮＨ４−Ｎ濃度１１は排ガスｏ４度が高くなるにつれ
て低下（硝化反応が活発に進行）Ｌ、Ｎ０ｘ−Ｎ／展度
１２は反対に排ガスｏ２５度が高（なるにつれて増加（
脱窒反応が停滞）を示している。即ち０２濃度が高すぎ
ると嫌気性反応である脱窒反応が阻害され、０２濃度が
低すぎると好気性反応である硝化反応が十分に進行しな
い。そして排ガス中の０２濃度をライン！！３（破線）
で示す範囲（０２／Ｊ１度７〜１８優）内に調整してや
れば両者の反応を共に効率良（進行させることができる
という知見を得るに至つ九。向上記０２１度を７〜１８
参に制御することは、従来法においてＤＯ濃度を０．２
〜１．１１ｖ／ｌに制御することに相当すると思われる
。
本発明はかかる知見を基に完成されたものであって、そ
の目的は簡単な構成及び機構からなる安価な装置によっ
て賃走した反応制御を行うことができる有機性汚水処理
法を提供しようとするものである。
の目的は簡単な構成及び機構からなる安価な装置によっ
て賃走した反応制御を行うことができる有機性汚水処理
法を提供しようとするものである。
しかして上記目的を達成した本発明の有機性汚水処理法
とは、下降流路と上昇流路が底部において連通している
比較的深い処理槽にＮＨ４−Ｎを多（含む有機性汚水と
活性汚泥を投入し、これらをポンプによって空気と共に
下降流路へ強制的に送シ込み、次いで下降流路から上昇
流路へ循環させ、上昇した処瑯液の一部をポンプによっ
て再び下降流路へ循環させることによって、前記有機性
汚水を生物学的に硝化脱窒する方法において、上記処３
！１槽からの排ガス通路に０２七ンサーを配置して排ガ
ス中の０２１１１に度を測定し、該０２濃度が７〜１８
重績俤になる様に前記空気の供給量を制御する点に要旨
がある。
とは、下降流路と上昇流路が底部において連通している
比較的深い処理槽にＮＨ４−Ｎを多（含む有機性汚水と
活性汚泥を投入し、これらをポンプによって空気と共に
下降流路へ強制的に送シ込み、次いで下降流路から上昇
流路へ循環させ、上昇した処瑯液の一部をポンプによっ
て再び下降流路へ循環させることによって、前記有機性
汚水を生物学的に硝化脱窒する方法において、上記処３
！１槽からの排ガス通路に０２七ンサーを配置して排ガ
ス中の０２１１１に度を測定し、該０２濃度が７〜１８
重績俤になる様に前記空気の供給量を制御する点に要旨
がある。
即ち本発明では、同時硝化−脱窒νステムにおける処理
槽内の汚水を、硝化反応と脱窒反応が共に活発に進行し
得る様な軟態に維持することＫよって処理効率を高めよ
うとするものであって、この様な軟部は本質的には汚水
中のＤｏ濃度を好適に制御することによって達成される
はずである。
槽内の汚水を、硝化反応と脱窒反応が共に活発に進行し
得る様な軟態に維持することＫよって処理効率を高めよ
うとするものであって、この様な軟部は本質的には汚水
中のＤｏ濃度を好適に制御することによって達成される
はずである。
しかしながら前述の様にＤｏ／７４度の制御には技術的
に困難な点があるので、それに代る側御因子として排ガ
ス中の９２濃度をとり上げ、鋭意研究の結果本発明に想
到したものである。
に困難な点があるので、それに代る側御因子として排ガ
ス中の９２濃度をとり上げ、鋭意研究の結果本発明に想
到したものである。
即ち処理槽から排出される排ガスの成分は、硝化反応及
び脱窒反応によって生成した反応ガス並びに未反応空気
から構成されるが、反応ガス中には０２は含まれていな
いので排ガス中の０２総酋は空気中の未反応０２総量と
等しくなる。従って排ガス中の０２濃度が分かれば処理
槽内の反応進行状況を知ることができると考えられた。
び脱窒反応によって生成した反応ガス並びに未反応空気
から構成されるが、反応ガス中には０２は含まれていな
いので排ガス中の０２総酋は空気中の未反応０２総量と
等しくなる。従って排ガス中の０２濃度が分かれば処理
槽内の反応進行状況を知ることができると考えられた。
本発明はこの様な賭想を更に発展させ利用したものであ
ときには、汚水中のＮＨ４−Ｎ濃度は高いが、硝化反応
が進行するにつれて０２消費Ｊが増大し、０２が消賛さ
れるＫつれて、汚水中のＤｏｍｇｒは低下してくる。一
方角水中のＮＨ４−Ｎｆｉ度が低く従ってＮｏＸ−Ｎ濃
度が高いときは（］２消費敞自体が小さいのでＤ Ｏ纒
度は上昇し、排ガス中の０２頭度も高まる。他方同時硝
化−脱窒システムでは硝化反応と脱窒反応を並行に進行
させる必要があるので上記の様に排ガス中の０２／１度
を低い側あるいは高い側の一方に片寄らせて固定するわ
けにいかない、、 Ｆｉ＋１ち０２濃度が低いときには
空気吹込曾を増大し、未反応のＮ ）Ｉ ４− Ｎを硝
化させる必要があシ、反対に０２頭度が品いときＫは空
電吹込量を減らし、濃度が舅大しているＮ０２−Ｎを脱
窒させる必要がある。従って、前述の硝化反応と脱窒反
応を共に効率良く進行させ、汚水中のＮＨ４−Ｎを、Ｎ
０Ｘ−Ｎを経てＮ２ガスとして無害化する為には、排ガ
ス中の０２ 濃度−１ｒＥｆＭ ２ ｍのライン１３で
示される範囲に維持される様に空電吹込量をｉｍｕすれ
ばよいことになる。
ときには、汚水中のＮＨ４−Ｎ濃度は高いが、硝化反応
が進行するにつれて０２消費Ｊが増大し、０２が消賛さ
れるＫつれて、汚水中のＤｏｍｇｒは低下してくる。一
方角水中のＮＨ４−Ｎｆｉ度が低く従ってＮｏＸ−Ｎ濃
度が高いときは（］２消費敞自体が小さいのでＤ Ｏ纒
度は上昇し、排ガス中の０２頭度も高まる。他方同時硝
化−脱窒システムでは硝化反応と脱窒反応を並行に進行
させる必要があるので上記の様に排ガス中の０２／１度
を低い側あるいは高い側の一方に片寄らせて固定するわ
けにいかない、、 Ｆｉ＋１ち０２濃度が低いときには
空気吹込曾を増大し、未反応のＮ ）Ｉ ４− Ｎを硝
化させる必要があシ、反対に０２頭度が品いときＫは空
電吹込量を減らし、濃度が舅大しているＮ０２−Ｎを脱
窒させる必要がある。従って、前述の硝化反応と脱窒反
応を共に効率良く進行させ、汚水中のＮＨ４−Ｎを、Ｎ
０Ｘ−Ｎを経てＮ２ガスとして無害化する為には、排ガ
ス中の０２ 濃度−１ｒＥｆＭ ２ ｍのライン１３で
示される範囲に維持される様に空電吹込量をｉｍｕすれ
ばよいことになる。
以下実施例図面に沿って本発明を説明するが、該実施例
は本発明を制限する性質のものではな（、前・復配の趣
旨に徴して適宜設計変更を加えること等は全て本発明の
技術的範囲に含まれる。
は本発明を制限する性質のものではな（、前・復配の趣
旨に徴して適宜設計変更を加えること等は全て本発明の
技術的範囲に含まれる。
第８図は本発明方法を適用した同時硝化−脱窒処ｍｖス
テムの概略説明図で、６は処理槽、９は反応槽、１９は
貯槽を夫々示す。即ち処理槽６は、地盤面ＧＬから例え
ば１０１ｎ程度の深さに到達する２重構造のＵチューブ
７を主要部とする反応槽９と、貯槽１９からなり、両者
は隔壁１８で仕切られてｈる。セしてＵチューブ７は、
下降流路となる内管７ａと上昇流路となる外管７ｂが底
部において連通して構成されている。又処理槽６の天井
部には、排ガス流路１１に連通したガス排出口１０が設
けられ、更に排ガス流路１１には、後述する空電送給制
御弁１７と電気的に接続された０２ａ度測定装置１２が
設けられている。１一方処坤４ｖ６の外側にはポンプ８
がｆ！置され、該ポンプ８の吸入側は貯槽１９の底部に
接続されると共Ｋ、排出側は管路１８を介して内’ｉ！
ｉ７ａに連絡されておシ、史に管路１８の適所にはプロ
ワ１４に接続した送気Ｉ＃ｔ１５が挿設されると共に、
送！’＃１５には前述の空気送給制御弁１７が介設され
て、空気の吹込曾を調整し得る様に構成されている。尚
１６は貯留沈ｆＩ！Ｉ槽で、処理槽６をオーバーフロー
した処理水を受入れて汚泥と上澄水に分離し夫々を排出
する機能を備えている。
テムの概略説明図で、６は処理槽、９は反応槽、１９は
貯槽を夫々示す。即ち処理槽６は、地盤面ＧＬから例え
ば１０１ｎ程度の深さに到達する２重構造のＵチューブ
７を主要部とする反応槽９と、貯槽１９からなり、両者
は隔壁１８で仕切られてｈる。セしてＵチューブ７は、
下降流路となる内管７ａと上昇流路となる外管７ｂが底
部において連通して構成されている。又処理槽６の天井
部には、排ガス流路１１に連通したガス排出口１０が設
けられ、更に排ガス流路１１には、後述する空電送給制
御弁１７と電気的に接続された０２ａ度測定装置１２が
設けられている。１一方処坤４ｖ６の外側にはポンプ８
がｆ！置され、該ポンプ８の吸入側は貯槽１９の底部に
接続されると共Ｋ、排出側は管路１８を介して内’ｉ！
ｉ７ａに連絡されておシ、史に管路１８の適所にはプロ
ワ１４に接続した送気Ｉ＃ｔ１５が挿設されると共に、
送！’＃１５には前述の空気送給制御弁１７が介設され
て、空気の吹込曾を調整し得る様に構成されている。尚
１６は貯留沈ｆＩ！Ｉ槽で、処理槽６をオーバーフロー
した処理水を受入れて汚泥と上澄水に分離し夫々を排出
する機能を備えている。
以上の様に構成される処ｆ！ＩＶステムにおいては、ま
ず始めに処理槽ｌ内に有機性汚水Ｌ１及び硝化薗と脱窒
菌を含む活性汚泥Ｍを夫々適当量注入する。次いでポン
プ８＆びプロワ１４を作動させ、貯槽１９から吸込まれ
内１＃７ａに向う汚水等に対し、送電管１５がら空気を
混入させる３、そして気泡を含んだ汚水尋は内ｔ７ａを
下降した後、内管７ａの底部でＵターンし、外管７ｂ流
路へ流入し上昇する。この過程で汚水等は硝化反応及び
脱窒反応を受け、含有栄養塩類が分解する。上昇漬路を
昇った汚水は、反応槽９から隔壁１８を越して貯槽１９
へ流入し、再びポンプ８に吸引されて前記の工程を循環
するが、この循環を繰シ返すうちに汚水はより完全に硝
化−脱窒されて無害化される。そして処理水Ｌ１は排出
口２０から貯留沈殿槽１６に４人され、ここで分離され
た上澄水Ｌ２は放流されると共に％沈降汚泥Ｍｌの一部
は返送汚泥Ｍとして側片される。
ず始めに処理槽ｌ内に有機性汚水Ｌ１及び硝化薗と脱窒
菌を含む活性汚泥Ｍを夫々適当量注入する。次いでポン
プ８＆びプロワ１４を作動させ、貯槽１９から吸込まれ
内１＃７ａに向う汚水等に対し、送電管１５がら空気を
混入させる３、そして気泡を含んだ汚水尋は内ｔ７ａを
下降した後、内管７ａの底部でＵターンし、外管７ｂ流
路へ流入し上昇する。この過程で汚水等は硝化反応及び
脱窒反応を受け、含有栄養塩類が分解する。上昇漬路を
昇った汚水は、反応槽９から隔壁１８を越して貯槽１９
へ流入し、再びポンプ８に吸引されて前記の工程を循環
するが、この循環を繰シ返すうちに汚水はより完全に硝
化−脱窒されて無害化される。そして処理水Ｌ１は排出
口２０から貯留沈殿槽１６に４人され、ここで分離され
た上澄水Ｌ２は放流されると共に％沈降汚泥Ｍｌの一部
は返送汚泥Ｍとして側片される。
一方送気管１５から吹込まれた空電中の０２は硝化反応
に消費されるが、硝化−脱窒反応にょっ°て生成したガ
ス及び反応槽を通シ抜けた空訊け、ガス排出口ｌＯから
排ガス流路１１を通って糸外へ排出される。この時、０
２濃度測定装置１１２によって排ガス中の０２濃度を連
続的若しくはｍ１欠的に開示し、Ｏａｍ度か７重量優よ
シ低い場合には空電送給奮を増大する方向に、１Ｂ！量
優よル高い場合には減少する方向に、空気送給制御弁１
７を作動させるので、処理槽内を硝化−脱窒反応に好適
な雰囲気に保持することができる。
に消費されるが、硝化−脱窒反応にょっ°て生成したガ
ス及び反応槽を通シ抜けた空訊け、ガス排出口ｌＯから
排ガス流路１１を通って糸外へ排出される。この時、０
２濃度測定装置１１２によって排ガス中の０２濃度を連
続的若しくはｍ１欠的に開示し、Ｏａｍ度か７重量優よ
シ低い場合には空電送給奮を増大する方向に、１Ｂ！量
優よル高い場合には減少する方向に、空気送給制御弁１
７を作動させるので、処理槽内を硝化−脱窒反応に好適
な雰囲気に保持することができる。
同上記実施例装置を用いて、有機性汚水を硝化親電処理
させた一例にお行る結果は以下の通シであった。
させた一例にお行る結果は以下の通シであった。
〈処理条件〉
処理槽容積 ８２ゴ
貯留沈殿槽容梼 １６訂Ｉ
ＭＬＳＳ １５ｆｉ００ｍｇ／／吸込空貿
敏 ０．５〜０，７ゴ／分ｗ１＃＃水！５〜９
ｔｒｌ／分 返送汚泥ｔ ２０〜２５ ｒｒｆ７日く有機
性汚水（原水）の性杖〉 Ｐ）１ ７．８〜８．８ＳＳ
１２０００〜１８０００η／ｌＢ ＯＤ
６５００〜１１８００■／１ＮＩＩ４−Ｎ
２６５０〜８１２０〜／ｌ〈処理水の性杖
〉 ｐ Ｈ７，１〜７．５ ＢＯＤ １８〜８８ｔｑ／／ＮＨ
４−Ｎ ８〜９４ ＃＃／ ／ＮＯ２
−Ｎ２〜１７■／ｌ Ｎ ０３ Ｎ ｔ ｒ 〜６２ｍｆｌ
／ ／〈処理量〉 ９〜ＩＯＫ
／／日本発明は概略以上の通シ構成されるので、硝化−
脱窒反応を効率良く行なうことができ、栄簀塩頬を含む
有機性汚水を効果的に無害化することができる。
敏 ０．５〜０，７ゴ／分ｗ１＃＃水！５〜９
ｔｒｌ／分 返送汚泥ｔ ２０〜２５ ｒｒｆ７日く有機
性汚水（原水）の性杖〉 Ｐ）１ ７．８〜８．８ＳＳ
１２０００〜１８０００η／ｌＢ ＯＤ
６５００〜１１８００■／１ＮＩＩ４−Ｎ
２６５０〜８１２０〜／ｌ〈処理水の性杖
〉 ｐ Ｈ７，１〜７．５ ＢＯＤ １８〜８８ｔｑ／／ＮＨ
４−Ｎ ８〜９４ ＃＃／ ／ＮＯ２
−Ｎ２〜１７■／ｌ Ｎ ０３ Ｎ ｔ ｒ 〜６２ｍｆｌ
／ ／〈処理量〉 ９〜ＩＯＫ
／／日本発明は概略以上の通シ構成されるので、硝化−
脱窒反応を効率良く行なうことができ、栄簀塩頬を含む
有機性汚水を効果的に無害化することができる。
８ｇ１図は硝化−脱窒方式による有機性汚水処理の基本
フロー図、第２図は同時硝化−脱窒処理における排ガス
中の酸素濃度とＮＨ４−Ｎｆｆ１度及びＮ０ｘ−Ｎ２度
の関係を示すグラフ、第８図は本発明方法を必用した同
時硝化−脱窒システムの概略説明図である。 ２・・・硝化工程 ４・・・脱窒工程６・・・処
理槽 ７・・・Ｕチューブ８・・・ポンプ
９・・・反応檜ｌＯ・・・ガス排出口 １１
・・・排ガス流路１２・・・０２濃度測定装置１１１８
・・・雪路１４・・・プロワ １６・・・送気
管１６・・・貯留沈毀槽 η・・・空気送給制御弁
１８・・・隔壁 １９・・・貯槽第１図 第２図 Ｎ濃度（’ＲＱ／ｅ ） 第３図 １！ Ｇμ
フロー図、第２図は同時硝化−脱窒処理における排ガス
中の酸素濃度とＮＨ４−Ｎｆｆ１度及びＮ０ｘ−Ｎ２度
の関係を示すグラフ、第８図は本発明方法を必用した同
時硝化−脱窒システムの概略説明図である。 ２・・・硝化工程 ４・・・脱窒工程６・・・処
理槽 ７・・・Ｕチューブ８・・・ポンプ
９・・・反応檜ｌＯ・・・ガス排出口 １１
・・・排ガス流路１２・・・０２濃度測定装置１１１８
・・・雪路１４・・・プロワ １６・・・送気
管１６・・・貯留沈毀槽 η・・・空気送給制御弁
１８・・・隔壁 １９・・・貯槽第１図 第２図 Ｎ濃度（’ＲＱ／ｅ ） 第３図 １！ Ｇμ
Claims (1)
- １１）下降流路と上昇流路が底部において連通している
比較的深い処理槽にＮＨ４−Ｎを含む有機性汚水を投入
し、これらをポンプによって空電と共に下降流路へ強制
的に送ル込み、次いで下降流路から上昇流路へ循環させ
、上昇した処理液の一部をポンプによって再び下降流路
へ循環させることによって、前記有機性汚水を生物学的
に硝化脱窒する方法において、１紀処理檜からの排ガス
通路に０２センサーを配置して排ガス中の０２濃度を測
定し、該０２濃度が７〜１８重量係になる様に前記空気
の供給量を制御することを特徴とする有機性汚水の処理
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57101189A JPS58216794A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | 有機性汚水の処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57101189A JPS58216794A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | 有機性汚水の処理法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58216794A true JPS58216794A (ja) | 1983-12-16 |
| JPS6256800B2 JPS6256800B2 (ja) | 1987-11-27 |
Family
ID=14294016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57101189A Granted JPS58216794A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | 有機性汚水の処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58216794A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5031662A (ja) * | 1974-05-16 | 1975-03-28 |
-
1982
- 1982-06-11 JP JP57101189A patent/JPS58216794A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5031662A (ja) * | 1974-05-16 | 1975-03-28 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6256800B2 (ja) | 1987-11-27 |
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